CZ306176B6 - Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles - Google Patents
Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles Download PDFInfo
- Publication number
- CZ306176B6 CZ306176B6 CZ2013-815A CZ2013815A CZ306176B6 CZ 306176 B6 CZ306176 B6 CZ 306176B6 CZ 2013815 A CZ2013815 A CZ 2013815A CZ 306176 B6 CZ306176 B6 CZ 306176B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- viscoelastic
- measured
- mechanical oscillator
- fixed frame
- viscoelastic body
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims abstract description 27
- 230000036316 preload Effects 0.000 claims description 6
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 5
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 claims description 2
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 13
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 239000005060 rubber Substances 0.000 description 6
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 5
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 5
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 4
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 230000004044 response Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 2
- 239000003190 viscoelastic substance Substances 0.000 description 2
- 241001631457 Cannula Species 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 230000004672 jump response Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000009774 resonance method Methods 0.000 description 1
- 230000002792 vascular Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Předkládané řešení poskytuje způsob měření alespoň jednoho viskoelastického parametru viskoelastického tělesa, zejména měření komplexního modulu pružnosti a/nebo komplexní tuhosti viskoelastického tělesa, při němž se měřené viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem, přičemž mechanický oscilátor je k měřenému tělesu připojen shora, a přičemž měřené těleso i mechanický oscilátor jsou upevněny na pevném rámu, do takto vytvořeného systému se vnese energie, a snímají se vlastní tlumené kmity systému, z nichž se pak určí požadovaný viskoelastický parametr. Dále je popsáno zařízení pro provádění způsobu podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, které obsahuje pevný rám, mechanický oscilátor sestávající z pružiny a setrvačného členu, s výhodou vyměnitelně uspořádaného, prostředek pro fixaci pružiny mechanického oscilátoru k pevnému rámu uspořádaný v horní části rámu a prostředek pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa k pevnému rámu.
Description
Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu a zařízení pro určování komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí viskoelastických těles, zejména plastů, gumy, biologických struktur či textilu.
Dosavadní stav techniky
Předkládané řešení se týká problematiky měření mechanického chování tzv. viskoelastických materiálů a těles, která se skládají z těchto materiálů. Jedná se o rozsáhlou skupinu materiálů, zahrnující například plasty, kaučuk, textilní výrobky, biologické struktury.
Znalost mechanického chování všeobecně je velmi důležitá jak v průmyslu, tak v biomedicíně. Klasicky se mechanické chování popisuje pomocí závislostí mezi namáháním a deformací při statickém zatěžování. Obvykle jsou však v praktických situacích tělesa zatěžována dynamicky. Na rozdíl od pružných (elastických) těles se u viskoelastických těles statické a dynamické chování liší. Proto se pro popis chování viskoelastických těles musí používat specifické metody.
Viskoelastická tělesa jsou zpravidla zatěžována dynamicky. Běžně používané statické parametry a charakteristiky k úplnému popisu závislosti mezi namáháním a deformací (mechanického chování) proto nepostačují. Důvodem je, že deformační odezva při dynamickém zatěžování je ovlivňována energetickými ztrátami. Pokud jsou energetické ztráty nezanedbatelné, mluvíme o viskoelastických tělesech, celkový popis jejich mechanického chování musí zahrnovat i popis chování při dynamickém zatěžování.
Tradiční přístup k popisu dynamického chování viskoelastických těles (viskoelasticity) vychází z hledání parametrů tzv. Teologických modelů (Chanda M. and Roy S. K.: Plastic Technology Handbook, CRC Press, Boča Raton, 2007). Tradiční reologické modely jsou omezeny na lineárně viskoelastické mechanické systémy. Tyto modely také neberou v úvahu setrvačné síly v tělese, jsou proto použitelné jen pro nízké frekvence zatěžování. Jejich aplikovatelnost je tedy omezená.
Moderněji se proto pro charakterizování dynamických mechanických vlastností viskoelastických těles používají komplexní moduly pružnosti, které primárně vycházejí z určování komplexní dynamické tuhosti těles (Ďoubal S. et al.: Viscoelasticity- teorie a měření, Karolinum, Praha 2011, ČSN EN ISO 6721-1, ČSN EN ISO 4664-1).
Tato metoda je vhodná pro popis viskoelasticity těles, jejichž mechanické chování je lineární nebo linearizovatelné (tj. lineární po úsecích, pro přiměřeně malé změny deformace).
Přímá metoda měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí spočívá v měření vztahů mezi harmonickými průběhy sil a deformací (ISO 6721-1: 2011E). Na principu přímého měření jsou založeny přístroje typu DMA (dynamic mechanical analysis). Tyto přístroje jsou technicky komplikované a drahé.
Citlivější měření umožňují přístroje založené na resonančním principu (např. ČSN EN ISO 6721-3). Přímé použití resonanční metody je omezeno na tělesa, která mají po vnesení energie vlastní kmity. Ve většině případů však viskoelastická tělesa běžných rozměrů nekmitají. Dosažení mechanické resonance v těchto případech vyžaduje spojení tělesa s inerciálním členem (viz. Ďoubal et. al.: Užitný vzor CZ 20792). Aplikovatelnost této metody je však omezena na lineárně viskoelastické systémy. Není vhodná pro charakterizování systémů, které jsou lineární jen po úsecích. Naprostá většina viskoelastických těles je však lineární jen po úsecích.
Omezení je způsobeno tím, že nastavování resonanční frekvence je prováděno změnami velikosti inerciálního členu, přičemž inerciální člen působí na vzorek nejen setrvačnou silou ale i tíhou. Měřený objekt je tak při různých frekvencích zatěžován různě velkou tíhou inerciálního členu. Ve vzorku vzniká statické namáhání (mechanické předpětí), které je různé při různých frekvencích. Pokud je mechanické chování tělesa nelineární či lineární jen po úsecích, pak toto chování závisí na předpětí, a tato metoda vede k nejednoznačným výsledkům.
Podstata vynálezu
Předmětem předkládaného vynálezu je způsob měření alespoň jednoho viskoelastického parametru viskoelastického tělesa, zejména měření komplexního modulu pružnosti a komplexní tuhosti viskoelastického tělesa, jehož podstata spočívá v tom, že se měřené viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem, přičemž mechanický oscilátor je k vzorku připojen shora, a přičemž měřené těleso i mechanický oscilátor jsou upevněny na pevném rámu. Hmotnost setrvačného členu je alespoň 5x větší než hmotnost měřeného tělesa. Do takto vytvořeného systému se vnese energie, například krátkým impulsem síly nebo vychýlením systému z rovnováhy a následným uvolněním, a snímají se vlastní tlumené kmity systému.
Podstatné znaky řešení spočívají ve vyvolání vlastních kmitů mechanického systému, který je tvořen spojením měřeného tělesa a mechanického oscilátoru, součet jejich délek je konstantní. Parametry mechanického oscilátoru jsou voleny tak, aby systém mechanický oscilátor-měřený vzorek měl po vnesení energie do systému vlastní kmity. Do takto vytvořeného systému se vnese energie, například krátkým impulsem síly nebo vychýlením systému z rovnováhy a následným uvolněním, a snímají se vlastní tlumené kmity systému, z nichž se pak určí požadovaný viskoelastický parametr.
Na základě průběhu vlastních kmitů systému vzorek-mechanický oscilátor lze určit:
Komplexní tuhosti v závislosti na frekvenci pro zvolené hodnoty klidového předpětí.
Komplexní modul pružnosti vzorku v závislosti na frekvenci pro zvolené hodnoty klidového předpětí.
Metoda tak umožňuje měření systémů lineárních i systémů lineárních po úsecích.
Ve výhodném provedení způsobu měření podle vynálezu sestává mechanický oscilátor z pružiny a z vyměnitelného setrvačného členu. Takto mechanický oscilátor dovoluje měnit frekvenci kmitů změnou hmotnosti setrvačného členu (výměnou setrvačného členu) a předpětí (změnou délky pružiny). Je výhodné volit hmotnost setrvačného členu mechanického oscilátoru podstatně větší, než je hmotnost vzorku.
V jednom výhodném provedení způsobu podle vynálezu se viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem tak, že vnesení energie do systému vede k délkové deformaci viskoelastického tělesa (tj. namáhání v tahu).
V jiném výhodném provedení způsobu podle vynálezu se viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem tak, že vnesení energie do systému vede k deformaci viskoelastického tělesa spočívající v jeho ohybu (tj. namáhání v ohybu).
Výhodné je, když alespoň část setrvačného členu je tvořena feromagnetickým materiálem. Pak je možno snímat kmity bezkontaktně pomocí indukčního snímače.
Dále je předmětem předkládaného vynálezu zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu, obsahující pevný rám, mechanický oscilátor sestávající z pružiny a setrvačného členu, prostředek pro fixaci pružiny mechanického oscilátoru k pevnému rámu uspořádaný v horní části rámu a prostředek pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa k pevnému rámu.
Prostředek pro fixaci pružiny mechanického oscilátoru k pevnému rámu obsahuje rovněž prostředek pro nastavení předpětí (délky) pružiny, např. mikrometrický posuv.
S výhodou je setrvačný člen mechanického oscilátoru uspořádán vyměnitelně.
S výhodou má pevný rám tvar v podstatě písmene U otočeného o 90° a prostředek pro fixaci pružiny je uspořádán v horní části pevného rámu.
Ve výhodném provedení obsahuje zařízení dále generátor impulsů vyvolávající vlastní kmity systému. Generátor impulsů může pracovat ve dvou režimech. V jednom režimu se do systému vnese energie krátkým impulsem síly pomocí krátkého úderu kladívka (úderníku) generátoru impulsů. V druhém režimu se energie do systému vnese tak, že se přitažením kladívka generátoru vyvolá změna deformace a následným uvolněním kladívka se systém nadále pohybuje vlastními kmity.
V jednom výhodném provedení je prostředek pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa k pevnému rámu uspořádán v dolní části pevného rámu, takže měřené těleso je po fixaci uspořádáno v podstatě vertikálně.
V dalším výhodném provedení je prostředek pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa k pevnému rámu uspořádán ve střední části pevného rámu, takže měřené těleso je po fixaci uspořádáno v podstatě horizontálně.
Způsob a zařízení, které jsou předmětem tohoto vynálezu, umožňují měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles, která se chovají lineárně nebo po částech lineárně. Způsob a zařízení jsou založeny na principu rozlaďování mechanického oscilátoru.
Teorie principu činnosti zařízení
V zařízení podle předkládaného vynálezu je součet délky tělesa (Dv) a délky (DM0) mechanického oscilátoru odpovídá celkové délce systému (Dc).
Dq ~ Dy+ D^o (1)
Pokud je mechanické chování systému tvořeného mechanickým oscilátorem a viskoelastickým tělesem lineární nebo po úsecích lineární, lze ve většině případů vlastní kmity popsat jednoduchou tlumenou harmonickou funkcí:
L(t) = Loe kl .sin(ry.r) (2) kde L(t) je deformace mechanického systému, Lo je amplituda kmitů bez tlumení, k je činitel tlumení, ryje úhlová rychlost, t je čas.
Deformacemi L budeme dále rozumět rozdíly délek:
L(t)=D(t)-Dn, kde Aje délka v klidovém stavu.
Obecně mohou být kmity tvořeny součtem více dílčích harmonických tlumených funkcí, prakticky však bývá amplituda kmitů dílčích složek o vyšších frekvencích zanedbatelná proti složce o nejnižší frekvenci. Budeme se proto zabývat nejprve systémem popsaným jednoduchou tlumenou harmonickou funkcí (vztah 2).
Kmity popsatelné jednoduchou tlumenou harmonickou funkcí (2) lze považovat za řešení diferenciální rovnice:
F = M^ + N—+HL,(3) dt2 dt kde λ je síla, Μ, N a //jsou konstantní koeficienty. 5
Rovnici lze pomocí Laplaceovy transformace přepsat do operátorové formy:
F(p)=(Mp2+Np+H) L(p),(4) kde p je Laplaceův operátor.
Operátorová odezva Lýp) na krátký jednotkový (Diracův) impuls síly je:
L(p) =—5-^-----·(5)
Mp2+Np + H
Po převedení z operátorové formy do časové oblasti dostáváme průběh odezvy na impuls síly libovolné velikosti:
Z(í)=Zoe’*'.sin(íyJ),(6)
Shodný se vztahem (2).
Pro činitel tlumení platí: '-Z ::*· <7> 2M
... Pro frekvenci vlastních kmitů platí:
Výše uvedené vztahy (2 až 8) platí pro lineární a po úsecích lineární systémy. Vztahy (7 a 8) lze použít také pro odezvy na skok deformace.
Vlastní kmity u lineárních i po úsecích lineárních mechanických systémů mohou být teoreticky 25 složeny ze součtu tlumených harmonických průběhů. Z teorie i z výsledků experimentů plyne, že vliv složek o vyšších frekvencích bývá v reálných situacích zanedbatelný. Určení parametrů vztahů by bylo v tomto případě zcela analogické k odvození vztahů (2 až 8), ale není zpravidla nezbytné.
Výpočty
Z naměřeného průběhu vlastních kmitů (2) se vypočtou koeficienty tlumení (k) a frekvence kmitů (/). Následně se na základě vztahů (7, 8) vypočtou parametry N aH celého systému. Při výpočtech lze s výhodou využít skutečnost, že hmotnost setrvačného členu je mnohem větší než 35 hmotnost vzorku (což naše metodika předpokládá). Parametr M v rovnicích (7, 8) je pak dán přímo hmotností setrvačného členu.
Parametr Hv vzorku se určí podle vztahu (9):
HV=H-HP (9) kde Hp je tuhost pružiny.
Parametr Ny se neliší od parametru N celého systému a platí vztah (10):
Ny=N (10)
Komplexní tuhost vzorkuje dána vztahem (11):
TyHv(ίω)+i ωΝν(ϊω) (11) kde Z je komplexní jednotka.
Software
Výpočty může provádět např. software (SW) pomocí metod statistické regrese. Vstupními daty pro SW jsou:
Závislost deformace vzorku (Dy) na čase (viz vztah 2), digitalizované A/D převodníkem.
Celková délka systému (Dc).
Hmotnost setrvačného členu (M).
Tuhost pružiny (Hp).
Údaje o geometrii vzorku.
Na základě vztahů (7-11) SW vypočte komplexní tuhost vzorku (Ty). Na základě geometrie vzorku, režimu zatěžování a vypočtené komplexní tuhosti (Ty) SW vypočte komplexní modul pružnosti Ey(iú)) vzorku.
V případě namáhání v tahu vzorku tvaru tyče o konstantní ploše průřezu platí převodní vztah (12):
£r(/íy)=7;,(/íy)p (12) kde / je délka vzorku, S je plocha průřezu vzorku.
Vynález je dále objasněn v následujících příkladech, aniž je jimi jakkoliv omezován rozsah ochrany.
Objasnění výkresů
Obr. 1 ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí při namáhání v tahu podle příkladu 1.
Obr. 2 ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí při namáhání v ohybu podle příkladu 2.
Obr. 3 je ilustrativní nákres pro výklad principu měření
Příklady uskutečnění vynálezu
Příklad 1
Tento příklad ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí při namáhání v tahu (Obr. 1).
Zařízení obsahuje pevný rám 11, mechanický oscilátor sestávající z pružiny 13 a setrvačného členu 14, prostředek 15 pro fixaci pružiny 13 mechanického oscilátoru k pevnému rámu 11 a prostředek 16 pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa 12 k pevnému rámu _M · Fixační prostředek 15 je umístěn v horní části pevného rámu 11 a obsahuje mikrometrický posuv dovolující 5 upravovat délku pružiny 13 (možnost změny délky pružiny pro nastavení předpětí je vyznačena šipkou Δ1), fixační prostředek 16 je umístěn ve spodní části pevného rámu H. Zařízení dále obsahuje generátor 17 impulsu síly nebo skoku deformace.
Generátor 17 je tvořen elektromagnetem spojeným s úderníkem. Úderník může být k elektroio magnetu přitažen na krátkou dobu nebo může být po jistou dobu přitažen a pak je iychle uvolněn.
V prvním případě generátor pracuje jako zdroj impulsu síly, v druhém případě jako zdroj skokové změny deformace.
Po upevnění měřeného viskoelastického tělesa 12 do fixačního prostředku 16 se prostřednictvím 15 generátoru 17 vnese do celého systému energie a systém kmitá vlastními kmity.
Příklad 2
Tento příklad ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí při namáhání v ohybu (Obr. 2).
Zařízení obsahuje pevný rám 21, mechanický oscilátor sestávající z pružiny 23 a setrvačného členu 24, prostředek 25 pro fixaci pružiny 23 mechanického oscilátoru k pevnému rámu 21 a prostředek 26 pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa 22 k pevnému rámu 21. Fixační pro' ^středek 25 je umístěn v horní části pevného rámu 21 a obsahuje mikrometrický posuv dovolující 25 upravovat délku pružiny 23, fixační prostředek 26 je umístěn ve střední části pevného rámu 21.
Zařízení dále obsahuje generátor 27 impulsů. Generátor 27 je tvořen elektromagnetem spojeným s úderníkem. Úderník může být k elektromagnetu přitažen na krátkou dobu nebo může být po jistou dobu přitažen a pak je rychle uvolněn. V prvním případě generátor pracuje jako zdroj impulsu síly, v druhém případě jako zdroj skokové změny deformace.
Po upevnění měřeného viskoelastického tělesa 22 do fixačního prostředku 26 se prostřednictvím generátoru 27 vnese do celého systému energie a systém kmitá vlastními kmity.
Příklad 3: Příklad měření viskoelastického materiálu
Materiál měřeného vzorku: guma (běžná guma pro všeobecné použití)
Rozměry vzorku: 15x1x1 mm
Nastavení předpětí vzorku. zvýšením deformace o 20 % proti klidové délce
Hmotnost setrvačného členu: 85 g
Konstanta pružiny: 206 N/m
Postup měření:
Vzorek byl měřen zařízením pro měření v tahu podle obr. 1. Vlastní kmity vzorku byly vyvolány skokovou změnou deformace. Průběh vlastních kmitů je uveden na obr. 4. Na základě frekvence 45 a tlumení vlastních kmitů byl určen komplexní modul pružnosti. Výsledky jsou uvedeny v Tab.
1.
Tab. 1
| /(Hz) | storage modul (MPa) | loss modul (MPa) |
| 11,8 | 4,1 | 0,57 |
Průmyslová využitelnost
Předkládaný vynález je využitelný například v gumárenském průmyslu a průmyslu plastů, v textilním průmyslu, potravinářství, na biomedicínských a biomechanických vědeckých a vývojových pracovištích.
Zařízení mohou sloužit ke kvantifikaci viskoelasticity gumy, plastů, textilu, potravinářských surovin a produktů, biologických struktur, náhradních a pomocných materiálů používaných medicíně (cévních náhrad, výztuží, kanyl apod.). Dále jsou přístroje na tomto principu použitelné pro kontrolu kvality výrobků a surovin. Pro hodnocení stability viskoelasických vlastností v průběhu času (stárnutí produktů) a stability viskoelastických vlastností při působení vnějších podmínek (teplota, vlhkost, vliv záření apod.).
Ve srovnání s přístroji DMA jsou založeny najiném fyzikálním principu a jsou z hlediska výroby levnější. Uživatelsky jsou jednodušší a následně vhodnější pro použití i v běžných laboratořích.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob měření alespoň jednoho viskoelastického parametru viskoelastického tělesa, zejména měření komplexního modulu pružnosti a/nebo komplexní tuhosti viskoelastického tělesa, vyznačený tím, že se měřené viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem sestávajícím z pružiny a z vyměnitelného setrvačného členu, přičemž hmotnost setrvačného členu je alespoň 5x vyšší než hmotnost měřeného viskoelastického tělesa, přičemž mechanický oscilátor je k měřenému tělesu připojen shora, a přičemž měřené těleso i mechanický oscilátor jsou upevněny na pevném rámu, do takto vytvořeného systému se vnese energie, a snímají se vlastní tlumené kmity systému, z nichž se pak určí požadovaný viskoelastický parametr.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že se viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem tak, že vnesení energie do systému vede k délkové deformaci viskoelastického tělesa.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že se viskoelastické těleso spojí s mechanickým oscilátorem tak, že vnesení energie do systému vede k deformaci viskoelastického tělesa spočívající v jeho ohybu.
- 4. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačený tím, že alespoň část setrvačného členu je tvořena feromagnetickým materiálem a kmity se snímají bezkontaktně pomocí indukčního snímače.
- 5. Zařízení pro provádění způsobu podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačené tím, že obsahuje pevný rám (11,21), mechanický oscilátor sestávající z pružiny (13, 23) a setrvačného členu (14, 24), s výhodou vyměnitelně uspořádaného, majícího hmotnost alespoň 5x vyšší než hmotnost měřeného viskoelastického tělesa, prostředek (15, 25) pro fixaci pružiny (13, 23) mechanického oscilátoru k pevnému rámu (11, 21) uspořádaný v horní části rámu (11, 21) obsahuje prostředek pro nastavení předpětí pružiny (13, 23) a prostředek (16, 26) pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa (12,22) k pevnému rámu (11,21).
- 6. Zařízení podle nároku 5, vyznačené tím, že prostředek (15, 25) pro fixaci pružiny (13, 23) mechanického oscilátoru k pevnému rámu (11, 21) obsahuje prostředek pro nastavení předpětí pružiny (13, 23), jímž je mikrometrický posuv.
- 7. Zařízení podle nároku 5 nebo 6, vyznačené tím, že dále obsahuje generátor (17, 27) impulsů.
- 8. Zařízení podle kteréhokoliv z nároků 5 až 7, vyznačené tím, že prostředek (16) pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa (12) k pevnému rámu (11) je uspořádán v dolní části pevného rámu (11), takže měřené těleso (12) je po fixaci uspořádáno vertikálně.
- 9. Zařízení podle kteréhokoliv z nároků 5 až 7, vyznačené tím, že prostředek (26) pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa (22) k pevnému rámu (21) je uspořádán ve střední části pevného rámu (21), takže měřené těleso (22) je po fixaci uspořádáno horizontálně.
- 10. Použití způsobu podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4 a/nebo zařízení podle kteréhokoliv z nároků 5 až 9 pro měření vískoelastických parametrů viskoelastických těles, která se chovají lineárně nebo po částech lineárně.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2013-815A CZ306176B6 (cs) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2013-815A CZ306176B6 (cs) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2013815A3 CZ2013815A3 (cs) | 2015-05-06 |
| CZ306176B6 true CZ306176B6 (cs) | 2016-09-07 |
Family
ID=53266795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2013-815A CZ306176B6 (cs) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ306176B6 (cs) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITUB20151812A1 (it) * | 2015-07-02 | 2017-01-02 | Univ Degli Studi Di Trieste | Dispositivo di rilevazione dell'integrita strutturale di un oggetto campione |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055244A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-30 | Hitachi Chem Co Ltd | 粘弾性測定装置 |
| WO2008151581A1 (en) * | 2007-06-13 | 2008-12-18 | Univerzita Karlova V Praze | A method of measuring mechanical properties of materials when at least one parameter characterising viscoelasticity of materials is estimated, and an apparatus for carrying out such a method |
| US20130047741A1 (en) * | 2011-08-27 | 2013-02-28 | Lecon Woo | Method and Apparatus for Direct-Acting Wide Frequency Range Dynamic Mechanical Analysis of Materials |
| US20130179093A1 (en) * | 2010-09-17 | 2013-07-11 | Centre National De La Recherche Scientifique (C.N.R.S) | Method of characterizing the viscoelastic properties of a sample, corresponding system and analyzer |
| WO2013111608A1 (ja) * | 2012-01-27 | 2013-08-01 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 粘弾性測定方法及び粘弾性測定装置 |
-
2013
- 2013-10-25 CZ CZ2013-815A patent/CZ306176B6/cs not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055244A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-30 | Hitachi Chem Co Ltd | 粘弾性測定装置 |
| WO2008151581A1 (en) * | 2007-06-13 | 2008-12-18 | Univerzita Karlova V Praze | A method of measuring mechanical properties of materials when at least one parameter characterising viscoelasticity of materials is estimated, and an apparatus for carrying out such a method |
| US20130179093A1 (en) * | 2010-09-17 | 2013-07-11 | Centre National De La Recherche Scientifique (C.N.R.S) | Method of characterizing the viscoelastic properties of a sample, corresponding system and analyzer |
| US20130047741A1 (en) * | 2011-08-27 | 2013-02-28 | Lecon Woo | Method and Apparatus for Direct-Acting Wide Frequency Range Dynamic Mechanical Analysis of Materials |
| WO2013111608A1 (ja) * | 2012-01-27 | 2013-08-01 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 粘弾性測定方法及び粘弾性測定装置 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Doubal S. et al: Resonance methods of measurement viscoelasticity of biological structures. Clinician and technology, vol. 42, no. 1, 2012, (Lékar a Technika), ISSN: 0301-5491 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2013815A3 (cs) | 2015-05-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Troyer et al. | Viscoelastic effects during loading play an integral role in soft tissue mechanics | |
| Mareau et al. | Micromechanical modeling of the interactions between the microstructure and the dissipative deformation mechanisms in steels under cyclic loading | |
| SE7811821L (sv) | Fiberoptiskt metdon for kraft, tojning, tryck etc | |
| Butaud et al. | Investigations on the frequency and temperature effects on mechanical properties of a shape memory polymer (Veriflex) | |
| Zapoměl et al. | Identification of material damping of a carbon composite bar and study of its effect on attenuation of its transient lateral vibrations | |
| Samadi-Dooki et al. | An indirect indentation method for evaluating the linear viscoelastic properties of the brain tissue | |
| Zakavi et al. | The ratchetting behavior of pressurized plain pipework subjected to cyclic bending moment with the combined hardening model | |
| Cui et al. | Characterizing the nonlinear response of elastomeric material systems under critical point constraints | |
| Cerri et al. | Vibration and damage detection in undamaged and cracked circular arches: experimental and analytical results | |
| CN105651608A (zh) | 一种适用于金属材料的应变率动态拉伸载荷间接测试方法 | |
| Zhang et al. | Nonlinear dynamics under varying temperature conditions of the resonating beams of a differential resonant accelerometer | |
| CZ306176B6 (cs) | Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles | |
| Scheidler et al. | Dynamic characterization of Galfenol | |
| von Wagner | Non-linear longitudinal vibrations of piezoceramics excited by weak electric fields | |
| Hessling | Dynamic calibration of uni-axial material testing machines | |
| CZ2007406A3 (cs) | Zpusob merení mechanických vlastností materiálu, kdy se zjištuje alespon jeden parametr charakterizující viskoelasticitu materiálu, a zarízení k provádení takového zpusobu | |
| Hessling | Models of dynamic measurement error variations of material testing machines | |
| JP6796508B2 (ja) | 音叉振動子を備える荷重検出センサー | |
| Reichel et al. | Efficient numerical modeling of oscillatory fluid-structure interaction | |
| Comi | On geometrical effects in micro-resonators | |
| RU2265214C2 (ru) | Способ измерения релаксации напряжения мягких композитов | |
| Roebuck et al. | Load cell ringing in high rate compression tests | |
| CZ27684U1 (cs) | Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu | |
| Halama et al. | Experimental and numerical study of uniaxial and multiaxial stress-strain behaviour of R7T wheel steel | |
| Dixon et al. | Assessing fibre reorientation in soft tissues with simultaneous Mueller matrix imaging and mechanical testing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20191025 |