CZ27684U1 - Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu - Google Patents
Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ27684U1 CZ27684U1 CZ2013-28666U CZ201328666U CZ27684U1 CZ 27684 U1 CZ27684 U1 CZ 27684U1 CZ 201328666 U CZ201328666 U CZ 201328666U CZ 27684 U1 CZ27684 U1 CZ 27684U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- force
- fixed frame
- generator
- deformation
- pulse
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Description
Oblast techniky
Technické řešení se týká jednoduchého laboratorního zařízení pro charakterizaci viskoelasticity těles při namáhání v ohybu, přesněji pro měření viskoelasticity těles v ohybu metodou vlastních kmitů. Zařízení je určeno pro měření v oblasti namáhání obvykle se vyskytujících v běžném provozu, zejména plastů, gumy a rigidních biologických struktur.
Dosavadní stav techniky
Dynamické chování viskoelastických těles v ohybu se podle normy ČSN EN ISO 899-2 charakterizuje pomocí tzv. krípu v ohybu. Přičemž kríp je v této normě definován jako růst poměrného prodloužení s časem působením konstantní síly. Obvyklé uspořádání aparatury vychází z tzv. tříbodového měření v ohybu. Dále lze dynamické chování v ohybu kvantifikovat měřením frekvenčních závislostí mezi namáháním a průhybem metodikou dynamické mechanické analýzy (DMA) pro harmonické průběhy výše uvedených veličin. Pokud má těleso při namáhání v ohybu resonanci, lze použít metodu uvedenou například v normě ČSN EN ISO 6721-3, spočívající ve měření resonanční křivky. Nevýhodou této metody je technická komplikovanost spojená zejména s nutnosti měřit frekvenční závislost vibrací a generováním budící síly o konstantní amplitudě pro široký rozsah frekvencí. Významné omezení aplikovatelnosti této metody spočívá v tom, že lze měřit pouze tělesa, která mají resonanci.
Podstata technického řešení
Předmětem předkládaného technického řešení je zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu, které obsahuje pevný rám, alespoň jeden prostředek pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa k pevnému rámu, generátor impulzu síly nebo skoku deformace.
S výhodou je generátor tvořen elektromagnetem spojeným s úderníkem. Úderník může být k měřenému tělesu přitažen na krátkou dobu nebo může být po jistou dobu přitažen a pak je rychle uvolněn. V prvním případě generátor pracuje jako zdroj impulzu síly, v druhém případě jako zdroj skokové změny deformace.
V prvním výhodném provedení zařízení obsahuje jeden prostředek pro fixaci měřeného tělesa k pevnému rámu, umístěný v homí části pevného rámu, tedy měřené těleso je pak uspořádáno v podstatě vertikálně, přičemž generátor impulzu síly nebo skoku deformace je upraven pro působení impulzu síly nebo skoku deformace v podstatě horizontálně.
V druhém výhodném uspořádání zařízení obsahuje dva prostředky pro fixaci měřeného tělesa k pevnému rámu, umístěné v postranních částech pevného rámu, tedy měřené těleso je pak uspořádáno v podstatě horizontálně, přičemž generátor impulzu síly nebo skoku deformace je upraven pro působení impulzu síly nebo skoku deformace v podstatě vertikálně.
Princip zařízení spočívá v tom, že se v měřeném tělese vyvolají vlastní kmity. Vlastní kmity se vyvolají vnesením energie, například krátkým impulzem síly nebo vychýlením systému z rovnováhy a následným uvolněním, a následně se snímají vlastní tlumené kmity systému.
Viskoelastické parametry, které lze stanovit z měření se zařízením podle technického řešení, jsou:
Komplexní tuhost tělesa v ohybu, komplexní modul pružnosti tělesa v ohybu.
V prvním výhodném provedení lze měřit vlastní kmity při dvoubodovém upevnění tělesa, kdy jeden konec tělesa je fixován k pevné podstavě. V druhém výhodném provedení lze měřit vlastní kmity při tříbodovém upevnění tělesa, kdy těleso je položeno ve dvou místech na pevné podpěry.
- 1 CZ 27684 Ul
Teorie principu činnosti zařízení
Pokud má mechanický systém při zatěžování v ohybu vlastní kmity, lze ve většině případů vlastní kmity popsat jednoduchou tlumenou harmonickou funkcí:
L(t) = La e~k' . sin(<y.Z) (1) kde L(t) je deformace mechanického systému, Lf) je amplituda kmitů bez tlumení, k je činitel tlumení, ω je úhlová rychlost, t je čas.
Obecně mohou být kmity tvořeny součtem více dílčích harmonických tlumených funkcí, prakticky však bývá amplituda kmitů dílčích složek o vyšších frekvencích zanedbatelná proti složce o nejnižší frekvenci. Budeme se proto zabývat nejprve systémem popsaným jednoduchou tlumenou harmonickou funkcí (vztah 1). Kmity popsatelné jednoduchou tlumenou harmonickou funkcí (2) lze považovat za řešení diferenciální rovnice:
F = Ma^ + N—+HL, (2) dt2 dt kde Fje síla, Mje hmotnost, N a //jsou konstantní koeficienty, koeficient a vyjadřuje přepočet deformace na deformaci v místě těžiště.
Rovnici lze pomocí Laplaceovy transformace přepsat do operátorové formy:
F(p)=(Map2+ Np + H) L(p), (3) kde t? je Laplaceův operátor.
Operátorová odezva Lj<p) na krátký jednotkový (Diracův) impulz síly je:
L(P) =
Ma p2+ Np + H ' (4)
Po převedení z operátorové formy do časové oblasti dostáváme průběh odezvy na impulz síly libovolné velikosti:
Ζ(/)=Ζθ e .sin(al), shodný se vztahem (1).
Pro činitel tlumení platí:
2Ma’
Pro frekvenci vlastních kmitů platí:
ti f —2Ma (5) (6) (Ό
Výše uvedené vztahy (1 až 7) platí pro lineární a po úsecích lineární systémy. Vztahy (6 a 7) lze použít také pro odezvy na skok deformace.
Výpočty
Ze změřeného průběhu (5) lze na základě vztahů (6) a (7) určit parametry N a H. Následně se vypočte komplexní tuhost T(ia>) podle vztahu:
T(ϊω) - Η-ω2Μα+ϊωΝ, (8)
-2CZ 27684 Ul
Ze známé geometrie vzorku se určí komplexní modul pružnosti v ohybu i komplexní modul pružnosti v tahu.
Například pro nosník tvaru tyče, jejíž délka je významně větší než příčné rozměry, který je vetknutý na jednom konci, platí:
FD3
3EJ’ (9) kde D je délka nosníku, £ je modul pružnosti v tahu, J je kvadratický moment průřezu (moment setrvačnosti průřezu) nosníku.
Software
Vstupními daty pro software jsou:
Závislost deformace vzorku (£) na čase (viz vztah 1), digitalizované A/D převodníkem. Celková délka tělesa (D).
Hmotnost tělesa (M).
Údaje o geometrii vzorku.
Přehled vyobrazení
Obr. 1 ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti v ohybu a komplexních tuhostí při namáhání v ohybu podle příkladu 1.
Obr. 2 ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti v ohybu a komplexních tuhostí při namáhání v ohybu podle příkladu 2.
Obr. 3 je ilustrativní nákres pro výklad principu měření.
Obr. 4 ukazuje průběh vlastních kmitů při měření podle příkladu 3.
Příklady provedení
Příklad 1
Tento příklad ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí při namáhání v ohybu při dvoubodovém zatížení (Obr. 1).
Zařízení obsahuje pevný rám li, prostředek 13 pro fixaci měřeného tělesa 14 k pevnému rámu 1L Zařízení dále obsahuje generátor 12 impulzu síly nebo skoku deformace.
Generátor 12 je tvořen elektromagnetem spojeným s úderníkem. Úderník může být k tělesu 14 přitažen na krátkou dobu nebo může být po jistou dobu přitažen a pak je rychle uvolněn. V prvním případě generátor pracuje jako zdroj impulzu síly, v druhém případě jako zdroj skokové změny deformace.
Po upevnění měřeného viskoelastického tělesa 14 do fixačního prostředku 13 se prostřednictvím generátoru 12 vnese do celého systému energie a systém kmitá vlastními kmity.
Příklad 2
Tento příklad ukazuje zařízení pro měření komplexních modulů pružnosti a komplexních tuhostí při namáhání v ohybu při tříbodovém zatížení (Obr. 2).
Zařízení obsahuje pevný rám 21, prostředky 23 a 25 pro fixaci měřeného tělesa 24 k pevnému rámu 21. Zařízení dále obsahuje generátor 22 impulzu síly nebo skoku deformace.
Generátor 22 je tvořen elektromagnetem spojeným s úderníkem. Úderník může být k tělesu 24 přitažen na krátkou dobu nebo může být po jistou dobu přitažen a pak je rychle uvolněn. V prvním případě generátor pracuje jako zdroj impulzu síly, v druhém případě jako zdroj skokové změny deformace.
-3CZ 27684 Ul
Měřené viskoelastické těleso 24 se shora položí na podpěry 23 a 25. Prostřednictvím generátoru 12 vnese do celého systému energie a systém kmitá vlastními kmity.
Příklad 3: Měření viskoelastického tělesa v ohybu
Materiál měřeného vzorku: Geometrie:
Rozměry vzorku (mm): Hmotnost vzorku (g):
tvrzený polystyren obdélníková tyč
120 (délka) x 10 (šířka) x 4 (tloušťka ve směru kmitů)
8,2
Postup měření:
Vzorek byl měřen zařízením pro měření v ohybu podle obr. 1. Vlastní kmity vzorku byly vyvolány impulzní změnou deformace.
Průběh vlastních kmitů je uveden na obr. 4.
Výsledky:
Frekvence vlastních kmitů: 43 Hz
Tlumení vlastních kmitů: 1,7
Reálná část komplexní tuhosti (N/m): 8,9
Imaginární část komplexní tuhosti (N/m): 3,76.
Claims (4)
- NÁROKYNA OCHRANU1. Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu, vyznačené tím, že obsahuje pevný rám (11, 21), alespoň jeden prostředek (13, 23, 25) pro fixaci měřeného viskoelastického tělesa (14, 24) k pevnému rámu (11, 21), generátor (12, 22) impulzu síly nebo skoku deformace.
- 2. Zařízení podle nároku 1, vyznačené tím, že generátor (12, 22) impulzu síly nebo skoku deformace je tvořen elektromagnetem spojeným s úderníkem.
- 3. Zařízení podle nároku 1 nebo 2, vyznačené tím, že obsahuje jeden prostředek (13) pro fixaci měřeného tělesa (14) k pevnému rámu (11), umístěný v homí části pevného rámu (11), přičemž generátor (12) impulzu síly nebo skoku deformace je upraven pro působení impulzu síly nebo skoku deformace v podstatě horizontálně.
- 4. Zařízení podle nároku 1 nebo 2, vyznačené tím, že obsahuje dva prostředky (23, 25) pro fixaci měřeného tělesa (24) k pevnému rámu (21), umístěné v postranních částech pevného rámu (21), přičemž generátor (22) impulzu síly nebo skoku deformace je upraven pro působení impulzu síly nebo skoku deformace v podstatě vertikálně.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2013-28666U CZ27684U1 (cs) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2013-28666U CZ27684U1 (cs) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ27684U1 true CZ27684U1 (cs) | 2015-01-12 |
Family
ID=52339965
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2013-28666U CZ27684U1 (cs) | 2013-10-25 | 2013-10-25 | Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ27684U1 (cs) |
-
2013
- 2013-10-25 CZ CZ2013-28666U patent/CZ27684U1/cs not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6573828B2 (ja) | 高周波での疲労亀裂の非伝播しきい値を決定する方法 | |
JP6241927B2 (ja) | コンクリート構造物の診断方法 | |
JP2010048680A5 (cs) | ||
Vanwalleghem et al. | External damping losses in measuring the vibration damping properties in lightly damped specimens using transient time-domain methods | |
Rezaee et al. | A theoretical and experimental investigation on free vibration vehavior of a cantilever beam with a breathing crack | |
Żółtowski et al. | The use of modal analysis in the evaluation of welded steel structures. | |
Nugroho et al. | Evaluation of tension force using vibration technique related to string and beam theory to ratio of moment of inertia to span | |
JP2012229982A (ja) | コンクリート構造体のヘルスモニタリング方法及び装置 | |
CZ27684U1 (cs) | Zařízení pro měření viskoelasticity těles v ohybu | |
KR101006971B1 (ko) | 유도초음파를 이용한 콘크리트 양생 강도 발현 측정 장치 및 방법 | |
Chaudhari et al. | Theoretical and software-based comparison of cantilever beam: Modal analysis | |
Wilmshurst et al. | Nonlinear vibrations of a stroke-saturated inertial actuator | |
KR20110109217A (ko) | 케이블의 장력 측정 방법, 이를 실행하는 프로그램이 기록된 기록매체, 및 그 프로그램이 설치된 분석 장치 | |
Lorriot | Specimen loading determined by displacement measurement in instrumented Charpy impact test | |
Schauer et al. | Numerical simulations of pile integrity tests using a coupled FEM SBFEM approach | |
Kobusch et al. | Investigations for the Model-Based Dynamic Calibration of Force Transducers by Using Shock Forces | |
Mei et al. | Origin of frequency difference between damped and sustained modes in vibrating wire sensors | |
CZ2013815A3 (cs) | Způsob a zařízení pro měření viskoelastických parametrů viskoelastických těles | |
KR20210125665A (ko) | 진동 시험기를 이용한 소재의 피로 시험 시스템 | |
RU2530474C1 (ru) | Способ экспериментально-теоретического определения собственных сил демпфирования в упругом элементе | |
Kjell et al. | Measuring axial forces in rail by forced vibrations: experiences from a full-scale laboratory experiment | |
KR101506080B1 (ko) | 강화 펄스형 빛 방사를 이용한 진동 가진 장치 및 방법 | |
Pérez-Aracil et al. | Fatigue assessment of a slender footbridge based on an updated finite element model | |
RU2443994C1 (ru) | Стенд для испытания элементов конструкций на усталостную прочность | |
Tcherniak et al. | On the feasibility of utilizing vibrations for bolted joint assessment |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG1K | Utility model registered |
Effective date: 20150112 |
|
MK1K | Utility model expired |
Effective date: 20171025 |