CZ301665B6 - Zarízení k regulaci radiálního uložení bezdotykove uloženého rychlobežného rotoru - Google Patents
Zarízení k regulaci radiálního uložení bezdotykove uloženého rychlobežného rotoru Download PDFInfo
- Publication number
- CZ301665B6 CZ301665B6 CZ20020189A CZ2002189A CZ301665B6 CZ 301665 B6 CZ301665 B6 CZ 301665B6 CZ 20020189 A CZ20020189 A CZ 20020189A CZ 2002189 A CZ2002189 A CZ 2002189A CZ 301665 B6 CZ301665 B6 CZ 301665B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- signal
- output
- voltage
- curve
- control signal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C32/00—Bearings not otherwise provided for
- F16C32/04—Bearings not otherwise provided for using magnetic or electric supporting means
- F16C32/0406—Magnetic bearings
- F16C32/044—Active magnetic bearings
- F16C32/0444—Details of devices to control the actuation of the electromagnets
- F16C32/0451—Details of controllers, i.e. the units determining the power to be supplied, e.g. comparing elements, feedback arrangements with P.I.D. control
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H4/00—Open-end spinning machines or arrangements for imparting twist to independently moving fibres separated from slivers; Piecing arrangements therefor; Covering endless core threads with fibres by open-end spinning techniques
- D01H4/04—Open-end spinning machines or arrangements for imparting twist to independently moving fibres separated from slivers; Piecing arrangements therefor; Covering endless core threads with fibres by open-end spinning techniques imparting twist by contact of fibres with a running surface
- D01H4/08—Rotor spinning, i.e. the running surface being provided by a rotor
- D01H4/12—Rotor bearings; Arrangements for driving or stopping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2340/00—Apparatus for treating textiles
- F16C2340/18—Apparatus for spinning or twisting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
- Reciprocating, Oscillating Or Vibrating Motors (AREA)
Abstract
Vynález se týká zarízení k regulaci uložení bezdotykove uloženého rychlobežného rotoru, zejména doprádacího rotoru (1), které sestává ze senzorového zarízení k prubežnému vytvárení signálu o poloze doprádacího rotoru (1) a rídicího zarízení (6) ke zpracování signálu o poloze doprádacího rotoru (1), pricemž rídicí zarízení (6) je pripojeno výstupem akcní veliciny k akcnímu zarízení ovlivnujícímu doprádací rotor (1). Rídicí zarízení (6) je vytvoreno tak, že stoupání prubehu krivky dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59), ze kterého se odvodí akcní velicina, je omezeno na maximální hodnotu a pri vzniku vetších frekvencí oscilace signálu polohy doprádacího rotoru (1) pusobí snížení amplitud oscilace dalšího signálu pro akcní zarízení pri soucasne malé fázové chybe.
Description
Zařízení k regulaci radiálního uložení bezdotykově uloženého rychloběžného rotoru
Oblast techniky
Vynález se týká zařízení k regulaci radiálního uložení bezdotykově uloženého rychloběžného rotoru, zejména dopřádacího rotoru, které sestává ze senzorového zařízení k průběžnému vytváření signálu o poloze dopřádacího rotoru a řídicího zařízení ke zpracování signálu o poloze dopřádacího rotoru. Přitom řídicí zařízení obsahuje regulátor, který vydává na frekvenci otáček závislý výstupní signál generovaný ze signálů o poloze dopřádacího rotoru, který se používá pro řízení akčního zařízení.
Dosavadní stav techniky
Bezdotyková pasivní uložení, nebo bezdotyková aktivní uložení s regulačním zařízením ke stabilizaci polohy, zejména k tlumení oscilace, jsou v mnoha provedeních známá.
DE 33 23 648 Al ukazuje příklad magnetického uložení, které zahrnuje akční Člen s elektromag20 netickými cívkami. Magnetické uložení má dvě ve směru osy otáčení rotoru prosazené části uložení. Ve dvou k ose otáčení rotoru a navzájem kolmých směrech se mají kontrolovat translantační odchylky okamžité polohy osy otáčení od požadované polohy a regulují se řízením magnetických sil. Kromě toho se kontrolují klopné pohyby rotoru kolem os otáčení rovnoběžných s oběma směry kolmými k ose otáčení a vytváří se kolem těchto os vratný moment, přičemž jsou přídavně vytvořeny spínací prostředky k tlumení nutační frekvence. Tato nutace rotoru se přitom tlumí pomocí do kříže zapojených větví. Poněvadž se regulují všechny odchylky polohy, při vysokých otáčkách rotoru se reguluje neustále a akční člen je stále v činnosti. To je nevýhodné z hlediska spotřeby energie a zatížení regulačních prvků a způsobuje to omezení při řízení akčním členem, například při zesíleních. Zejména tak zvaný D podíl v regulačních zařízeních (například u PD regulátorů) vede při vysokých frekvencích, případně při vysokých otáčkách k nárůstu amplitudy a tím vysokým hodnotám amplitudy řídicího napětí. Tím je potřeba příkonu takovéto regulace vysoká. Při vysokých otáčkách rotoru je například během otáček trvajících zlomek sekundy jen krátkodobě potřebný vlivem rezonanční frekvence systému uložení zvýšený výkon, U rotorů rychle se otáčejících s vysokými provozními otáčkami, jako například u dopřá35 dacích rotorů, je při takovéto regulaci uložení dlouhodobě potřebný vysoký výkon.
K docílení jistého uklidnění chodu a tím k umožnění pracovat s nižším výkonem je známé ponechat rotor rotovat nikoliv kolem jeho geometrické osy, nýbrž kolem těžištní osy, respektive osy setrvačnosti. DE 26 58 668 Al zveřejňuje například magnetické uložení pro rotor, u kterého jsou minimalizovány rušivé vlivy pocházející zejména z nevyvážeností a závislé na otáčkách rotoru pomocí odlaďovacího filtru. Regulační obvod magnetického ložiska proto má mezi senzorovým zařízením a řídicím okruhem zařazeno filtrační zařízení pro signály dodávané senzorovým zařízením. Filtrační zařízení je vytvořeno jako z hlediska své Frekvence na úhlovou rychlost rotoru nastavitelný odlaďovací filtr. Odlaďovací filtr filtruje periodicky frekvencí otáčení vyvolané poruchy polohy rotoru, které by mohly způsobovat neustálé následné regulace rotoru ve střední poloze. K tomu se používá adiční zapojení a zapojení se zpětnou vazbou. Popsané zapojení však je velmi nákladné, což vede k velké poruchovosti celého zapojení. Takováto filtrační zapojení způsobují kromě toho značená, obecně jako nevýhodná známá fázová natočení, respektive fázové chyby, která mohou činit více než 90°, která mohou ohrožovat stabilitu regulačního obvodu, nebo se opět musí nákladně kompenzovat. Na základě uvedeného nastavení Činnosti odlaďovacího filtru na stanovenou úhlovou rychlost rotoru nenastává při frekvencích otáčení odlišných od toho nastavení požadovaný účinek.
DE 31 20 691 Al popisuje magnetické ložisko, u něhož se kontrolují odchylky geometrie rotoru senzorovým zařízením a ukládají se v datové paměti za přiřazení k polohovému úhlu při otočném
-1 CZ 301665 B6 pohybu rotoru. Kontrola se děje s ohledem na rotor a provádí se před uvedením rotoru do provozu. Uložené hodnoty zůstávají zachovány po celou dobu provozu rotoru. Pomocí korekčního signálu se rušivé signály odvozené z chyb geometrie a vytvořené senzorovým zařízením superponují a tím se kompenzují. Použití takovéhoto zařízení, zejména u dopřádacích rotorů rotorového dopřádacího stroje přináší nevýhody. Dopřádací rotory jsou podrobeny otěru, který sí může vynutit výměnu dopřádacího rotoru. Případně se dopřádací rotory vyměňují také při výměně partie v závislosti na materiálu vlákna, respektive přízi. Při použití dopřádacích rotorů nezbytně opakovaná výměna dopřádacích rotorů tím vyžaduje na základě obnovených postupů kontroly značné náklady. K uložení množství dat a k jejich průběžnému zpracování se musí neustále používat io počítačová kapacita velkého rozsahu. Každá nevyváženost, která není odvozena ze zjistitelných chyb geometrie, například nevyváženost z důvodu nehomogenity materiálu rotoru, nebo nevyváženost z důvodu zachyceného smetí, které se může shromáždit v oblasti rotorového žlábků dopřádacího rotoru, se zařízením popsaným v DE 31 20 691 Al nekompenzuje.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je zlepšit regulaci uložení bezdotykově uloženého rotorů.
Tento úkol se podle vynálezu vyřeší zařízením se znaky nároku 1.
Výhodná provedení vynálezu jsou předmětem závislých nároků.
Řídicí zařízení podle vynálezu s význakovými znaky nároku 1, dovoluje pri výskytu větších frek25 věnci kmitů snížení amplitud na frekvencích otáček závislých kmitů pří současně malých fázových chybách vzhledem k poměrně nízkým rezonančním frekvencím a z toho vyplývající výhodnou minimalizaci příkonu regulace uložení a rovněž zlepšený klidný chod rotoru bez obvyklého odlaďovacího filtru a bez shora uvedených nevýhod stavu techniky. Přitom vznikající malé fázové chyby neohrožují stabilitu regulace a jsou tolerovatelné. Naproti tomu je podstatně větší fázo30 vé otočení, které může být vyvoláno obvyklým nízkokmitočtovým filtrem.
Přednostně se redukce amplitudy na frekvenci otáčení závislé oscilace dalšího signálu vzhledem k amplitudě na frekvenci otáček závislé oscilace výchozího regulačního signálu způsobuje tím, že je mimo oblasti, v nichž sleduje další signál křivku průběhu výchozího regulačního signálu, omezeno stoupání křivky dalšího signálu na maximální hodnotu. Zde použitý pojem „sleduje“ zahrnuje také případ, že mezi dalším signálem a průběhem křivky výchozího regulačního signálu existuje jen malý rozdíl. Omezení stoupání neplatí jen pro oblast, ve které je stoupání výchozího regulačního signálu pozitivní. Jestliže je stoupání oscilace výchozího regulačního signálu negativní, to znamená křivka klesá, je stoupání křivky, respektive spád dalšího signálu rovněž omezen na maximální hodnotu. Na maximální hodnotu se tak může také pohlížet jako na absolutní hodnotu. Pokud stoupání výchozího regulačního signálu leží pod omezením, sleduje další signál neustále výchozí regulační signál a regulace plně odpovídá regulačnímu algoritmu. Naproti tomu pří vysokofrekvenčních na frekvenci otáček závislých oscilacích výchozího regulačního signálu, pri němž křivka výstupního regulačního signálu strmě stoupá, nebo strmě klesá a stoupaní překra45 čuje omezení, se používá pri na frekvenci otáček závislých oscilacích dalšího signálu, který se přibírá ke generaci akčního řídicího signálu pro akční zařízení, snížení amplitud podle vynálezu. Jako signální veličina, respektive jako akční veličina se může použít například napětí, nebo proud. Zřetelná redukce podílů signálu s velkou frekvencí a velkou amplitudou, jako například na frekvenci otáček závislých oscilačních podílů výchozího regulačního signálu, otevře u dalšího signálu možnost rozšířené řiditelnosti nízkofrekvenčních rušivých vlivů, jako například nutace rotoru, aniž je třeba se obávat přetížení, například akčních prvků. Pri snížení amplitudy na frekvenci otáček závislých oscilačních podílů podle vynálezu vznikající chyby amplitudy a fáze zůstávají tak malé, respektive tak blízko nuly, že nemůže vzniknout žádná nestabilita regulace. Jak minimalizace přetížení tak existující stabilita regulace slouží k zvýšené bezpečnosti provozu.
-2UZ. JU1UVV UU
Zařízení podle vynálezu je z hlediska otáček rotoru flexibilně použitelné a nepodléhá po této stránce žádným omezením, existence, respektive dodržení stanovených otáček není potřebné,
Výhodný účinek vynálezu lze dosáhnout již relativně jednoduchým postupem a s nízkými nákla5 dy, když úsek, ve kterém působí omezení stoupání křivky dalšího signálu na maximální hodnotu začíná a potom končí na maximální hodnotě, když hodnota výchozího regulačního signálu opět dosahuje momentální hodnoty dalšího signálu.
Ve výhodném vytvoření je řídicí zařízení vytvořeno tak, že šířka oblasti, ve které další signál sle10 duje průběh křivky výstupního regulačního signálu, je stanovena v závislosti na frekvenci otáček a kromě těchto oblasti je stoupání křivky dalšího signálu přednostně nulové.
Při relativně nízkofrekvenčních oscilacích, například při rezonančních frekvencích uložení, se rozkládá oblast, ve které další signál sleduje průběh křivky výstupního regulačního signálu po celém fázovém průběhu. Pri frekvencích nad rezonančními frekvencemi uložení, přičemž jejich tlumení se nemůže ovlivnit, má také další oblast, ve které se vyvolává omezení stoupání a stoupání tím je v této další oblasti konstantní, podíl na fázovém průběhu dalšího signálu. Podíl jiné oblasti se zvýší se stoupající frekvencí otáček v míře, ve které se snižuje podíl první oblasti. Tím, že další signál periodicky opakovaně alespoň v jedné oblasti ještě sleduje výchozí regulační sig20 nál, zůstává signál fázově tuhý vzhledem k frekvenci otáček. Fáze se synchronizuje a minimalizuje se derivace.
Stanovení šířky a polohy první oblasti, ve které další signál sleduje průběh křivky výstupního regulačního signálu, a další oblasti, ve které se vyvolává ohraničení stoupání, je možné pomocí procesoru. Stejný efekt se může dosáhnout při malých nákladech bez potřeby přípravy výpočetní kapacity pomocí vhodného spínače.
Pomocí kondenzátoru zařazeného za řídicí zařízení se může jednoduchým způsobem odstranit stejnosměrný podíl signálu. Průchod nutační frekvence nastává bez zřetelné fázové chyby, respektive bez zřetelného fázového posunu. Nutace rotoru, zejména dopřádacího rotoru, se tak může účinně tlumit.
Přednostně je řídicí zařízení vytvořeno tak, že frekvenci otáček, při kterých sleduje křivka průběhu dalšího signálu křivku průběhu výchozího regulačního signálu jen v oblasti jedné extrémní hodnoty, nebo obou extrémních hodnot, jsou minimálně dvakrát tak velké než směrodatná rezonanční frekvence bezdotykového uložení. Vysoké frekvence otáček, respektive vysoké oscilační frekvence vznikají například, kdyžje rotor dopřádacím rotorem, který rotuje s vysokými provozními otáčkami. Tlumené nízkofrekvenční rezonanční oscilace zůstávají prakticky neporušené a tyto oscilace se mohou pomocí signálu používaného jako akční veličina účinně vyregulovat, respektive utlumit.
Přednostní je řídicí zařízení k vytvoření nového signálu jako aritmetické střední hodnoty dvou dalších signálů, přičemž křivka průběhu výchozího regulačního signálu sleduje první další signál jen v oblasti jedné z obou extremních hodnot a druhý další signál jen v oblasti další extrémní hodnoty a jako aritmetická střední hodnota vytvořený nový signál vhodně pokračuje jako akční řídicí signál k výstupu na akční zařízení. Tímto způsobem lze docílit zlepšeného vyhlazení jako akční veličina používaného signálu, který vede k dalšímu snížení příkonu regulace uložení rotoru.
Kvazisymetrická konstrukce spínače se znaky nároků 8 a 9 nevyžaduje žádné vysoké náklady na konstrukci a výrobu a rovněž výpočetní kapacity. A-D převodník, nebo D-A převodník nejsou při použití toho spínače potřebné, poněvadž se zpracování signálu může provést zcela analogově. Rozsah oblasti, ve které sleduje další signál výstupní regulační signál, se generuje samočinně v závislosti na frekvenci otáček.
-3CZ 301665 B6
Vytvoření ve spínači použitých odporů podle nároku 10 zlepšuje účinek zařízení podle vynálezu z hlediska zmenšení amplitudy.
Jestliže je bezdotykové uložení tvořeno aktivním uložením pomocí magnetů, mohou se použít 5 existující aktivní prvky.
Účinek vyvolaný snížením amplitud odpovídá potlačení nevyváženosti. Jestliže se rotor otáčí kolem těžištní osy, respektive osy setrvačnosti, nedochází k žádnému průběžnému doregulování řízením akčních prvků. Výkon požadovaný pro regulaci polohy je relativně malý. Zařízení podle ío vynálezu představuje jednoduchý, velmi cenově příznivý a energii šetřící, přitom ale velmi účinný prostředek k regulaci polohy, respektive k aktivnímu tlumení při průběhu rezonančních frekvencí uložení, zvláště při nutaci bezdotykově uložených rotorů. Pomocí zařízení podle vynálezu lze dosáhnout vedle malé spotřeby energie rozšířené řiditel nosti a vyšší bezpečnosti provozu pri radiálních regulacích uložení bezdotykově uloženého, rychle rotujícího rotoru, zejména dopřáda15 čího rotoru.
Přehled obrázků na výkresech
Další jednotlivosti vynálezu jsou objasněny pomocí výkresů.
Na výkresech znázorňuje:
obr. 1 zobrazení principu magnetického uložení dopřádacího rotoru, obr. 2 zapojení k omezení nárůstu dalšího signálu podle vynálezu, obr. 3 a 4 zjednodušeně znázorněný průběh napětí přiváděného na kondenzátor ze zapojení podle obr. 2, obr. 5 úsek graficky znázorněného oscilačního průběhu a rovněž znázornění z toho vyplývajících signálů, obr. 6 zobrazení oscilačního průběhu, který zobrazuje polohu dopřádacího rotoru rotujícího s vysokými otáčkami, obr. 7 signály ve zjednodušeném zobrazení, které vyplývají z oscilačního průběhu znázorněného na obr. 6, obr. 8 další signál, jehož stoupání je oblastně nulové a obr. 9 a 10 zobrazení principu řídicího zařízení podle vynálezu se zařazenými kondenzátory.
Příklady provedení vynálezu
Dopřádací rotor 1, znázorněný na obr. 1 je uchycen na rotorovém hřídeli 2 pomocí magnetického uložení 3. Poloha rotorového hřídele 2 se známým způsobem detekuje senzorovým zařízením opatřeným senzory 4, 5. Senzorové zařízení průběžně vytváří detekční signály, které vstupují do řídicího zařízení 6, které vydává příslušné signály. Senzorům 4, 5 přiřazené akční prvky 2, 8, 9, jO mají magnetické cívky a slouží k dodržení požadované polohy dopřádacího rotoru 1. Hnací zařízení 1_I uvádí dopřádací rotor I do rotačního pohybu. Akční zařízení má k ovládání akčních prvků 7, 8, 9,10 vstup řídicího napětí UST z řídicího zařízení 6. Další příslušně působící, z důvodů zjednodušení neznázoměné senzory a akční prvky jsou umístěny prosazené o 90° ve směru otáčení dopřádacího rotoru 1 vzhledem k senzorům 4, 5 a akčním prvkům 7, 8, 9, 10. pro něž je rovněž akční zařízení vpředu popsaným způsobem připojeno k řídicímu signálu ve formě řídicího napětí Ust z řídicího zařízení 6.
-4VZj υυ
Ke generaci řídicího napětí UST je řídicí zařízení 6 opatřeno regulačním zařízením s D-podílem a rovněž spínačem 12 následujícím v proudovém obvodu k akčnímu zařízení, respektive k akčním prvkům 7, 8, 9, JO za regulačním zařízením a znázorněným na obr. 2.
Napěťovým vstupem 13 spínače 12 vstupuje jako výstupní regulační signál z PD regulačního zařízení napětí UE. Z napěťového vstupu J3 vychází dva paralelně probíhající proudové obvody 14, 15. V prvním proudovém obvodu 14 umístěnou první diodou 16 prochází proud, když na napěťový vstup 13 vstupuje vzhledem k momentální hodnotě na prvním kondenzátoru 22 kladné napětí UE. První dioda 16 působí jako spínač. K výstupu první diody 16 je připojen první zdroj 18 konstantního proudu, přičemž první zdroj 18 konstantního proudu je připojen ke konstantnímu zápornému napěťovému zdroji 20. Záporný napěťový zdroj 20 z příkladu provedení podle obr. 2 dodává napětí například mínus 10 voltů. První zdroj 18 konstantního proudu sestává známým způsobem z tranzistoru, jehož báze je v příkladu zásobována konstantním napětím, a emitorového odporu. Mezi výstupem první diody J6 a zeměním 26 je umístěn první kondenzátor 22 a mezi výstupem první diody 16 a napěťovým výstupem 27 je umístěn první odpor 24.
Druhý proudový obvod J_5 je vytvořen kvazisymetricky k prvnímu proudovému obvodu 14. Druhou diodou J7 prochází proud, když na napěťový vstup J3 vstupuje vzhledem k momentální hodnotě na prvním kondenzátoru 22 záporné napětí UE. K výstupu druhé diody JJ je připojen druhý zdroj 19 konstantního proudu, přičemž druhý zdroj J9 konstantního proudu je připojen ke konstantnímu kladnému napěťovému zdroji 2L Kladný napěťový zdroj 21. dodává napětí například plus 10 voltů. Mezi výstupem druhé diody J7 a zeměním 26, je umístěn druhý kondenzátor 23, a mezi výstupem druhé diody JJ a napěťovým výstupem 27, je umístěn druhý odpor 25.
Prahová hodnota diod 16, JJ činí v příkladu provedení cca 0,6 voltů. Kondenzátory 22, 23 a odpory 24, 25 jsou příslušně dimenzovány stejně velké. Přitom jsou odpory 24, 25 tak velké, že v odporech 24, 25 protékající proudy jsou zřetelně menší než proudy tekoucí v příslušných zdrojích 18,19 konstantního proudu.
V neznázoměném alternativním provedení spínače 12 mohou být zdroje 18, 19 konstantního proudu ke zjednodušení vytvořeny pouze jako odpory.
Činnost spínače JJ je objasněna v následujícím. Výstupní regulační signál z PD-regulačního zařízení řídicího zařízení 6, který je reprezentován kladným napětím, je veden napěťovým vstu35 pem 13 a první diodou J6 k působení na první kondenzátor 22 kladným napětím. Výstupní regulační signál, který je naproti tomu záporný, je veden druhou diodou JJ k působení na druhý kondenzátor 23 záporným napětí. Na základě napájení konstantními proudy ze zdrojů 18, J9 konstantního proudu odpovídá napětí na prvním kondenzátoru 22 napětí UE, zmenšenému o prahové napětí první diody 16. Analogicky k tomu odpovídá napětí na druhém kondenzátoru 23 napětí UE zvětšenému o prahové napětí druhé diody 17. Pomocí odporů 24, 25, působících jako měnič napětí, se na napěťovém výstupu 27 nastaví jako výstupní napětí UA opět napětí ve stejné velikosti jako napětí UE, to znamená napětí UE je střídavým napětím s nízkou frekvencí a nízkou amplitudou, napětí UE a napětí UA zůstávají opět v podstatě stejné.
Když nárůst oscilace, reprezentující polohu rotoru, respektive výstupní regulační signály, v závislosti na frekvenci a amplitudě překračují stanovenou hodnotu, která je předem stanovena jako maximální hodnota, odpovídá křivkou znázorněný průběh napětí 28 na prvním kondenzátoru 22 v principu vyobrazení na obr. 3 a křivkou znázorněný průběh ob napětí 29 na druhém kondenzátoru 23 v principu vyobrazení na obr. 4. Tím se na napěťovém výstupu 27 nastaví pro napětí UA podstatně menší amplituda než pro napětí UE. Tento průběh napětí vstupuje na kondenzátory 22, 23 tehdy, když nárůst dU/dt napětí, znázorněný jako křivka na časové ose, na napěťovém vstupu 13 je větší než nárůst jako křivka znázorněného průběhu napětí na kondenzátorech 22, 23, Hodnota stoupání jako křivka zobrazeného průběhu napětí na kondenzátorech 22, 23 a tím maximální hodnota pozitivního, nebo negativního nárůstu je stanovena velikostí proudového toku udržovaného zdroji 18,J9 konstantního proudu a kapacitou kondenzátorů 22, 23. Z tohoto napětí
-5CZ 301665 B6 se odvodí akční řídicí signál. Frekvence otáčení dopřádacího rotoru i může například činit 2 kHz a otáčky dopřádacího rotoru i mohou činit 120 000 ot/min.
Jestliže doplňkově na napěťový vstup J3 vstupuje napětí Uz, vytvořené jako střídavé napětí nižší frekvence, je toto střídavé napětí s nižší frekvencí v protikladu ke střídavému napětí odvozenému z vysokofrekvenčního signálu na napěťovém výstupu 27. Pomalý nutaění pohyb dopřádacího rotoru I, který se například na základě vyhodnocení signálů o poloze dopřádacího rotoru 1 eviduje jako nízkofrekvenční oscilace, tím lze optimálně tlumit. Pro regulaci polohy dopřádacího rotoru i potřebná energie je udržovaná na nízké úrovni a zabraňuje přetížení akčních prvků 7, 8,9, JO i o a zesilovače připojeného k akčním prvkům 7, 8,9, JO.
Obr. 5 příkladně zobrazuje úsek křivky, která znázorňuje výstupní regulační signál 30 jako oscilační napěťovou křivku, přičemž průběh této oscilace je závislý na rotorových otáčkách a poloze dopřádacího rotoru I a reprezentuje výstupní regulační signál 30. V oblasti maxima 31 amplitudy se podle vynálezu zavádí první další signál 32 z napětí na prvním kondenzátoru 22. V prvním úseku sleduje křivka prvního dalšího signálu Γ2 ve své stoupající oblasti 33 průběh křivky výstupního regulačního signálu jO až k maximu 31 amplitudy. Jestliže překročí stoupání křivky výstupního regulačního signálu 10 naproti tomu v klesající oblasti 34 za maximem 31 amplitudy, respektive negativní stoupaní stanovenou hodnotu, má křivka prvního dalšího signálu 32 ve své klesající oblasti 35 prvního dalšího signálu 32 průběh přímky s klesáním, které odpovídá této stanovené hodnotě. Křivka prvního dalšího signálu 32 reprezentuje ve své přímkové, klesající oblasti prvního dalšího signálu 32 vybití prvního kondenzátoru 22. Když křivka výstupního regulačního signálu 30 kříží v průsečíku 36 první další signál 32, to znamená když překračuje napětí UE, reprezentující křivku výstupního regulačního signálu 30, napětí prvního kondenzátoru 22.
ukončí se vybíjení prvního kondenzátoru 22 a první kondenzátor 22 se opět nabíjí. Křivka prvního dalšího signálu 32 od průsečíku 36 opět sleduje průběh křivky výstupního regulačního signálu 30 a začíná nový cyklus.
Druhý další signál 37 se vytvoří v oblasti minima 38 amplitudy. Křivka druhého další signálu 37 sleduje v první oblasti 39, ve které klesá, respektive stoupání je negativní, až k minimu 38 amplitudy průběh výstupního regulačního signálu JO. Jestliže naproti tomu stoupání křivky výstupního regulačního signálu 30 za minimem 38 amplitudy překročí v další stoupající oblasti 40 stanovenou hodnotu, má křivka druhého dalšího signálu J7 ve stoupající oblasti 41_ druhého dalšího signálu 37 průběh přímky se stoupáním, které odpovídá této stanovené hodnotě.
Křivka druhého dalšího signálu 37 reprezentuje v přímkové, stoupající oblasti 44 druhého dalšího signálu 37 vybití prvního kondenzátoru 22. Jestliže kříží křivka druhého dalšího signálu 37 křivku výstupního regulačního signálu 30 ve druhém průsečíku 42, sleduje křivka druhého dalšího signálu 37 od druhého průsečíku 42 opět průběh křivky výstupního regulačního signálu 30 a začí40 ná nový cyklus.
Mírný rozdíl mezi průběhem křivky výstupního regulačního signálu 30 a prvního dalšího signálu 32 v oblasti maxima 31 amplitudy, respektive druhého dalšího signálu 37 v oblasti minima 38 amplitudy vyplývá z prahových hodnot diod 16, ]7. Tento mírný rozdíl je zanedbatelně malý,
Každý z obou dalších signálů 32, 37 by se mohl sám použít k regulaci polohy, respektive k tlumení. Jestliže se však, jak je shora uvedeno, vytvoří z obou dalších signálů 32, 37 aritmetická střední hodnota jako nový signál 43, může se amplituda nového signálu 43 ve srovnání s amplitudami obou dalších signálů 32. 37 zmenšit a křivka průběhu nového signálu 43 bude hladší.
Vyhlazením průběhu křivky nového signálu 43 lze docílit další energetické úspory.
Jak obr. 5, tak také obr. 6 znázorňují pomocí křivky 44 průběh napětí ve formě oscilace, přičemž také zde je průběh této oscilace závislý na rotorových otáčkách a poloze dopřádacího rotoru J. a reprezentuje výstupní regulační signály. Ve znázornění na obr. 6 je nízkofrekvenční oscilace, jaká je vyvolána například relativně pomalým nutačním pohybem dopřádacího rotoru I, superpo-6VZj JW1UWJ DU nována s vysokofrekvenční oscilací závislou na rotorových otáčkách. Průběh nízkofrekvenční oscilace je snadno zjistitelný aje znázorněn čárou 46, která je tečná k amplitudovým maximům a další čárou 48, která je kolmá k amplitudovým minimům 47.
Stejným způsobem jako je objasněno pomocí obr. 5, se vytváří při omezení stoupání z průběhu křivky 44 v dalších klesajících oblastech 50 v návaznosti na amplitudová maxima 45 třetí další signál 49 s průběhem křivky, znázorněným na obr. 7. Obdobně se vytváří průběh čtvrtého dalšího signálu 51 při omezení stoupání z průběhu křivky 44 v další stoupající oblasti 52 v návaznosti na amplitudové minimum 47.
io
Ve zjednodušeném znázornění na obr. 7 jsou amplitudová maxima průběhu křivky třetího dalšího signálu 49 a amplitudová minima čtvrtého dalšího signálu 51 znázorněna jako Špičky. Ve skutečnosti nejsou amplitudová maxima průběhu křivky třetího dalšího signálu 49 a amplitudová minima průběhu křivky čtvrtého amplitudového signálu H v podobě špiček, nýbrž jsou zaoblena jako amplitudová maxima 45 a amplitudová minima 47 křivky 44.
Jestliže se oba další signály 49, 51 složí a vytvoří se z nich aritmetická střední hodnota, vznikne další nový signál 53, ze kterého se odvozuje akční veličina. Vznik idealizované znázorněného dalšího nového signálu 53 může nastat pomocí děličů napětí, respektive odporů, nebo pomocí počítače.
Průběhem křivky dalšího nového signálu 53 je vyobrazena stejná nízkofrekvenční oscilace jako křivkou 44. Jen amplituda průběhu křivky dalšího nového signálu 53 je zřetelně menší než amplituda křivky 44. Tím je další nový signál 53 podstatně vhodnější jako akční veličina pro regulaci polohy než výchozí regulační signály, z nichž je odvozena křivka 44, Zmenšení amplitud nastává při relativně malé fázové chybě, respektive při fázové chybě, která leží blízko nuly a je tolerována.
Z hlediska otáček flexibilně vytvořený spínač 12 dovoluje jednoduchým a energii spořícím způsobem provést účinnou regulaci polohy, respektive účinné tlumení.
Obr. 8 znázorňuje jako obr. 5 výstupní regulační signál 30 v podobě křivky. Pátý další signál sleduje křivku výstupního regulačního signálu 10 až k bodu 60, Mezi bodem 60 a dalším bodem 63 je v úseku 62 stoupání pátého dalšího signálu 59 nulové. Křivka pátého dalšího signálu 59 sleduje od dalšího bodu 63 opět křivku výstupního regulačního signálu 30 v oblasti maxima Ή amplitudy a začíná nový cyklus. Pátý další signál 59 se generuje z výstupních regulačních signálů 30 pomocí procesoru, který je součástí řídicího zařízení 6. Poloha bodu 60 a dalšího bodu 63 uvnitř cyklů je stanovena v závislosti na frekvenci. Signál odpovídající pátému dalšímu signálu 59, se může generovat také za použití minima 38 amplitudy místo maxima 31 amplitudy.
Obr. 9 a 10 ukazují vytvoření, u nichž je za řídicí zařízení 6 připojen alespoň jeden kondenzátor 54, 55, 56, 57, 58. Pomocí kondenzátoru 54, 55, 56, 57, 58, zařazeného za řídicí zařízení 6 se odstraňuje stejnosměrný podíl signálu. Obr. 9 ukazuje kondenzátor 54, 55, 56, 57, který je zapojen s akčními prvky 7, 8, 9,10 v řadě aje umístěn mezi řídicím zařízením 6 a akčními prvky 7, 8,
9, 10, přičemž může také být v neznázoměné podobě provedení umístěn uvnitř řídicího zařízení
6.
Obr. 10 znázorňuje další podobu provedení, u kterého je zařazen společně za akční členy 7, 8, 9, 10 jednotlivý kondenzátor 58. Uvolnění podílu stejnosměrného proudu vede zejména při nesy50 metrickém průběhu křivky signálu k přemístění střední hodnoty signálu k nulovému bodu. Odstraněním podílu stejnosměrného proudu se odlehčí akčním členům 2, 8,9,10.
Claims (9)
- PATENTOVÉ NÁROKY5 1. Zařízení k regulaci radiálního uložení bezdotykově uloženého rychloběžného rotoru, zejména dopřádacího rotoru (1), které sestává ze senzorového zařízení k průběžnému vytváření signálů o poloze dopřádacího rotoru (1) a řídicího zařízení (6) ke zpracování signálu o poloze doprádacího rotoru (1), přičemž řídicí zařízení (6) obsahuje regulátor, který vydává na frekvenci otáček závislý výstupní signál generovaný ze signálů o poloze dopřádacího rotoru (1), který se používá io pro řízení akčního zařízení, vyznačující se tím, že řídicí zařízení (6) je uzpůsobeno k vytvoření dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59) pro generaci akčního řídicího signálu, který při frekvenci otáček dopřádacího rotoru (1) pod a v oblasti rezonančních frekvencí bezdotykového uložení sleduje průběh křivky (44) výstupního regulačního signálu (30) a který nad těmito rezonančními frekvencemi sleduje průběh křivky (44) výstupního regulačního signálu (30) jen15 v oblasti alespoň jedné z obou extrémních hodnot (31, 45, 38, 47), čímž je amplituda dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59) menší než amplituda na frekvenci otáček závislého výstupního regulačního signálu (30), přičemž další signál (32,49, 37, 51, 59) na frekvenci otáček závislé oscilace bez změny zobrazuje superponované, nízkofrekvenční oscilace výstupního regulačního signálu (30).
- 2. Zařízení podle nároku 1, vyznačující se tím, že řídicí zařízení (6) je vytvořeno tak, že se redukce amplitudy na frekvenci otáček závislé oscilace dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59) vzhledem k amplitudě na frekvenci otáčkách závislé oscilace výstupního regulačního signálu (30) dosáhne tím, že se mimo oblasti, ve kterých další signál (32, 49, 37, 51, 59) sleduje průběh25 výstupního regulačního signálu (30), omezí hodnota stoupání křivky dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59) na maximální hodnotu.
- 3. Zařízení podle nároku 2, vyznačující se tím, že úsek, ve kterém je omezeno stoupání křivky dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59) na maximální hodnotu, začíná a končí30 u extrémní hodnoty, když hodnota výstupního regulačního signálu (30) dosahuje momentální hodnoty dalšího signálu (32,49, 37, 51, 59).
- 4. Zařízení podle nároku2, vyznačující se tím, že řídicí zařízení (6)je vytvořeno tak, že šířka oblasti, ve které další signál (32, 49, 37, 51, 59) sleduje průběh křivky výstupního35 regulačního signálu (30), je stanovena v závislosti na frekvenci otáček a mimo tyto oblasti je stoupání křivky dalšího signálu (32,49, 37, 51, 59) nulové.
- 5. Zařízení podle jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, žeza řídicí zařízení (6) je připojen alespoň jeden kondenzátor (54).
- 6. Zařízení podle jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že frekvence otáček, při kterých průběh křivky dalšího signálu (32, 49, 37, 51, 59) sleduje průběh křivky výstupního regulačního signálu (30) jen v oblasti jedné z obou extrémních hodnot, je alespoň dvojnásobně velká jako rozhodující rezonanční frekvence bezdotykového uložení.
- 7. Zařízení podle jednoho z nároků laž3, vyznačující se tím, že řídicí zařízení je opatřeno k vytvoření nového signálu (43, 53) jako aritmetické střední hodnoty dvou dalších signálů (37, 51, 32,49), přičemž průběh křivky výstupního regulačního signálu (30) sleduje další signál (37, 51) jen v oblasti jedné z obou extremních hodnot a zbývající další signál (32, 49) jen so v oblasti druhé extremní hodnoty a jako střední hodnota vytvořený nový signál pokračuje jako akční řídicí signál pro akční zařízení.
- 8. Zařízení podle jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že řídicí zařízení (6) má kvazisymetrický spínač (12) k vytvoření nového signálu (43, 53).-89. Zařízení podle nároku 8, vyznačující se tím, že spínač (12) sestává mezi napěťovým vstupem (13) a napěťovým výstupem (27) ze dvou paralelních proudových obvodů (14, 15), z nichž každý je tvořen diodou (16, 17), přičemž první dioda (16) prvního proudového obvodu (14) je proudově propustná, když je na napěťovém vstupu (13) a tím na vstupu první diody (16)5 kladné napětí a druhá dioda (17) druhého proudového obvodu (15) je proudově propustná, když je na napěťovém vstupu (13) záporné napětí, přičemž k výstupu diod (16, 17) je připojen zdroj (18, 19) konstantního proudu, z nichž první zdroj (18) konstantního proudu, zapojený v prvním proudovém obvodu (14), je zdrojem záporného proudu a druhý zdroj (19) konstantního proudu, zapojený ve druhém proudovém obvodu (15), je zdrojem kladného proudu, a mezi výstupem diod io (16,17) a zeměním (26) je zapojen kondenzátor (22, 23), jehož kapacita stanoví maximální hodnotu stoupání, a mezi výstupem diod (16, 17) a napěťovým výstupem (27) je zapojen odpor (24,25).
- 10. Zařízení podle nároku 9, vyznačující se tím, že odpory (24,25) jsou dimenzová15 ny tak, že proudy protékající odporem (24, 25) jsou menší než proudy tekoucí v přiřazených zdrojích (18, 19) konstantního proudu.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10104419A DE10104419A1 (de) | 2001-02-01 | 2001-02-01 | Vorrichtung zur Lageregelung eines berührungslos gelagerten schnelldrehenden Rotors |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ2002189A3 CZ2002189A3 (cs) | 2002-09-11 |
CZ301665B6 true CZ301665B6 (cs) | 2010-05-19 |
Family
ID=7672416
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20020189A CZ301665B6 (cs) | 2001-02-01 | 2002-01-16 | Zarízení k regulaci radiálního uložení bezdotykove uloženého rychlobežného rotoru |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6590307B2 (cs) |
EP (1) | EP1229261B1 (cs) |
CN (1) | CN1285981C (cs) |
CZ (1) | CZ301665B6 (cs) |
DE (2) | DE10104419A1 (cs) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004029020A1 (de) * | 2004-06-16 | 2005-12-29 | Saurer Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Offenend-Rotorspinnvorrichtung |
IT1393534B1 (it) | 2009-03-26 | 2012-04-27 | Savio Macchine Tessili Spa | Dispositivo di azionamento individuale del rotore di filatura open-end |
DE102019112735A1 (de) * | 2019-05-15 | 2020-11-19 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Verfahren zur Identifikation eines Spinnrotors an einer Rotorspinnmaschine sowie Rotorspinnmaschine |
DE102019112737A1 (de) * | 2019-05-15 | 2020-11-19 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Verfahren zum Betreiben einer Arbeitsstelle einer Rotorspinnmaschine sowie Rotorspinnmaschine |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3253228A (en) * | 1962-04-12 | 1966-05-24 | Aerojet General Co | Modulator-demodulator amplifier |
DE2658668A1 (de) * | 1975-12-24 | 1977-07-14 | Europ Propulsion | Vorrichtung zur kompensation synchroner stoerungseinfluesse bei einem magnetisch gelagerten laeufer |
FR2480959A1 (fr) * | 1980-04-18 | 1981-10-23 | Org Europeene De Rech | Procede pour commander l'excitation de bobinages electriques |
DE3148944A1 (de) * | 1981-12-10 | 1983-08-04 | Teldix Gmbh, 6900 Heidelberg | Vorrichtung zur magnetischen lagerung eines koerpers |
US5748005A (en) * | 1995-10-31 | 1998-05-05 | Creare, Inc. | Radial displacement sensor for non-contact bearings |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2501314A1 (fr) * | 1981-03-09 | 1982-09-10 | Europ Propulsion | Palier electromagnetique actif redondant |
DE3120691A1 (de) | 1981-05-23 | 1982-12-16 | Teldix Gmbh, 6900 Heidelberg | Magnetlager |
DE3323648A1 (de) | 1982-07-03 | 1984-01-05 | Deutsche Forschungs- und Versuchsanstalt für Luft- und Raumfahrt e.V., 5000 Köln | Magnetlager fuer einen rotor |
US5313399A (en) * | 1992-01-21 | 1994-05-17 | The Charles Stark Draper Laboratories, Inc. | Adaptive synchronous vibration suppression apparatus |
DE69319004T2 (de) * | 1992-03-09 | 1998-12-24 | Hitachi, Ltd., Tokio/Tokyo | Verfahren und Gerät zur Steuerung eines Magnetlagers |
FR2706549B1 (fr) * | 1993-06-18 | 1995-09-01 | Mecanique Magnetique Sa | Réseau de correction de circuit d'asservissement de paliers magnétiques actifs. |
JP3701115B2 (ja) * | 1998-02-12 | 2005-09-28 | 株式会社荏原製作所 | 磁気軸受制御装置 |
DE19827606A1 (de) * | 1998-06-20 | 1999-12-23 | Schlafhorst & Co W | Lageranordnung für eine Offenend-Spinnvorrichtung |
-
2001
- 2001-02-01 DE DE10104419A patent/DE10104419A1/de not_active Withdrawn
- 2001-11-15 EP EP01126588A patent/EP1229261B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-15 DE DE50109362T patent/DE50109362D1/de not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-01-16 CZ CZ20020189A patent/CZ301665B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-01-31 US US10/062,876 patent/US6590307B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-31 CN CNB021033455A patent/CN1285981C/zh not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3253228A (en) * | 1962-04-12 | 1966-05-24 | Aerojet General Co | Modulator-demodulator amplifier |
DE2658668A1 (de) * | 1975-12-24 | 1977-07-14 | Europ Propulsion | Vorrichtung zur kompensation synchroner stoerungseinfluesse bei einem magnetisch gelagerten laeufer |
FR2480959A1 (fr) * | 1980-04-18 | 1981-10-23 | Org Europeene De Rech | Procede pour commander l'excitation de bobinages electriques |
DE3148944A1 (de) * | 1981-12-10 | 1983-08-04 | Teldix Gmbh, 6900 Heidelberg | Vorrichtung zur magnetischen lagerung eines koerpers |
US5748005A (en) * | 1995-10-31 | 1998-05-05 | Creare, Inc. | Radial displacement sensor for non-contact bearings |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ2002189A3 (cs) | 2002-09-11 |
EP1229261B1 (de) | 2006-03-29 |
US6590307B2 (en) | 2003-07-08 |
CN1369752A (zh) | 2002-09-18 |
CN1285981C (zh) | 2006-11-22 |
EP1229261A2 (de) | 2002-08-07 |
EP1229261A3 (de) | 2005-02-02 |
DE50109362D1 (de) | 2006-05-18 |
DE10104419A1 (de) | 2002-08-08 |
US20020103568A1 (en) | 2002-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1065395B1 (en) | Controlled magnetic bearing device | |
EP1726087B8 (en) | Damping for electromechanical actuators | |
Ahrens et al. | Performance of a magnetically suspended flywheel energy storage device | |
Chen et al. | Control approaches to the suppression of machining chatter using active magnetic bearings | |
US7530243B2 (en) | Drum type washing machine having vibration detection | |
US4839550A (en) | Controlled type magnetic bearing device | |
US20030098668A1 (en) | Control loop and method for variable speed drive ride - through capability improvement | |
US5486729A (en) | Method and apparatus for controlling a magnetic bearing | |
Kommuri et al. | Sliding-mode-based observer–controller structure for fault-resilient control in DC servomotors | |
US12025101B2 (en) | Method for detecting different vibrations of a wind turbine | |
US20120038294A1 (en) | Energy-Efficient Actuator System | |
CZ301665B6 (cs) | Zarízení k regulaci radiálního uložení bezdotykove uloženého rychlobežného rotoru | |
CN101026348A (zh) | 一种无轴承开关磁阻电机容错运行控制方法 | |
EP2006556B1 (en) | Recovery of impact in a magnetic bearing device | |
CN114123895B (zh) | 振动抑制方法及装置、伺服驱动器和伺服驱动系统 | |
US7989972B2 (en) | Electro-magnetic closed-loop speed control for air-turbine spindles | |
JPH10220475A (ja) | Lmiベースゲインスケジュール制御を用いた磁気軸受装置 | |
Shi et al. | The indirect adaptive feed-forward control in magnetic bearing systems for minimizing selected vibration performance measures | |
US20040172171A1 (en) | Control structure for the active damping of low-frequency oscillations in numerically controlled machine tools | |
CN111945259B (zh) | 转子纺纱机的工作位的操作方法以及转子纺纱机 | |
SU1385217A1 (ru) | Электропривод | |
SU1337979A1 (ru) | Способ пуска электродвигател цилиндрической конструкции на радиальных упругих опорах | |
Zhang et al. | Combined repetitive control for precision radial magnetic bearing | |
Goutham et al. | IMC Tuning of PID Load Frequency Controller and Comparing Different Configurations for Two Area Power System | |
Smolders et al. | Average speed control of reciprocating machinery |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK4A | Patent expired |
Effective date: 20220116 |