CZ293486B6 - Vysoce legovaná slitina na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi za horkaŹ monokrystalický výrobek a monokrystalický odlitek - Google Patents
Vysoce legovaná slitina na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi za horkaŹ monokrystalický výrobek a monokrystalický odlitek Download PDFInfo
- Publication number
- CZ293486B6 CZ293486B6 CZ19952669A CZ266995A CZ293486B6 CZ 293486 B6 CZ293486 B6 CZ 293486B6 CZ 19952669 A CZ19952669 A CZ 19952669A CZ 266995 A CZ266995 A CZ 266995A CZ 293486 B6 CZ293486 B6 CZ 293486B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- alloy
- weight
- percent
- monocrystalline
- nickel
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 184
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 184
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 49
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 49
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 47
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims description 20
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 31
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 27
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 27
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 claims description 12
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- -1 chromium cobalt molybdenum tungsten tantalum niobium aluminum titanium hafnium Chemical compound 0.000 claims 4
- DLYQYTNMPYKDRG-UHFFFAOYSA-N [Mn].[Si].[Re].[Zr].[B].[C] Chemical compound [Mn].[Si].[Re].[Zr].[B].[C] DLYQYTNMPYKDRG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- ZAUUZASCMSWKGX-UHFFFAOYSA-N manganese nickel Chemical compound [Mn].[Ni] ZAUUZASCMSWKGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 18
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 14
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 14
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 13
- 239000010955 niobium Substances 0.000 abstract description 13
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 12
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 abstract description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 abstract description 8
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 229910000905 alloy phase Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 76
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 24
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 23
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 description 18
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 17
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 11
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 10
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 208000003351 Melanosis Diseases 0.000 description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 4
- 238000004455 differential thermal analysis Methods 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 4
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000004044 response Effects 0.000 description 4
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 206010014970 Ephelides Diseases 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 2
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 2
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 101000912561 Bos taurus Fibrinogen gamma-B chain Proteins 0.000 description 1
- 208000025599 Heat Stress disease Diseases 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012770 industrial material Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000012803 melt mixture Substances 0.000 description 1
- UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N methylidyneniobium Chemical compound [Nb]#C UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N methylidynetantalum Chemical compound [Ta]#C NFFIWVVINABMKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229910003468 tantalcarbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005050 thermomechanical fatigue Methods 0.000 description 1
- 150000003608 titanium Chemical class 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Toto řešení se týká vysoce legované slitiny na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi zahorka obsahující od �@Ź@ do �QŹQ procent hmotnostních chromuŹ od @Ź@ do @Ź@ procent hmotnostních kobaltuŹ od @Ź@@ do @Ź@@ procent hmotnostních molybdenuŹ od @Ź@ do QŹ@ procent hmotnostních wolframuŹ od @ŹQ do QŹÚ procent hmotnostních tantaluŹ od @Ź@Q do @Ź@Q procent hmotnostních niobuŹ od @Ź@ do @Ź@ procent hmotnostních hliníkuŹ od @Ź@ do @Ź@ procent hmotnostních titanuŹ od @Ź@� do @Ź@@ procent hmotnostních hafnia a zbytek do �@@ procent hmotnostních nikl a náhodné nečistotyŹ přičemž tato vysoce legovaná slitina má číslo fázové stability N@sub@V@B@n@ menší než @Ź@Q@ Z této vysoce legované slitiny je možné vyrábět monokrystalické výrobkyŹ které mohou být součástkami pro stroj plynové turbíny@ Zvláště výhodně touto součástkou může být lopatka plynové turbíny nebo lamela plynové turbínyŕ
Description
Vysoce legovaná slitina na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi za horka, monokrystalický výrobek a monokrystalický odlitek
Oblast vynálezu
Tento vynález se týká monokrystalických vysoce legovaných slitin na bázi niklu a obzvláště monokrystalických vysoce legovaných slitin na bázi niklu a výrobků z nich vyrobených se zvýšenou odolností nechráněného materiálu proti korozi za horka pro použití ve strojích plynových turbín.
Dosavadní stav techniky
Pokrok v minulých letech v odolnosti kovu vůči teplotě a namáhání u monokrystalických výrobků byl výsledkem pokračujícího vývoje monokrystalických vysoce legovaných slitin, jakož i výsledkem zlepšování slévárenských postupů a strojírenských technologií. Výrobky z těchto monokrystalických vysoce legovaných slitin zahrnují oběžné i rozváděči turbinové lopatky a lamely, nacházející se v horkých sekcích plynových turbinových strojů. Konstrukční cíle strojů plynových turbín se v průběhu uplynulých desetiletí neměnily. Tyto cíle zahrnují požadavek zvýšení pracovní teploty strojů, zvýšení otáček, hospodárnějšího využití paliva a zvýšení trvanlivosti a spolehlivosti součástek stroje.
Předchozí technické pokusy o získání slitin, které by dosáhly těchto konstrukčních cílů pro použití ve strojích průmyslových plynových turbín, jsou obsaženy v americkém patentu US 4 677 035, autorů Fiedler a spolupracovníci, který popisuje monokrystalickou slitinu na bázi niklu, mající v podstatě složení, vyjádřeno v % hmotnostních:
8,0 až 14,0 % hmotn. chrómu, 1,5 až 6,0 % hmotn. kobaltu, 0,5 až 2,0 % hmotn. molybdenu, 3,0 až 10,0 % hmotn. wolframu, 2,5 až 7,0 % hmotn. titanu, 2,5 až 7,0 % hmotn. hliníku, 3,0 až 6,0 % hmotn. tantalu a zbytek nikl do 100 % hmotnostních. Nicméně slitiny podle tohoto odkazu připravené, ačkoliv mají relativně vysokou pevnost při prodloužené nebo opakované expozici vysokým teplotám, jsou náchylné k urychlené korozi v prostředí horkých plynů, přičemž tomuto prostředí jsou součástky, vyrobené z těchto slitin vystaveny, když jsou použity v plynových turbínách.
Rovněž přihláška vynálezu US 2 153 848 popisuje slitiny na bázi niklu, mající složení v rozmezí: 13 až 15,6 % hmotnostních chrómu, 5 až 15 % hmotnostních kobaltu, 2,5 až 5 % hmotnostních molybdenu, 3 až 6 % hmotnostních wolframu, 4 až 6 % hmotnostních titanu, 2 až 4 % hmotnostních hliníku a zbytek do 100 % hmotnostních v podstatě nikl bez záměrných přídavků uhlíku, boru nebo zirkonu, přičemž tyto slitiny jsou zpracovávány na monokrystaly. Ačkoliv slitiny, připravené podle tohoto odkazu, si činí nárok na zlepšení odolnosti proti korozi za horka, provázené zlepšením vlastností pevnosti při tečení, trvá nadále potřeba materiálů typu monokrystalických vysoce legovaných slitin pro použití v průmyslových plynových turbínách, majících lepší kombinaci zvýšené odolnosti proti korozi za horka, odolnosti proti oxidaci, mechanického namáhání, slévatelnosti velkých součástek a odpovídající odezvy na žíhání.
Monokrystalické výrobky jsou obecně vyráběny s nízkomodulovou (001) krystalografickou orientací rovnoběžnou se složkou dendritského růstového modelu nebo ukládací osy lopatek. Plošně středové kubické (FCC) monokrystaly vysoce legované slitiny, narostlé ve směru (001), mají ve srovnání s konvenčními slévárenskými polykrystalickými výrobky extrémně dobrou odolnost proti únavě teplem. Jelikož tyto monokrystalické výrobky nemají hranice zrn krystalů, je umožněna konstrukce slitin bez prvků zpevňující hranice krystalu, jako jsou uhlík, bor a zirkonium. Jelikož tyto prvky snižují teplotu tání slitiny, tak jejich podstatné vyloučení z konstrukce slitiny dává, následkem vyšší teploty počátku, větší možnost pro dosažení vysokoteplotní odol
-1 CZ 293486 B6 nosti při mechanické pevnosti, neboť je možno dosáhnout úplnějšího primárního gama tuhého roztoku a úplnější mikrostrukturální homogenizace ve srovnání se směrově ztuhlými (DS) sloupcovitými krystaly a konvenčními slévárenskými materiály.
Tyto zpracovatelské výhody nejsou nutně zjistitelné, pokud se nepřekročí k mnohostrannému návrhu slitiny. Slitina musí být navržena tak, aby neměla sklon k tvorbě slévárenských defektových útvarů jako jsou „pihy“, šupiny, nepravé krystaly a rekrystalizace, zvláště je-li používána na velkorozměrové odlévané součástky. Navíc musí mít slitina odpovídající „okno“ zpracování za horka (číselný rozdíl mezi bodem rozpouštění v primární tuhé fázi slitiny a počáteční teplotou tání), aby bylo umožněno vytvoření téměř úplné rozpustnosti primární gama tuhé fáze. Současně by měla být bilance složení směsi navržena tak, aby poskytovala odpovídající souhrn inženýrských vlastností, potřebných pro provozování strojů plynových turbín. Vybrané vlastnosti, všeobecně konstruktéry strojů plynových turbín považované za důležité, zahrnují: zvýšenou teplotní mez pevnosti při tečení, odolnost proti tepelně-mechanické únavě, rázovou houževnatost, odolnost proti korozi za horka a odolnost proti oxidaci plus proveditelnost povrchové úpravy. Konstruktéři průmyslových turbín zejména požadují jedinečný souhrn odolnosti proti korozi za horka a odolnosti proti oxidaci, plus dobré dlouhodobé tepelně-mechanické vlastnosti.
Metalurg, který navrhuje slitinu, se může pokusit zlepšit jednu nebo dvě z těchto navrhovaných vlastností přizpůsobením vyváženosti složení známých vysoce legovaných slitin. Avšak zlepšit více než jednu nebo dvě z navrhovaných vlastností bez učinění významného nebo dokonce hrubého kompromisu v některých ze zbývajících vlastností je extrémně obtížné. Jedinečná vysoce legovaná slitina podle tohoto vynálezu poskytuje výtečný souhrn vlastností potřebných pro použití při výrobě monokrystalických výrobků pro montáž do horkých sekcí strojů průmyslových a lodních plynových turbín.
Podstata vynálezu
Tento vynález se týká vysoce legovaných slitin na bázi niklu odolných proti korozi za horka, obsahujících následující prvky ve složení od 14,2 do 15,5 procent hmotnostních chrómu, od 2,0 do 4,0 procent hmotnostních kobaltu, od 0,30 do 0,45 procent hmotnostních molybdenu, od 4,0 do 5,0 procent hmotnostních wolframu, od 4,5 do 5,8 procent hmotnostních tantalu, od 0,05 do 0,25 procent hmotnostních niobu, od 3,2 do 3,6 procent hmotnostních hliníku, od 4,0 do 4,4 procent hmotnostních titanu, od 0,01 do 0,06 procent hmotnostních hafnia a zbytek do 100 procent hmotnostních nikl plus náhodné nečistoty, s číslem fázové stability NV3B vysoce ligované slitiny menším než 2,45.
Ačkoliv náhodné nečistoty by měly být udržovány na nejmenším možném množství, tak vysoce legovaná slitina může rovněž obsahovat od 0 do 0,05 procent hmotnostních uhlíku, od 0 do 0,03 procent hmotnostních boru, od 0 do 0,03 procent hmotnostních zirkonia, od 0 do 0,25 procent hmotnostních rhenia, od 0 do 0,10 procent hmotnostních křemíku a od 0 do 0,10 procent hmotnostních manganu. Ve všech případech je základním prvkem nikl. Tento vynález poskytuje monokrystalickou vysoce legovanou slitinu, mající zvýšenou odolnost proti korozi za horka, zvýšenou odolnost proti oxidaci a zvýšenou mez pevnosti při tečení.
Vysoce legovaná slitina podle tohoto vynálezu je vhodná pro výrobu monokrystalických výrobků. Výrobek může být součástkou pro stroj plynové turbíny a součástka zejména může být lopatkou plynové turbíny nebo lamelou plynové turbíny.
Vysoce legované slitiny podle tohoto vynálezu mají kriticky vyvážené chemické složení slitiny, čehož výsledkem je jedinečný souhrn požadovaných vlastností, včetně zvýšené odolnosti proti korozi za horka, přičemž tyto slitiny jsou obzvláště vhodné pro uplatnění v průmyslových a lodních plynových turbínách. Tyto vlastnosti zahrnují výtečnou odolnost nechráněného materiálu proti korozi za horka a výtečnou mez pevnosti při tečení; dobrou odolnost nechráněného materiá-2CZ 293486 B6 lu proti oxidaci; dobrou slévatelnost monokrystalických součástek, obzvláště pro velké součástky lopatek a lamel; dobrou odezvu na rozpouštěcí žíhání; odpovídající odolnost proti rekrystalizaci odlévaných součástek; odpovídající proveditelnost povrchové úpravy součástek a mikrostrukturální stabilitu, jako je dlouhodobá odolnost proti tvorbě nežádoucích křehkých fází, nazývaných topologicky těsně uspořádané (close-packed) fáze (TCP).
Předmětem tohoto vynálezu je poskytnout vysoce legované slitiny a monokrystalické výrobky z nich vyráběné, mající jedinečný souhrn žádaných vlastností, včetně zvýšené odolnosti proti korozi za horka. Dále je předmětem tohoto vynálezu poskytnutí vysoce legovaných slitin a monokrystalických výrobků z nich vyráběných pro použití ve strojích průmyslových a lodních plynových turbín. Tyto a jiné předměty a výhody tohoto vynálezu budou zřejmé těm, kteří mají zkušenosti v této oblasti techniky, z odkazů v následujících popisech výhodných provedení.
Přehled grafů
Obr. 1 je graf výsledků zkoušek koroze za horka prováděných při třech expozičních teplotách na jednom z provedení tohoto vynálezu a na čtyřech jiných slitinách.
Obr. 2 je grafické porovnání dat koroze za horka ze zkoušek prováděných při 732 °C (135O°F) na jednom provedení podle tohoto vynálezu a dvou jiných slitinách.
Obr. 3 je grafické porovnání dat koroze za herka ze zkoušek prováděných při 899 °C (1650°F) na jednom provedení podle tohoto vynálezu a dvou jiných slitinách.
Obr. 4 je grafické porovnání dat namáhání slitiny a dat koroze za horka ze zkoušek prováděných na jednom provedení podle tohoto vynálezu a šesti jiných slitinách.
Obr. 5 je grafické porovnání dat oxidace ze zkoušek prováděných při 1000 °C (1832°F) na jednom provedení podle tohoto vynálezu a dvou jiných slitinách.
Obr. 6 je grafické porovnání dat oxidace ze zkoušek prováděných při 1010 °C (1850°F) na jednom provedení podle tohoto vynálezu a dvou jiných slitinách.
Obr. 7 je grafické porovnání dat namáhání slitiny a dat koroze za horka ze zkoušek prováděných na jednom provedení podle tohoto vynálezu a šesti jiných slitinách.
Za horka korozi odolná vysoce legovaná slitina na bázi niklu podle tohoto vynálezu obsahuje následující prvky v procentech hmotnostních:
chrom 14,2 až 15,5 % kobalt 2,0 až 4,0 % molybden 0,30 až 0,45 % wolfram 4,0 až 5,0 % tantal 4,5 až 5,8 % niob 0,05 až 0,25 % hliník 3,2 až 3,6 % titan 4,0 až 4,4 % hafnium 0,01 až 0,06% nikl + náhodné nečistoty zbytek do 100 % hmotnostních
-3CZ 293486 B6
Tato vysoce legovaná slitina má rovněž číslo fázové stability NV3b menší než 2,45. Dále, vynález má kriticky vyvážené chemické složení, jehož výsledkem je jedinečný souhrn požadovaných vlastností, užitečných pro použití ve strojích průmyslových a lodních plynových turbín. Tyto vlastnosti zahrnují lepší souhrn odolností nechráněného materiálu proti korozi za horka a meze pevnosti při tečení ve srovnání s dřívějšími monokrystalickými vysoce legovanými slitinami pro použití v průmyslových a lodních plynových turbínách, oxidační odolnost nechráněného materiálu. slévatelnost monokrystalických součástek, včetně odolnosti proti tvorbě fáze TCP při vysokém namáhání, v podmínkách vysokých teplot.
Obsah chrómu ve vysoce legované slitině je primárním činitelem, který přispívá k získání odolnosti vysoce legované slitiny proti korozi za horka. Vysoce legované slitiny podle tohoto vynálezu mají relativně vysoký obsah chrómu, neboť při vývoji těchto slitin byla odolnost slitiny proti korozi za horka jedním z primárních navrhovacích kritérií. Chrom je v množství 14,2 až 15,5 % hmotnostních. Výhodný je obsah chrómu 14,3 až 15,0 % hmotnostních. Ačkoliv chrom dává odolnost proti korozi za horka, může rovněž přispět k oxidační způsobilosti slitiny. Navíc, obsah tantalu a titanu v této vysoce legované slitině, jakož i její poměr Ti:Al větší než 1, jsou přínosem pro dosažení odolnosti proti korozi za horka. Avšak kromě snížení primární gama tuhé fáze slitiny, přispívá chrom ke tvorbě TCP fáze bohaté na Cr a W a musí být v těchto slitinách podle toho vybilancován.
V jednom provedení podle tohoto vynálezu je obsah kobaltu 2,0 až 4,0 % hmotnostní. V jiném provedení podle tohoto vynálezu je obsah kobaltu od 2,5 do 3,5 % hmotnostních. Hladiny chrómu a kobaltu v těchto vysoce legovaných slitinách pomáhají k zpracování vysoce legované slitiny žíháním tuhého roztoku, neboť oba prvky mají sklon snižovat primární gama tuhou fázi slitiny. Rádné vyvážení těchto chemických prvků v tomto vynálezu v souběhu s těmi chemickými prvky, které mají sklon ke zvyšování počáteční teploty tání slitiny, jako jsou wolfram a tantal, dávají výslednou vysoce legovanou slitinu, která má žádoucí okno pro zpracování (Číselný rozdíl mezi počáteční teplotou tání a jeho primární gama tuhou fází, tímto umožňující úplnou tvorbu primárního gama tuhého roztoku. Obsah kobaltu je rovněž přínosem pro tuhý roztok vysoce legované slitiny.
Obsah wolframu je 4,0 až 5,0 % hmotnostních a výhodně je od 4,2 do 4,8 % hmotnostních. Wolfram se přidává do těchto slitin, neboť je to účinně zpevňuje tuhý roztok a může přispět ke zvýšení pevnosti gama primární fáze. Kromě toho je wolfram účinný při zvyšování počáteční teploty tání slitiny.
Podobně jako wolfram je i tantal v těchto slitinách významně zpevňuje tuhý roztok, když rovněž přispívá ke zvýšené pevnosti primární gama fáze a jejího objemového podílu. Obsah tantalu je 4,5 až 5,8 % hmotnostních a výhodný je obsah tantalu od 4,8 do 5,4 % hmotnostních. V těchto slitinách tantal je přínosem proto, protože pomáhá zlepšit odolnost proti korozi za horka a odolnost proti oxidaci u nechráněných materiálů, společně s trvanlivostí aluminiového povlaku. Navíc je tantal atraktivním aditivem monokrystalické slitiny, neboť pomáhá zabraňovat tvorbě „pihových“ defektů během procesu monokrystalického slévání, zejména je-li přítomen ve větším množství než wolfram (tzn. že poměr Ta:W je větší než 1). Dále je tantal atraktivním prostředkem pro uchování pevnosti v těchto slitinách, protože se předpokládá, že se přímo nepodílí na tvorbě fáze TCP.
Obsah molybdenu je 0,30 až 0,45 % hmotnostních. Výhodně je molybden přítomen v množství od 0,35 do 0,43 % hmotnostních. Molybden dobře zpevňuje tuhý roztok, ale není tak účinný jako wolfram a tantal a má sklon být negativním faktorem v odolnosti proti korozi za horka. Jelikož však hustota slitiny je vždy předmětem konstrukčních úvah a molybden je lehčí než ostatní zpevňující činidla tuhého roztoku, tak přídavek molybdenu je prostředkem pomoci řízení celkové hustoty slitiny ve slitinách tohoto vynálezu. Předpokládá se, že relativně nízký obsah molybdenu je ojedinělý v této třídě monokrystalických vysoce legovaných slitin na bázi niklu odolných korozi za horka.
-4CZ 293486 B6
Obsah hliníku je 3,2 až 3,6 % hmotnostních. Kromě toho je obsah hliníku, přítomného v těchto slitinách, výhodný od 3,3 do 3,5 % hmotnostních. Hliník a titan jsou primární prvky tvořící gama primární fázi a součet obsahu hliníku plus titanu v tomto vynálezu je od 7,2 do 8,0 procent hmotnostních. Tyto chemické prvky jsou přidávány do těchto slitin v množství a poměru ve shodě stím, jaká má být dosažena odpovídají slévatelnosti slitiny, zpracovatelnosti tuhého roztoku žíháním, fázové stability a požadovaného souhrnu vysoké mechanické pevnosti a odolnosti proti korozi za horka. Hliník je také přidáván do těchto slitin v podílech, které jsou dostatečné pro zajištění odolnosti proti oxidaci.
Obsah titanu je 4,0 až 4,4 procent hmotnostních. Výhodně je titan přítomný v této slitině v množství od 4,1 do 4,3 procent hmotnostních. Tento obsah titanu ve slitině je relativně vysoký a proto je přínosem pro odolnost slitiny proti korozi za horka. Avšak může mít i záporný vliv na oxidační odolnost, slévatelnost slitiny a odezvu slitiny na zpracování tuhého roztoku žíháním. Z toho vyplývá, že kritické je udržení obsahu titanu v uvedeném rozsahu a udržení správného vyvážení shora zmíněných prvkových složek. Dále, udržení slitinového poměru Ti:Al většího než 1 je kritické v těchto slitinách pro dosažení požadované odolnosti nechráněného materiálu proti korozi za horka.
Obsah niobu je 0,05 až 0,25 procent hmotnostních a výhodný je obsah niobu od 0,05 do 0,12 procent hmotnostních. Niob je prvek tvořící primární gama fázi a účinně zvyšuje pevnost ve vysoce legovaných slitinách na bázi niklu podle tohoto vynálezu. Všeobecně je však niob ve slitinách na újmu oxidačním vlastnostem a odolnosti proti korozi za horka, takže jeho přídavek do této slitiny podle tohoto vynálezu je minimalizován. Kromě toho, niob je přidáván do slitiny podle tohoto vynálezu za účelem pohlcování uhlíku, který může být chemisorbován povrchy složek během neoptimalizovaných vakuových postupů žíhání tuhého roztoku. Jakýkoliv vměstek uhlíku bude mít snahu vytvořit karbid niobu místo toho, aby tvořil karbid titanu nebo tantalu a tím bude zachovávat největší podíl titanu a/nebo tantalu ke zvyšování pevnosti primární gama fáze a/nebo tuhého roztoku v těchto slitinách. Dále je rozhodující, aby součet obsahu niobu plus hafnia byl v těchto slitinách od 0,06 do 0,31 procent hmotnostních, aby se zvýšila pevnost těchto vysoce legovaných slitin.
Obsah hafnia je 0,01 až 0,06 procent hmotnostních a výhodně je přítomno hafnium v množství od 0,02 do 0,05 procent hmotnostních. Hafnium je přidáváno v malých podílech do těchto slitin za účelem podpory povrchové úpravy a přilnavost. Hafnium všeobecně se podílí na primární gama fázi.
Do bilance vysoce legovaných slitin podle tohoto vynálezu jsou zahrnuty nikl a malá množství náhodných nečistot. Všeobecně tyto náhodné nečistoty jsou zavlékány postupy průmyslové výroby a je třeba je udržovat ve slitině na nejmenším možném množství tak, aby neovlivnily výhodné stránky této vysoce legované slitiny. Například, tyto náhodné nečistoty mohou obsahovat až do 0,05 procent hmotnostních uhlíku, až do 0,03 procent hmotnostních boru, až do 0,03 procent hmotnostních zirkonia, až do 0,25 procent hmotnostních rhenia, až do 0,10 procent hmotnostních křemíku a až do 0,10 procent hmotnostních manganu. Množství těchto nečistot, která překročují množství shora uvedená, by mohla mít nepříznivý vliv na výsledné vlastnosti slitiny.
Vysoce legovaná slitina podle tohoto vynálezu má nejenom složení ve shora specifikovaných mezích, ale rovněž má číslo fázové stability NV3b menší než 2,45. Jak mohou ocenit ti, kteří mají technické znalosti, NV3b je definováno PWA N-35 metodou výpočtu řídicího faktoru elektronové vakance TCP fáze slitiny na bázi niklu. Výpočet se provádí následujícím způsobem:
-5CZ 293486 B6
ROVNICE 1: Konverze procent hmotnostních na procenta atomová:
Wj/Ai
Procenta atomová prvku i = Pí = ---------x 100
EiíWj/Aj) kde: Wj = procento hmotnostní prvku i
A, = atomová hmotnost prvku i
ROVNICE 2: Výpočet množství každého z prvků přítomného v kontinuální maticové fázi: Prvek Atomové množství Rj zbývajících
Cr Rcr = 0,97PCr - 0,375PB - 1,75PC
Ni RNi = PNi + 0,52Pb - 3(Pai + 0,03PCr + Ptí - 0,5Pc + 0,5Pv + Pia + ?Nb + Phí)
Ti, Al, R, - 0
C, Ta,
Nb, Hf
V Rv = 0,5Pv
Pw
W R(W) = Pw - 0,167PC -----Pmo + Pw
Pmo
Mo R(Mo) = P(Mo)-0,75PB-0,167Pc —:-Pmo + Pw
ROVNICE 3: Výpočet Nv3b s použitím atomových faktorů ze shora uvedených rovnic 1 a 2:
Ri
Ni' = ---- potom Nv3b = Σ> Ni(Nv)i
R, kde: i = postupně každý jednotlivý prvek
Nj = atomový faktor každého prvku v matici (Nv)i = elektronová vakance každého příslušného chemického prvku
Tyto výpočty jsou podrobně doloženy příklady v technickém referátu nazvaném „PHACOMP Revisited“ autorů H. J. Murphyho, C. T. Simse a A. M. Beltrana, zveřejněném ve svazku 1 Mezinárodního sympozia o strukturální stabilitě vysoce legovaných slitin (1968), na jehož poznatky se zde odkazuje. Jak je odborníkům zřejmé, číslo fázové stability pro vysoce legované slitiny podle tohoto vynálezu je rozhodující a musí být menší než stanovené maximum, aby byla zajištěna stabilní mikrostruktura a schopnost uchovat si žádaných vlastností za podmínek vysoké teploty a vysokého namáhání. Číslo fázové stability může být stanoveno empiricky, jestliže odborník má k tomuto předmětu podklady.
Vysoce legované slitiny podle tohoto vynálezu mohou být vhodně použity pro výrobu monokrystalických výrobků, jako jsou součástky pro stroje průmyslových a lodních plynových turbín. Výhodně jsou tyto vysoce legované slitiny používané pro výrobu monokrystalických odlitků,
-6CZ 293486 B6 nasazovaných v podmínkách vysokých namáhání a vysokých teplot, jsou charakterizované zvýšenou odolností proti korozi za horka (sulfidaci) za takovýchto podmínek, zejména za podmínek vysokých teplot v přítomnosti korozivních podmínek s obsahem sirných, sodíkových a vanadiových nečistot až do teplot 1050 °C (1922°F). Ačkoliv tyto vysoce legované slitiny mohou být použity pro jakýkoliv účel, kde jsou požadované vysokému namáhání odolné odlitky, vyrobené jako monokrystal, mají obzvláštní použití pro odlitky monokrystalických lopatek a lamel pro stroje průmyslových a lodních plynových turbín.
Monokrystalické součástky, vyrobené ze slitin podle tohoto vynálezu, mohou být vyráběné jakoukoliv technologií monokiystalického odlévání, kterou technika zná. Například mohou být použity postupy monokrystalického směrového tuhnutí.
Monokrystalické odlitky, vyrobené z vysoce legovaných slitin podle tohoto vynálezu, mohou být vytvrzovány stárnutím při teplotách od 982 °C (1800°F) do 1163 °C (2125°F) po dobu 1 až 50 hodin. Nicméně, jak mohou ocenit odborníci, optimální teplota stárnutí a doba stárnutí jsou závislé na přesném složení vysoce legované slitiny.
Tento vynález poskytuje složení vysoce legovaných slitin, které mají jedinečný souhrn požadovaných vlastností. Tyto vlastnosti zahrnují výbornou odolnost nechráněného materiálu proti korozi za horka a výbornou mez pevnosti při tečení; dobrou odolnosti proti oxidaci; dobrou slévatelnost monokrystalických součástek, zvláště pro velké součástky jako jsou velké lopatky a lamely; dobrou odezvu na zpracování žíháním; odpovídající odolnost proti rekrystalizaci odlévaných součástek; odpovídající povrchovou upravitelnost součástek a mikrostrukturovou stabilitu, jako je dlouhodobá odolnost proti vytváření nežádoucích křehkých fází nazývaných topologicky těsně uspořádané (TCP) fáze. Jak bylo shora poznamenáno, tyto vysoce legované slitiny mají přesné složení s jen malými přípustnými odchylkami množství kteréhokoliv z chemických prvků, pokud má být jedinečný souhrn vlastností zachován.
Aby byl tento vynález zřetelněji objasněn a aby bylo poskytnuto porovnání s reprezentativními vysoce legovanými sloučeninami, které jsou mimo rámec uplatňovaných patentových nároků vynálezu, je v dalším předkládán soubor příkladů. Následující příklady jsou uvedeny pro ilustraci vynálezu a jeho vztahu k jiným vysoce legovaným slitinám a výrobkům a nemají být interpretovány jako omezující rámec vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Byly připraveny zkušební materiály pro zkoumání variací složení a mezi obsahů prvků vysoce legovaných slitin podle tohoto vynálezu. Jedna ze zkoušených slitin, která bude níže popsána, se dostává mimo rámec uplatňovaných patentových nároků vynálezu, aleje uvedena pro srovnávací účely, aby pomohla k pochopení vynálezu. Reprezentativní plánované chemické složení zkoušených materiálů je uvedeno dole v tabulce 1.
-7CZ 293486 B6
Tabulka 1
Plánované chemické složení
| prvek | CMSX-11C | CMSX-11C' | CMSX-11C | CMSX-11B |
| C | stopy | stopy | stopy | stopy |
| Cr | 14,5 | 14,5 | 14.4 | 12,5 |
| Co | 3,0 | 2,5 | 2-9 | 6,0 |
| Mo | 0,40 | 0,35 | 0,40 | 0,55 |
| W | 4,4 | 4,6 | 4.5 | 5,0 |
| Ta | 4,95 | 5,1 | 5,1 | 5,15 |
| Nb | 0,10 | 0,08 | 0,10 | 0,20 |
| AI | 3,40 | 3,40 | 3,4 | 3,60 |
| Ti | 4,20 | 4,15 | 4,2 | 4,20 |
| Hf | 0,04 | 0,03 | 0,04 | 0,040 |
| Ni | zbytek | zbytek | zbytek | zbytek |
| Nv3B | 2,41 | 2,40 | 2,42 | 2,42 |
Poznámka: chemické složení je uvedeno v % hmotnostních
Zkušební materiály, definované plánovaným chemickým složením CMSX®-1 IC a uvedené v tabulce 1, byly původně vyrobeny smísením 6803,886 gramů (15 liber) vsázkové slitiny R2D2 (viz tabulka 2) s 6803,886 gramy (8 librami) kovu prvého tavení a následným vylitím taveniny do keramické skořepinové formy. (CMSX je registrovaná obchodní známka firmy CannonMuskegon Corporation).
(slovy devatenáct) zkušebních tyčí, každá z nich o průměru 9,525 mm (3/8) a délce 152,4 mm (6) plus 3 (slovy tři) tuhé turbínové lopatky byly z výsledného namíšeného produktu odlity procesem lití na vytavitelný model. Kontrola vzorků odhalila uspokojující výtěžnost krystalu s jedinou zkušební tyčí vyřaditelnou prc chybnou orientaci. Nebyly patrné žádné „pihy“. Dále bylo chemickou analýzou prokázáno, že bylo dosaženo plánované složení slitiny CMSX11C.
Další zkušební materiály, byly získány se slitinovými produkty, které byly vyrobeny procesem VIM v množstvích 113-122 kg (250-270 liber). Tavby VIM, které byly vyrobeny a jejich chemická složení jsou uvedena v tabulce 2.
Tabulka 2
Chemické složení pecní tavby VIM
| čís. tavby / označení slitiny | chemický prvek | |||||||
| ppm (10^%) | % hmotnostní | |||||||
| C | Cr | Co | Mo | W | Ta | Nb | AI | |
| VF 952/R2D | 10 | 11,0 | 4,9 | 0,49 | 2,5 | 5,0 | <0,01 | 3,39 |
| VF 998/CMSX-l IC | 14 | 14,6 | 3,0 | 0,41 | 4,4 | 4,95 | 0,10 | 3,4 |
| VG 33/CMSX-l IC | 11 | 14,4 | 3,0 | 0,40 | 4,4 | 4,9 | 0,10 | 3,46 |
| VG 110/CMSX-11C' | 16 | 14,4 | 2,4 | 0,35 | 4,5 | 5,0 | 0,07 | 3,4 |
| VG 113/CMSX-11C' | 12 | 14,6 | 2,4 | 0,36 | 4,6 | 5,1 | 0,09 | 3,4 |
| VG 148/CMSX-11C' | 15 | 14,4 | 2,4 | 0,35 | 4,5 | 5,1 | 0,08 | 3,4 |
| VG 175/CMSX-l IC | 15 | 14,4 | 2,9 | 0,40 | 4,5 | 5,1 | 0,10 | 3,4 |
-8CZ 293486 B6
Pokračování tabulky 2
| čís. tavby / označení slitiny | chemický prvek | |||
| % hmotnostní | ||||
| Ti | Hf | Ni | Nv3B | |
| VF 952/R2D2 VF 998/CMSX-11C VG 33/CMSX-11C VG 110/CMSX-11C' VG 113/CMSX-11C' VG 148/CMSX-11C' VG 175/CMSX-l IC | 3,76 4,18 4,15 4,1 4,1 4.1 4.2 | 0,05 0,03 0,03 0,03 0,04 0,03 0,04 | zbytek zbytek zbytek zbytek zbytek zbytek zbytek | 1,92 2,42 2,41 2.37 2.41 2.38 2.42 |
Poznámka: chemické složení je v % hmotnostních, pokud není uvedeno jinak
Malá množství těchto materiálů byla přetavena a odlita metodou lití na vytavitelný model jak do formy zkušebních tyčí, tak do formy lopatek.
Kontrola krystalů a orientace výrobků, které byly odlity procesem na vytavitelný model dala uspokojující výsledky. Obecně, cílová složení slitin uvedená v tabulce 1, ze kterých byly vyrobeny produkty uvedené v tabulce 2, dala odlité SX díly, které byly monokrystalické, nanesly známky rušivých krystalů a/nebo šupin, neměly patrné pihování, měly orientaci všeobecně v mezích 10° od požadované primární (001) krystalografické orientace a vyhovovaly požadavkům na složení.
Některé z vyrobených zkušebních vzorků byly použity pro vyvinutí vhodného procesu žíhání tuhého roztoku š výsledky, které jsou uvedeny v tabulce 3. Úplný surový gama' a eutektický gama-gama' tuhý roztok byl dosažen při aplikaci špičkové teploty 1265 °C (2309°F). Byly však pozorovány proměnné hladiny rekrystalizace zkušebních vzorků, k nimž docházelo během zpracování žíháním tuhého roztoku. Tento problém byl zmírněn omezením špičkové teploty slitiny CMSX-1 IC na 1254 °C (2289°F), kde ještě převažovalo plné gama' rozpouštění.
Obdobně i druhé dvě varianty složení uvedené v tabulce 1 (CMSX-1 IC' a CMSX-1 IC) byly zpracovány žíháním tuhého roztoku při špičkové teplotě 1254 °C (2289°F) s obdobnými výsledkyVšechny zkušební vzorky pak byly dále zpracovány tepelně stárnutím nejprve při 1121 °C (2050°F) pro podpoření žádané morfologie a distribuce gama' a potom následovalo sekundární stárnutí při 871 °C (1600°F) (viz tabulka 3).
-9CZ 293486 B6
Tabulka 3
Žíhání
| slitina | špičková rozpouštěcí teplota °C (°F) | % rozpouštění | teplota stárnutí |
| CMSX-11C | 1265 (2309) | 100 | 1121 °C/5h/AC (2050°F/5 h/AC) 871 °C/24 h/AC (1600°F/24 h/AC) 760 °C/30 h/AC (1600°F/24 h/AC) |
| 3 *1254(2289) | 100 | 1121 °C/5 h/AC 871 °C/24 h/AC 760 °C/30 h/AC | |
| CMSX-11C' a CMSX-11C | 1254(2289) | 100 | 1121 °C/5 h/AC 871 °C/24 h/AC 760 °C/30 h/AC |
AC = air cooled = vzduchem chlazené
Poznámka: * Nižší teplota rozpouštění zvolena pro snížení tendence k produklové rekrystalizaci SX odlitku během žíhání tuhého roztoku.
Diferenciální termální analýza (DTA) taveb VIM (uvedených v tabulce 2) poskytla data pro tuhou a kapalnou fázi slitiny. Podrobnosti o DTA jsou v tabulce 4.
Tabulka 4
Data DTA
| tavba | tuhá fáze °C (°F) | kapalná fáze °C (°F) |
| VF 998 | 1258 (2296) | 1318(2404) |
| VG33 | 1259 (2298) | 1317(2403) |
| VG 110 | 1263 (2305) | 1320 (2408) |
| VG 113 | 1260 (2300) | 1317(2402) |
| VG 148 | 1261 (2302) | 1323 (2414) |
| VG 175 | 1263 (2306) | 1322 (2412) |
Po žíhání byly zkušební tyče obrobeny a semlety nízkonámahovým mletím na rozměry ASTM standardních proporciálních vzorků pro následné zkoušky namáhání a pevnosti při tečení za různých podmínek teploty a namáhání podle standardních postupů ASTM. Vzorky odebrané z tuhých turbínových listů byly připraveny obdobně.
Tabulka 5 ukazuje výsledky zkoušek namáhání a meze pevnosti při tečení, provedených se vzorky slitin CMSX-11C. Zkoušky byly prováděny za podmínek v oblasti teplot 760 až 1038 °C (1400-1900 °F).
-10CZ 293486 B6
Většina zkoušek, uvedených v tabulce 4, byla provedena se slitinou pocházející z dříve pojednávané směsi tavby R2D2/kov prvé tavby a současně s produktem z tavby VF 998. Výsledky zkoušek materiálů vyrobených z tavby VG 33 jsou zdůrazněny v tabulce 5. Žádné zkoušky meze pevnosti při tečení nebyly provedeny s produktem pocházejícím z ostatních taveb VIM, uvede5 ných v tabulce 2.
Tabulka 5 ío Data zkoušek namáhání a pevnosti při tečení
Slitina CMSX-11C
| zkušební podmínky | doba dosažení lomu | EL % | RA % | finální měření meze tečení | doba v hodin, pro dosažení | ||
| doba hodin | % deform | 1,0% | 2,0% | ||||
| (1400°F/ | 681,8 | 10,8 | 16,7 | 681,1 | 10,331 | 56,6 | 215,8 |
| 95,0 ksi)+ | 627,6 | 14,3 | 17,8 | - | - | - | - |
| + | 677,4 | 14,4 | 17,8 | — | — | — | — |
| 760 °C/++ | 220,9 | 5.5 | 8,0 | — | — | — | — |
| 655 MPa++ | 321,6 | 5.5 | 7,8 | — | — | — | — |
| 481,4 | 8,9 | 10,7 | 417,1 | 7,482 | 100,8 | 232,6 | |
| 317,7 | 113 | 17,0 | 316,5 | 10,405 | 97,8 | 182,2 | |
| (1600°F/ 50,0 ksi) 871 °C 345 MPa | 977,1 | 9,2 | 13,1 | 975,8 | 8,550 | 264,6 | 553,8 |
| (1600°F/+ | 294,7 | 10,6 | 12,5 | - | — | — | — |
| 55,0 ksi)+ | 621,3 | 15,9 | 16,2 | - | - | - | - |
| ++ | 314,3 | 8.4 | 9,2 | — | — | — | — |
| 871 °C/++ | 366,4 | 5,5 | 9,2 | — | — | ||
| 379 MPA | 251,6 | 7.4 | 10,8 | 251,3 | 6,278 | 116,6 | 198,7 |
| 228,6 | 9,2 | 18,0 | 227,3 | 5,902 | 123,7 | 190,9 | |
| ** | 461,8 | 9,0 | 13,4 | 461,1 | 7,858 | 154,9 | 330,1 |
| (1650°F/ | 702,8 | 11,5 | 18,9 | 701,1 | 9,421 | 162,7 | 337,7 |
| 45,0 ksi) + | 564,1 | 12,4 | 17,6 | - | - | - | - |
| + | 645,9 | 12,7 | 11,6 | — | — | - | — |
| 899 °C/ ++ | 481,9 | 11,2 | 12,6 | - | — | - | - |
| 310 MPa++ | 442,2 | 9.5 | 11,4 | — | — | — | |
| 295,2 | 5,9 | 10,6 | 295,1 | 4,918 | 186,9 | 262,7 | |
| 336,4 | 9,6 | 16,4 | 334,8 | 7,288 | 176,5 | 275,2 | |
| 281,2 | 8,5 | 11,8 | 279,9 | 6,100 | 92,9 | 213,8 | |
| ** | 524,5 | 9,1 | 13,8 | 523,9 | 6,779 | 203,2 | 405,5 |
| (1652°F/ | 9921,2 | 7,5 | 14,8 | 9912,5 | 6,107 | 6329,2 | 8374,9 |
| 21,76 ksi) 900 °C/ 150 MPA | 12373,1 | 8,3 | 14,7 | 12366,0 | 6,474 | 8976,2 | 10855,9 |
-11 CZ 293486 B6
| (1700°F/ | 871,4 | 11,2 | 16,1 | 869,2 | 9,409 | 179,6 | 451,4 |
| 36,0 ksi) + | 696,6 | 16.7 | 32,3 | — | — | — | |
| + | 745,1 | 15.6 | 23,1 | — | — | — | — |
| 927 °C/ ++ | 592,3 | 12.6 | 13,8 | — | — | — | — |
| 248 MPa ++ | 513,9 | 12.9 | 16,4 | — | — | — | |
| 302,3 | 11.4 | 22,1 | 301,3 | 7,376 | 203,5 | 260,4 | |
| 290,8 | 9.8 | 21,9 | 290,6 | 8,061 | 197,7 | 255,8 | |
| ** | 487,6 | 8.4 | 15,2 | 487,5 | 7,203 | 263,6 | 417,4 |
| (1750°F/ + | 473,6 | 11,8 | 23,4 | — | — | — | — |
| 30,0 ksi) + | 770,6 | 18,1 | 30,8 | — | — | — | — |
| ++ | 419,3 | — | 13,8 | — | — | — | |
| 954 °C/ ++ | 526,7 | 1-1.1 | 13,8 | — | — | — | — |
| 207 MPa | 1124,8 | 10,4 | 11,0 | 1124,5 | 7,049 | 529,5 | 924,3 |
| 279,5 | 10,6 | 23,6 | 278,1 | 7,173 | 190,0 | 246,5 | |
| ** | 615,8 | 5,8 | 8,9 | 615,3 | 5,000 | 301,1 | 539,9 |
| 458,4 | - | — | — | — | — | — | |
| (1750°F/ * 20,0/ 30,0 ksi) 954 °C/ 138/ 207 MPA | 2057,9 | 13,1 | 26,7 | 2057,1 | 11,892 | 1748,1 | 1905,7 |
| (1800°F/ | 1082,1 | 12,1 | 32,2 | 1081,5 | 9,769 | 268,4 | 870,9 |
| 25,0 ksi) + | 599,7 | 15,3 | 29,6 | — | — | — | — |
| + | 447,8 | 16,3 | 30,4 | — | — | — | |
| 982 °C/ ++ | 367,3 | 10,7 | 13,1 | — | — | — | — |
| 172 MPa ++ | 366,6 | 10,3 | 14,5 | — | — | — | - |
| 1511,6 | 4.3 | 11,6 | 1511,4 | 3,403 | 908,5 | 1449,1 | |
| 577,0 | 7,8 | 18,3 | 575,6 | 6,239 | 331,8 | 524,9 | |
| 479,2 | 6,4 | 14,5 | 477,7 | 5,057 | 266,2 | 438,1 | |
| 571,2 | - | - | — | — | — | — | |
| ** | 1060,8 | 7,0 | 19,7 | 1059,4 | 5,354 | 333,9 | 979,1 |
| 891,4 | - | - | — | — | — | - |
tečení při 620 hod.
| (1850°F/ | 5381,8 | 7,2 | 24,8 | 5381,2 | 4,066 | 4671,9 | 5293,3 |
| 15,0 ksi) | |||||||
| 1010 °C/ ** 172 MPa | tečení při 3798,8 hod., | 1,250% | deform. | 2134,0 | |||
| (1850°F) | 510,5 | 6,1 | 31,3 | 509,1 | 4,770 | 88,3 | 442,4 |
| 25,0 ksi) | 446,2 | 7,4 | 32,0 | 445,1 | 5,031 | 57,8 | 367,2 |
| 1010 °C/ | 518,1 | 8,1 | 36,1 | 579,6 | 6,184 | 109,0 | 457,5 |
| 172 MPa ** | 734,4 | 6,7 | 27,6 | 733,7 | 4,302 | 80,5 | 662,4 |
| (1900°F/ | 1904,9 | 4,9 | 20,8 | 1904,6 | 2,877 | 1160,2 | 1888,0 |
| 18,0 ksi) | 1981,0 | 5,9 | 18,1 | 1974,9 | 2,493 | 104,7 | 1946,4 |
| 1038 °C/ | 1714,0 | 4,0 | 9,4 | 1711,4 | 2,875 | 377,4 | 1633,7 |
| 124 MPa ** | 2097,7 | 5,0 | 16,4 | 2094,2 | 2,412 | 727,7 | 2087,0 |
+ obrobeno ze vzorku lopatky (z náběžné plochy) ++ obrobeno ze vzorku lopatky (z příčného kořenu) ** výsledky testu tavby VG 33
EL prodloužení
RA zúžení plochy
-12CZ 293486 B6
Vybrané vzorky pro zkoušky meze pevnosti byly zkoumány metalograficky. Žádný z přetržených vzorků, které byly zkoumány, nejevil patrné znaky nežádoucí mikrostrukturální nestability, tj.
tvorbu topologicky těsně uspořádaných fází (TCP) jako fáze sigma, nebo jiných.
Navíc byly dvě zkušební tyče vystaveny 200 hodin podmínkám 870°C/270 MPa (1600°F/39.2 ksi). Příslušné sekce měřené tyče potom byly zkoumány a nebyly pozorovány žádné známky tvorby škodlivé fáze.
Výsledky zkoušek počáteční nízkocyklové únavy (Initial Lovv Cycle Fatigue - LCF) jsou uvedeny v tabulce 6. Výsledky zkoušek řízeného namáhání, prováděné při 600 °C (1112°F), jsou porovnávány s typickými vlastnostmi vybraných jiných slitin, jako jsou monokrystalická slitina CMSX-2u, DS a rovnoosá slitina CM 247 LC® a slitina DS René 80 H.
Tabulka 6
| Prostá nízkocyklová únava | |
| 600 °C (1112°F); námahově řízená (Sjotal = 1,106); R = 0; 0,25 Hz | |
| slitina | cyklů do zlomu |
| CMSX-1 IC | 12130; 7980 |
| CMSX-2 | 10000 |
| DS CM 247 LC | 5000 |
| DS RENÉ 80 H | 1500 |
| CC CM 247 LC | 90 |
Souběžně s předchozím podrobným vyhodnocováním byly plné žíhané zpracované vzorky CMSX-1 IC podrobeny zkouškám oxidace nechráněného materiálu a zkouškám koroze za horka.
Výsledky provedených zkoušek koroze za horka jsou uvedeny v tabulce 7. Zkoušky byly prováděny při teplotách 700 °C (1292°F) a 800 °C (1472°F) v laboratorní peci s použitím umělého popela plus SO2. Data úbytku kovu jsou uvedena jako průměrné a jako maximální hodnoty, jakož i jako procentická ztráta použitých zkušebních kolíků. Data jsou zaznamenávána pro časové intervaly 100, 576 a 1056 hodin pro zkoušky při teplotě 700 °C (1292°F) a pro 100, 576, 1056 a 5000 hodin při teplotách 800 °C (1472°F).
Tabulka 7
| Koroze za horka slitiny CMSX-1 IC (test v kelímku se syntetickou struskou) | |||
| zkušební teplota 700 °C (1292°F) | |||
| expoziční doba | úbytek kovu (pm) | úbytek kovu v | |
| (hodiny) | průměr | maximum | procentech |
| 100 | 34,5 | 39 | 2,70 |
| 576 | 90,5 | 102 | 7,05 |
| 1056 | 120,5 | 143,5 | 9,27 |
| zkušební teplota 800 °C (1472°F) | |||
| 100 | 56,5 | 112,5 | 4,41 |
| 576 | 366,5 | 394,5 | 26,97 |
| 1056 | 2520 | 2520 | 100,00 |
| 5000 | 2520 | 2520 | 100,00 |
-13CZ 293486 B6
Podobně obr. 1 ukazuje výsledky dodatečných zkoušek koroze za horka, provedených se slitinou
CMSX-11C a jinými slitinami při expozici 500 hodin v syntetické strusce typu GTV) plus 0,03 procent objemových SOX ve vzduchu. 500 hodinové zkoušky byly prováděny při teplotách 750,
850 a 900 °C (1382, 1562 a 1652°F). Výsledky ukazují, že slitina CMSX-11C má extrémně dobrou odolnost proti korozi za horka při všech třech zkušebních teplotách.
Rovněž byly provedeny další zkoušky za použití alternativní strusky typu FVV při zkušebních teplotách 800 °C a 900 °C (1472°F a 1652°F). Výsledky 500 hodinových zkoušek jsou uvedeny v tabulce 8 a ukazují zisk odolnosti, vyplývající z vyššího obsahu chrómu ve slitině CMSX-11C ve srovnání s 12,5 % hmotnostními obsahu chrómu ve slitině CMSX-11B.
Tabulka 8
Porovnání slitiny CMSX-11C se slitinami IN 738 LC a CMSX-11B ____________________________ v odolnosti proti korozi za horka_______________________________ Výsledky představují hloubku penetrace po 500 hodinách expozice v syntetické strusce (typu FVV) plus 0,03 % SOX ve vzduchu.
_____________________________zkušební teplota 800 °C (1472°F)____ slitina__________________________maximální penetrace__průměrná penetrace
CMSX-11C 160 pm 140 pm
CMSX-11B__350 pm__170 pm__ ________zkušební teplota 900 °C (1652°F)_____ slitina________maximální penetrace___průměrná penetrace
CMSX-1 IČ 150 pm 130 pm
IN 738 LC --------- 190 pm
CMSX-11B 220 pm 150 pm
Dodatečné zkoušky koroze za horka byly provedeny v laboratorní peci kelímkového typu s umělým popelem. Výsledky těchto zkoušek, provedených při teplotách 732 °C (1350°F) a 899 °C (1650°F), jsou zachyceny na obr. 2 a obr. 3. V těchto zkouškách byly vzorky povlečeny 1 mg/cm2 Na2SO4 na každých 100 cyklů a cyklováno bylo 3 krát denně. Obě zkoušky běžely po 2400 hodin. Výsledky dále ukazují zlepšenou úroveň odolnosti proti korozi za horka slitiny CMSX-11C v porovnání s materiálem CMSX-11B.
Další zkoušky koroze za horka byly provedeny pro srovnávací účely se slitinou CMSX-11C souběžně zjinými materiály. Na rozdíl od dříve zmíněných zkoušek byly tyto zkoušky koroze za horka prováděny v hořákové aparatuře, což je obvykle preferovaná metoda zkoušení, neboť výsledky zkoušky v hořákové aparatuře obecně dávají reprezentativnější pohled na způsob, jakým se materiál bude chovat ve stroji plynové turbíny.
Zkoušky v hořákové aparatuře byly prováděny při teplotách 900 °C (1652°F) a 1050 °C (1922°F) a výsledky zkoušek jsou uvedeny v tabulkách 9 a 10. Zkušební kolíky o průměru 9 mm (0,35) a dlouhé 100 mm (3,9) byly upevněny na otáčející se válcový přípravek a vystaveny proudu plynů o velké rychlosti. Ostatní zkušební podmínky jsou uvedeny v příslušných tabulkách.
-14CZ 293486 B6
Tabulka 9
Koroze za horka (hořáková aparatura) při 900 °C (1652°F)
| slitina | 100 | Ztráta hmotnosti v gramech jako frakce času | |||
| 200 | 300 hodin | 400 | 500 | ||
| CMSX-11B** | 0,05 | 0,15 | 0,1 | -0,01 | 0,03 |
| CMSX-11C** | -0,04 | 0.05 | -0,015 | -0,045 | 0,013 |
| FSX414* | 0,15 | 0,045 | 0,04 | 0,04 | 0,085 |
| RENÉ 80 H * | 0,075 | 0,275 | 0,365 | 0,46 | 0,495 |
| IN 738 LC * | 0,015 | 0.08 | 0,10 | 0,15 | 0,195 |
| IN 939 * | -0,07 | -0,09 | -0,14 | -0,15 | -0,06 |
| CM 175 LC * | 0,08 | 0.195 | 0,30 | 0,395 | 0,44 |
* DS sloupkovitá ** monokrystal
Podmínky:
ίο 1 teplota, doba průtoková rychlost spalin průtoková rychlost nafty voda se solí simý olej
900 °C - 500 hodin [max] nM7min
91/h cm3/min.
cm3/min.
Tabulka 10
| Koroze za horka (hořáková aparatura) při 1050 °C (1922°F) | |||||
| slitina | 100 | Ztráta hmotnosti v gramech jako frakce času | |||
| 200 | 300 hodin | 400 | 500 | ||
| CMSX-11B** | 0,1 | 0,7 | 1,15 | 5,5 | — |
| CMSX-11C ** | 0,04 | 0,05 | 1,22 | 1,55 | 1,65 |
| FSX414* | 0,2 | 0,39 | 0,5 | 0,65 | 0,9 |
| RENÉ 80 H * | 0,18 | 0,38 | 0,47 | 1,45 | 1,68 |
| IN 738 LC * | 0,1 | 0,43 | 1,35 | 2,09 | 2,33 |
| IN 939 * | 0,1 | 0,22 | 0,26 | 0,45 | 0,65 |
| CM 186 LC* | 0,6 | 2,9 | — | -- | 13,7 |
* DS sloupkovitá ** monokrystal
Podmínky:
1 teplota 1050 °C, doba průtoková rychlost spalin průtoková rychlost nafty voda se solí simý olej
500 hodin (max.)
Nm3/min
181/h cm3/min.
cm3/min.
-15CZ 293486 B6
SOX :257 - 287 ppm (ΗΓ4 %)
NaCl: 17,8-18,2 mg/m
Na2SO4: <0,5 mg/m3
Výsledky zkoušek ukazují, že slitina CMSX-11C má mnohem lepší odolnost proti korozi za horka než slitina ΓΝ 738 LC při obou zkušebních teplotách a je rovněž lepší než slitina CMSX1 IB. Dále obr. 4 ukazuje, že slitina CMSX-11C poskytuje přitažlivou kombinaci odolnosti proti namáhání a proti korozi za horka při teplotě 1050 °C (1922 °F) a zvláště pozoruhodně překonává komerčně široce používanou slitinu René 80 H. Předpokládá se, že podobné analýzy při 900 °C by prokázaly ještě lepší souhrn vlastností.
Zkoušky oxidace slitiny CMSX-11C byly prováděny souběžně se zkouškami koroze za horka. Tabulka 11 uvádí výsledky kelímkových zkoušek oxidace prováděných při teplotě 950 °C (1742 °F) po dobu 1000 hodin v laboratorní peci. Zaznamenány jsou hloubka střední a maximální oxidace plus měření přírůstku hmotnosti ve 100 a 500 hodinových intervalech, jakož i po dokončení zkoušek.
Tabulka 11
| Oxidace slitiny CMSX-11C za horka | |||
| Zkušební teplota: 950 °C (1742 °F) | |||
| expoziční doba (h) | oxidační hloubka (pm) | přírůstek hmotn. (gramů) | |
| střední | maxim. | ||
| 100 | 3,6 | 14,7 | 1,3-103 |
| 500 | 5,6 | 11,9 | 2,4.10”3 |
| 1000 | 8,7 | 19,6 | 3,1.10-3 |
| 5000 |
Výsledky zkoušek oxidace při poněkud vyšší teplotě jsou uvedeny na obr. 5. Uvedená data jsou výsledky zkoušek oxidace prováděných při teplotě 1000°C (1832°F) a po dobu 3000 hodin. Zkoušky byly prováděny v atmosféře vzduchu a měřená změna hmotnosti vzorku je funkcí času. Zkušební teplota byla cyklicky jednou za hodinu měněna na teplotu místnosti. Výsledky zkoušek ukazují, že slitina CMSX-11C má mnohem lepší odolnost proti korozi za horka než IN 738 LC, to jest slitina, která je široce používána v průmyslu výroby turbín.
Další výsledky zkoušek oxidace jsou zobrazeny na obr. 6. V této speciální zkoušce byly kolíky ochlazovány na teplotu místnosti 3 krát za den z teploty 1010 °C (1850°F) a změny hmotnosti byly měřeny jako funkce času. Zkouška probíhala 2400 hodin a výsledky ukazují, že slitina CMSX-11C má mnohem lepší odolnost proti oxidaci než slitina IN 738 LC.
Zkoušky oxidace v hořákové aparatuře byly prováděny při 1200 °C (2192°F) s výsledky, které jsou uvedeny v tabulce 12. Na stejném otáčejícím se karuselu byly zkoušeny různé slitiny. Byl měřen úbytek hmotnosti v intervalech 100, 200, 300, 400 a 500 hodin. Další zkušební podmínky jsou uvedeny v tabulce.
-16CZ 293486 B6
Tabulka 12
| Koroze za horka ( | hořáková aparatura) při 1200 °C (2192°F) | ||||
| slitina | 100 | Ztráta hmotnosti v gramech jako funkce času 200 300 400 | 500 | ||
| CMSX-11B ** | 0,002 | 0,005 | hodin 0,011 | 0,012 | 0,026 |
| CMSX-11C ** | 0,002 | 0,005 | 0,009 | 0,01 | 0,022 |
| FSX 414* | 0,02 | 0,077 | 0,085 | 0,12 | 0,125 |
| RENÉ 80 H * | 0,002 | 0,005 | 0,014 | 0,20 | 0,35 |
| IN 738 LC * | 0,005 | 0,034 | 0,049 | 0,064 | 0,095 |
| IN 939 * | 0,016 | 0,038 | 0,064 | 0,077 | 0,113 |
| CM 186 LC* | 0,002 | 0,01 | 0,01 | 0,015 | 0,013 |
* DS sloupkovitá ** monokrystal
Podmínky:
teplota 1200 °C, doba průtoková rychlost spalin průtoková rychlost nafty tlak na hořáku
500 hodin (max.)
Nm3/min až 20 1/h
1,079 MPa
Zkouška oxidace hořákovou aparaturou ukazuje, že materiál CMSX-11C má při teplotě 1200 °C (2192°F) ve srovnání s široce používanými průmyslovými materiály na turbínové lopatky a lamely extrémně dobrou odolnost proti oxidaci.
Porovnání pevnosti slitiny a oxidace při teplotě 1200 °C (2192°F) je ukázáno na obr. 7. Tento graf ukazuje, že slitina CMSX-11C má soubor vlastností lepší než směrově utuhlé slitiny jako jsou René 80 H, FSX 414, IN 939 a IN 738 LC.
Ačkoliv tento vynález byl popisován se zřetelem na speciální provedení téhož, tak je zřejmé, že tomu, kdo je zkušený v technice, budou zřejmé četné jiné formy a modifikace tohoto vynálezu. Připojené patentové nároky a tento vynález všeobecně, by měly pokrývat všechny takové zřejmé formy a modifikace, které jsou v dubnu a v rámci tohoto vynálezu.
Claims (12)
-
CZ 293486 B6 PATENTOVÉ NÁROKY 1. Vysoce legovaná slitina na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi za horka, vyznačující se tím, že obsahuje následující chemické prvky v procentech hmotnostních:chrom kobalt molybden wolfram tantal niob hliník titan hafnium 14.2 až 15,5 % 2,0 až 4,0 % 0,30 až 0,45 % 4,0 až 5,0 % 4,5 až 5,8 % 0,05 až 0,25 % 3.2 až 3,6 % 4,0 až 4,4 % 0,01 až 0,06 % nikl+ náhodnénečistoty zbytek do 100 % hmotnostních přičemž tato vysoce legovaná slitina má číslo fázové stability Nv3b menší než 2,45. - 2. Vysoce legovaná slitina podle nároku i, vyznačující se tím, že dále obsahuje následující chemické prvky v procentech hmotnostních:
uhlík bor zirkonium rhenium křemík mangan 0 až 0,05 % 0 až 0,03 % 0 až 0,03 % 0 až 0,25 % 0 až 0,10% 0 až 0,10%. - 3. Monokrystal ický výrobek, vyznačující se t í m , že je vyrobený z vysoce legované slitiny podle nároku 1.
- 4. Monokrystal ický výrobek podle nároku 3, vyznačující se tím, že výrobek je součástkou pro stroj turbíny.
- 5. Výrobek podle nároku 4, vyznačující se tím, že součástka je lopatkou plynové turbíny nebo lamelou plynové turbíny.
- 6. Monokrystal ický odlitek, vyznačující se tím, že je vyroben z vysoce legované slitiny na bázi niklu obsahující následující chemické prvky v procentech hmotnostních:
chrom kobalt molybden wolfram tantal niob hliník titan hafnium 14,3 až 15,0% 2,5 až 3,5 % 0,35 až 0,43 % 4.2 až 4,8 % 4,8 až 5,4 % 0,05 až 0,12% 3.3 až 3,5 % 4,1 až 4,3 % 0,02 až 0,05 % nikl + náhodnénečistoty zbytek do 100 % hmotnostních, přičemž tato vysoce legovaná slitina má číslo fázové stability Nv3b menší než 2,45. - 7. Monokrystalický odlitek podle nároku 6, vyznačující se tím, že dále obsahuje následující chemické prvky v procentech hmotnostních:
uhlík bor zirkonium rhenium křemík 0 až 0,05 % 0 až 0,03 % 0 až 0,03 % 0 až 0,25 % 0 až 0,10 % mangan 0 až 0,10 %. - 8. Monokrystalický odlitek podle nároku 6, vyznačující se tím, že tento odlitek má zvýšenou odolnost proti oxidaci.
- 9. Monokrystalický odlitek podle nároku 6, vyznačující se tím, že tento odlitek má zvýšenou mez pevnosti při tečení.
- 10. Monokrystalický odlitek podle nároku 6, vyznačující se t í m , že tento odlitek je lopatkou plynové turbíny nebo lamelou plynové turbíny.
- 11. Monokrystalický odlitek podle nároku 6, vyznačující se tím, že je vyroben z vysoce legované slitiny na bázi niklu obsahující následující chemické prvky v procentech hmotnostních:
chrom kobalt molybden wolfram tantal niob hliník titan hafnium uhlík bor zirkonium rhenium křemík 14,5 % 3,0 % 0,40 % 4,4 % 4,95 % 0,10% 3,40 % 4,2 % 0,04 % 0 až 0,05 % 0 až 0,03 % 0 až 0,03 % 0 až 0,10% 0 až 0,10 % mangan nikl 0 až 0,10% zbytek do 100 % hmotnostních, přičemž tato vysoce legovaná slitina má číslo fázové stability Nv3b menší než 2,45. - 12. Monokrystalický odlitek podle nároku 11, vyznačující se tím, že tento odlitek je lopatkou plynové turbíny nebo lamelou plynové turbíny.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US29604794A | 1994-08-24 | 1994-08-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ266995A3 CZ266995A3 (en) | 1996-04-17 |
| CZ293486B6 true CZ293486B6 (cs) | 2004-05-12 |
Family
ID=23140384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19952669A CZ293486B6 (cs) | 1994-08-24 | 1995-10-12 | Vysoce legovaná slitina na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi za horkaŹ monokrystalický výrobek a monokrystalický odlitek |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ293486B6 (cs) |
| TW (1) | TW389792B (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ300494B6 (cs) * | 1999-10-04 | 2009-06-03 | General Electric Company | Vysoce legovaná navarovací slitina a opravená soucástka turbíny |
-
1995
- 1995-10-12 CZ CZ19952669A patent/CZ293486B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-11-03 TW TW84111663A patent/TW389792B/zh active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ300494B6 (cs) * | 1999-10-04 | 2009-06-03 | General Electric Company | Vysoce legovaná navarovací slitina a opravená soucástka turbíny |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ266995A3 (en) | 1996-04-17 |
| TW389792B (en) | 2000-05-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0126120B1 (ko) | 터빈 엔진용 단결정 니켈기저 초합금 | |
| Walston et al. | RENfi N6: third generation single crystal superalloy | |
| US5100484A (en) | Heat treatment for nickel-base superalloys | |
| US6074602A (en) | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles | |
| CA2658848C (en) | Nickel-base alloy for gas turbine applications | |
| CA1206398A (en) | Superalloy single crystal articles | |
| WO1994000611A9 (en) | Single crystal nickel-based superalloy | |
| CA1327132C (en) | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles | |
| KR100219929B1 (ko) | 고온내식성 단결정 니켈계 초내열 합금 | |
| EP1394278A1 (en) | Reduced-tantalum superalloy composition and article made therefrom, and method for selecting a reduced-tantalum superalloy | |
| AU630623B2 (en) | An improved article and alloy therefor | |
| US4127410A (en) | Nickel based alloy | |
| EP2304066A1 (en) | Nickel base gamma prime strengthened superalloy | |
| JPS6125773B2 (cs) | ||
| WO2019193630A1 (ja) | Ｎｉ基超合金鋳造材およびそれを用いたＮｉ基超合金製造物 | |
| CZ293486B6 (cs) | Vysoce legovaná slitina na bázi niklu s vysokou odolností proti korozi za horkaŹ monokrystalický výrobek a monokrystalický odlitek | |
| RU2215804C2 (ru) | Жаропрочный сплав на основе никеля и изделие, выполненное из него | |
| EP1127948B1 (en) | Hot corrosion resistant single crystal nickel-based superalloys | |
| CA2503326C (en) | Heat treatment of alloys having elements for improving grain boundary strength | |
| JP3209902B2 (ja) | 高温腐食抵抗性の単結晶ニッケル系スーパーアロイ | |
| AU708992B2 (en) | Hot corrosion resistant single crystal nickel-based superalloys | |
| KR100391184B1 (ko) | 고온내식성단결정니켈계초내열합금 | |
| WO2024075560A1 (ja) | Ｓｂによる耐酸化性の劣化を予防したＮｉ基超合金の製造方法、Ｓｂによる耐酸化性の劣化を予防したＮｉ基超合金部材 | |
| IL91634A (en) | Process for preparing improved and property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20051012 |