CZ287455B6 - Welding process and apparatus for making the same - Google Patents
Welding process and apparatus for making the same Download PDFInfo
- Publication number
- CZ287455B6 CZ287455B6 CZ19932070A CZ207093A CZ287455B6 CZ 287455 B6 CZ287455 B6 CZ 287455B6 CZ 19932070 A CZ19932070 A CZ 19932070A CZ 207093 A CZ207093 A CZ 207093A CZ 287455 B6 CZ287455 B6 CZ 287455B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- current
- intensity
- welding
- pulse
- time period
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
- B23K9/091—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits
- B23K9/092—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits characterised by the shape of the pulses produced
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Způsob svařování a zařízení pro jeho prováděníMethod of welding and equipment for its implementation
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká tváření, konkrétně způsobu svařování elektrickým obloukem, zejména svařování v ochranných atmosférách.The invention relates to forming, in particular to arc welding processes, in particular welding in protective atmospheres.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
U již dlouho známého způsobu svařování elektrickým obloukem, který pracuje se stejnou intenzitou svařovacího proudu, docházelo často k tomu, že posunovaný přídavný drát se, v důsledku špatného uvolňování kapek kovu z tohoto natavovaného přídavného drátu, dostane do styku se svařovaným předmětem, což vede k tak zvanému stříkání/ztráta rozstřikem/.In the long-known arc welding method, which operates at the same welding current intensity, it has often been the case that the displaced additional wire comes into contact with the workpiece due to poor release of metal droplets from the fused additional wire, so-called spraying (loss of spatter).
Tuto nevýhodu odstranilo obloukové svařování impulzivním proudem /pulsedarc-welding/, při němž svařovací proud o daném kmitočtu impulzů výrazně mění intenzitu impulzního proudu.This disadvantage has been eliminated by pulsedarc-welding, in which the welding current at a given pulse frequency significantly changes the intensity of the pulsed current.
V závislosti průběhu proudu na čase vznikají zejména při poklesu proudu ostré hrany. To má za následek uvolňování kapek z nataveného přídavného drátu ještě dříve, než se přídavný drát může dostat do styku se svařovaným předmětem. Tento způsob má však velkou nevýhodu v tom, že k vytvoření vysoké intenzity impulzního proudu je třeba poměrně mnoho energie. Následkem toho má elektrický oblouk i svařovací lázeň vysokou teplotu, což vede k nežádoucímu odtavování předmětu svařování a vzniku děr, zejména u tenkých plechů a látek s nízkou teplotou tavení, jako je například hliník. Z tohoto důvodu se uvedené příklady mohly dosud používat pouze s ručně přiváděným přídavným drátem - elektrodou, což znamená nízkou efektivitu práce a nedokonalé spoje.Depending on the course of the current over time, sharp edges arise especially when the current drops. This results in the droplets being released from the molten additional wire before the additional wire can come into contact with the workpiece. However, this method has the great disadvantage that relatively high energy is required to produce a high pulse current intensity. As a result, both the electric arc and the welding bath have a high temperature, which leads to undesired melting of the welding object and the formation of holes, especially for thin sheets and low-melting substances, such as aluminum. For this reason, these examples have so far only been used with an additional electrode wire, which means low work efficiency and imperfect connections.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob svařování a zařízení pro jeho provádění, jehož podstata spočívá v tom, že elektrický proud, tvořící svařovací oblouk, se mezi časovým úsekem, v němž má intenzitu impulzního proudu Ip a mezi následujícím časovým úsekem, v němž má intenzitu základního proudu Ig nejméně dvakrát přepóluje.These drawbacks are eliminated by the welding method and the apparatus for carrying out the process, characterized in that the electric current forming the welding arc is between the time period in which it has the intensity of the pulse current Ip and the next time period in which it has the intensity of the basic current Ig reversed at least twice.
V důsledku přepólování svařovacího proudu vzniká obrat směru toku elektronů mezi přídavným drátem a obrobkem, což vede nucené k odtržení kapky z nataveného přídavného drátu. Vzhledem k tomu, že taková kapka se odtrhne, tj. silou se uvolní, je možné výhodným způsobem uskutečnit nanesení kapky tavného kovu na svařovaný předmět při vyvíjení ještě poměrně malého množství tepla. Interval impulzního proudu se může s výhodou zkrátit a přesto dochází ke spolehlivému uvolnění kapky z přídavného drátu dříve, než dojde ke krátkému spojení přídavného drátu (elektrody).The reversal of the welding current results in a reversal of the direction of electron flow between the auxiliary wire and the workpiece, which results in a forced drop of the droplet from the melted auxiliary wire. Since such a droplet is torn off, i.e. released by force, it is advantageously possible to apply a drop of fusible metal to the workpiece while generating a relatively small amount of heat. Advantageously, the pulse current interval can be shortened, yet the droplet is reliably released from the additional wire before the additional wire (electrode) is briefly connected.
Opatření podle vynálezu tedy zajišťuje, že také při svařování tenkých plechů, případně materiálů s nízkým bodem tavení, je možno pracovat s automatickým posunem přídavného drátu (elektrody) a přitom nehrozí nebezpečí stříkání, jakož i upalování nebo odtavování materiálu svařovaného předmětu.The measure according to the invention thus ensures that, even when welding thin sheets or low melting point materials, it is possible to work with the automatic feed of the additional wire (electrode), while avoiding the risk of spraying, as well as burning or melting the material of the workpiece.
Stabilizace elektrického oblouku se dosáhne tak, že v závislosti průběhu proudu na čase je v okamžiku průchodu křivky proudu nulou, tj. při změně polarity proudu, vytvořena špička napětí. Tato špičková napětí vytvářejí silnou ionizaci plynu, v důsledku čehož zůstává zachována vodivost a oxidační vrstva, vytvářející se v oblasti svařovací lázně, se nezacelí. To má zaThe stabilization of the electric arc is achieved in such a way that, depending on the current flow over time, a voltage peak is formed at the moment the current curve crosses zero, i.e. when the current polarity changes. These peak voltages create a strong ionization of the gas, thereby maintaining the conductivity, and the oxidation layer formed in the welding bath region is not quenched. It is
-1 CZ 287455 B6 následek, že elektrický oblouk přes to, že proud má v určitém okamžiku nulovou hodnotu, zůstane zachován.As a result, the electric arc, despite the fact that the current has a zero value at a given moment, is retained.
Odtržení kapky tavného kovu se dosáhne se stejnou intenzitou přepólovaného proudu, která odpovídá intenzitě základního proudu Ig. To značně zjednodušuje realizaci způsobu svařování pouhým přepólováním proudu.Tear-off of the melt metal drop is achieved with the same reverse polarity current intensity, which corresponds to the basic current Ig intensity. This greatly simplifies the realization of the welding method by simply reversing the current.
Zařízení pro realizaci svařování dle uvedeného způsobu je ve výkonové části opatřeno měničem elektrického proudu, která zajišťuje přepólování proudu, a dále generátorem špičkového napětí, který je aktivovatelný s nastavováním a odstavováním měniče. Tento generátor špičkového proudu se také již používá pro zapalování elektrického oblouku.The power welding apparatus according to the method is provided in the power section with an electric current converter that provides reverse polarity, and a peak voltage generator which can be activated with the adjustment and shutdown of the converter. This peak current generator is also used for arc ignition.
Řešení podle vynálezu si klade za cíl vytvořit jednoduchými a nenákladnými prostředky takový způsob a zařízení, kdy při zachování základních výhod impulzivního obloukového svařování bude množství tepla, přenášené na svařovaný předmět, daleko nižší a současně se dosáhne bezchybných svárů.The object of the present invention is to provide a simple and inexpensive means of manufacturing such a method and apparatus that, while maintaining the basic advantages of pulsed arc welding, the amount of heat transferred to the workpiece will be much lower while flawless welds are achieved.
Přehled obrázků na výkreseOverview of the drawings
Ne přiloženém výkrese je zobrazeno na obr. 1 blokové schéma výkonové části svařovacího zařízení. Na obr. 2 je zobrazena závislost průběhu proudu na čase pro zařízení dle obr. 1. Na obr. 3 je zobrazena závislost průběhu napětí na čase pro zařízení dle obr. 1. Na obr. 4 je detail vlastního svařování, částečně v řezu.1 is a block diagram of the power section of the welding apparatus. Fig. 2 shows the current versus time curve for the device of Fig. 1. Fig. 3 shows the voltage versus time curve for the device of Fig. 1. Fig. 4 shows a detail of the welding process, partly in section.
Příklad provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Zařízení na svařování, jež je znázorněno na přiložených obrázcích, sestává z výkonové části na obr. 1, kde za vstupem střídavého proudu J je zapojen transformátor 2, ke kterému jsou postupně připojeny usměrňovač 3, kondenzátor 4, regulátor proudu 5, měnič 6 a tlumivka 7, přičemž vlastní svářecí elektrody jsou současně napojeny na regulátor špičkového proudu 8, který je napojen společně s regulátorem proudu 5 a s měničem 6 na řídicí zařízení 9.The welding apparatus shown in the attached figures consists of a power section in Fig. 1, where a transformer 2 is connected downstream of the AC input J to which the rectifier 3, the capacitor 4, the current regulator 5, the converter 6 and the choke are sequentially connected. 7, wherein the welding electrodes themselves are simultaneously connected to the peak current regulator 8, which is connected together with the current regulator 5 and the converter 6 to the control device 9.
Za transformátorem 2, který snižuje napětí střídavého proudu z 380 V na 55 V, mění usměrňovač 3 střídavý proud na stejnosměrný. Po uhlazení průběhu proudu v kondenzátoru 4 je v regulátoru proudu 5 snižována a zvyšována intenzita proudu, který je dále v měniči 6 přepólováván. Po dalším uhlazení průběhu proudu v tlumivce 7 jsou před výstupem na svařovací elektrody v generátoru špičkového napětí 8 tvořeny špičky napětí 19 a 20 v závislosti průběhu napětí na čase.Downstream of the transformer 2, which reduces the AC voltage from 380 V to 55 V, the rectifier 3 changes the AC current to DC. After smoothing the current flow in the capacitor 4, the current intensity in the current regulator 5 is reduced and increased, which is further reversed in the converter 6. After further smoothing the current waveform in the choke 7, the voltage peaks 19 and 20 are formed before the output of the welding electrodes in the peak voltage generator 8, depending on the voltage waveform over time.
Regulátor proudu 5, měnič 6 a generátor špičkového napětí 8 jsou pomocí řídicího zařízení 9 řízeny tak, že v zařízení vznikají závislosti průběhu proudu a napětí na čase tak, jak jsou znázorněny na obr. 2 a obr. 3.The current regulator 5, the transducer 6 and the peak voltage generator 8 are controlled by the control device 9 in such a way that current and voltage versus time dependence occur in the device as shown in Figures 2 and 3.
Intenzita proudu se v čase t] pomocí regulátoru 5 z intenzity základního proudu Ig (cca 20 A) přes časově určený úsek zvýší na intenzitu impulzního proudu Ip (cca 250 A), a pak se v čase t2 náhle opět poklesne tak, že vznikne strmá hrana v závislosti průběhu proudu na čase. Současně s poklesem dojde k přepólování proudu, provedenému měničem 6, na zápornou intenzitu přepólovaného proudu In (cca 20 A). Po daném časovém úseku dojde v čase t3 ke zpětnému přepólování na kladnou intenzitu základního proudu Ig, která zůstane po určitý časový úsek zachována až do času t4, v němž se opakuje cyklus se zvyšováním intenzity impulzního prouduThe current intensity is increased at time t1 by the regulator 5 from the base current Ig (approx. 20 A) over a specified period to the pulse current Ip (approx. 250 A) and then suddenly drops again at time t2 so that a steep edge depending on current flow over time. Simultaneously with the drop, the current reversed by the inverter 6 is reversed to the negative intensity of the reversed current I n (about 20 A). After a given period of time, at time t3, the polarity is reversed to a positive baseline current Ig, which is retained for a period of time up to time t4 at which the pulse current intensity cycle repeats
-2CZ 287455 B6-2GB 287455 B6
Interval mezi časem t2 a t3 se zápornou intenzitou přepólovaného proudu In je označen jako záporná fáze N. V závislosti proudu na čase mezi impulzní fází P s intenzitou impulzivního proudu Ip a základní fází G s intenzitou základního proudu Ig. V průběhu svařování se celý cyklus výměny fází v pořadí impulzní fáze P, záporná fáze N a základní fáze G opakuje.The interval between the time t2 and t3 with the negative intensity of the reverse polarity current I n is denoted as the negative phase N. Depending on the time between the pulse phase P with the intensity of the impulse current Ip and the base phase G with the intensity of the basic current Ig. During welding, the entire phase exchange cycle is repeated in the order of pulse phase P, negative phase N and base phase G.
Záporná fáze N a základní fáze G mohou být přibližně stejně dlouhé. Ve znázorněném příkladu je doba jejich trvání stejná. Impulzivní fáze P je naproti tomu asi o 25 až 30 % zkrácena. Impulzivní kmitočet, s nímž se průběh intenzity proudu opakuje, je závislý na tloušťce elektrody. Při svařování pomocí elektrody o průměru 1 mm činí tento kmitočet přibližně 200 Hz, přičemž impulzivní fáze P trvá 1,3 až 1,5, zde konkrétně 1,4 mikrosekund, a záporná fáze N trvá 1,75 až 1,85, zde konkrétně 1,8 mikrosekund.The negative phase N and the basic phase G can be approximately the same length. In the example shown, their duration is the same. On the other hand, the impulse phase P is shortened by about 25 to 30%. The impulse frequency with which the current intensity is repeated depends on the thickness of the electrode. When welding with an electrode of 1 mm diameter, this frequency is approximately 200 Hz, with the impulse phase P lasting 1.3 to 1.5, here specifically 1.4 microseconds, and the negative phase N lasting 1.75 to 1.85, here specifically 1.8 microseconds.
Z obr. 1 a obr. 4 vyplývá, že elektrický proud teče svářecím obloukem 18 mezi svářecí elektrodou 10 a obrobkem 17. Elektroda 10 je uchycena v kontaktní trysce 12, která je pevnou součástí dutiny svařovacího hořáku 11 a elektricky připojena na výkonovou část zařízení, a takto je dutinou svařovacího hořáku 11 vedena. Součástí svařovacího hořáku 11 je plynová tryska 13, která přivádí proudící ochranný plyn na místo sváření a je připojena na blíže neznázoměný zdroj ochranného plynu. Elektroda 10, tvořená svářecím drátem, se ve svářecím obloku 18 utavuje kapkovitě kapkou 14 a je plynule doplňována zařízením pro posun 15. To tvoří buben a navinutým svařovacím drátem, poháněný motorem.It is apparent from Figures 1 and 4 that the electric current flows through the welding arc 18 between the welding electrode 10 and the workpiece 17. The electrode 10 is mounted in a contact nozzle 12 which is a fixed part of the welding torch cavity 11 and electrically connected to the power part of the apparatus. and is thus guided through the cavity of the welding torch 11. A part of the welding torch 11 is a gas nozzle 13 which feeds the shielding gas flowing to the welding site and is connected to a shielding gas source (not shown). The electrode 10 formed by the welding wire is melted dropwise in the welding block 18 by a droplet 14 and is continuously replenished by a displacement device 15. This forms a drum and a wound welding wire driven by the motor.
Přechod z impulzní fáze P do záporné fáze N, doprovázený přepólováním proudu, způsobuje nucené odtržení natavené kapky 14 z konce elektrody 10 ve svařovacím oblouku 18. To umožňuje impulzní fázi P, spojenou s ohřevem kapky 14, časově minimalizovat, a tudíž se zabrání přehřátí kapky _14, a tím i svarové lázně, která vzniká v oblasti svarového švu 16 Účinně vyvíjené množství tepla v průběhu svařování zaručuje, že také obrobky .17, tenké nebo s nízkou teplotou tavení, například hliníkové plechy, se v oblasti svarového švu 16 neodtavují. Současně je spolehlivým odtržením kapky 14 zabráněno „stříkání“ přídavného kovu.The transition from the pulse phase P to the negative phase N, accompanied by the polarity reversal of the current, causes the melted droplet 14 to be forced off the end of the electrode 10 in the welding arc 18. This allows the pulse phase P associated with heating the droplet 14 to minimize in time. An effective amount of heat generated during welding ensures that workpieces 17, which are thin or of low melting point, for example aluminum sheets, do not melt in the region of the weld seam 16. At the same time, the releasing of the droplet 14 prevents the filler metal from being "sprayed".
V přechodech mezi impulzní fází P a zápornou fází N v čase t2 a mezi zápornou fází N a základní fází G v čase t3 je třeba zabránit přerušení elektrického oblouku j8, čehož se dosáhne vytvořením špiček napětí 19 a 20. To umožňuje generátor špičkového napětí 8, propojený s řídicím zařízením 9 přepínáním tak, že špička 19, vytvořená na počátku záporné fáze N, má zápornou výchylku, špička - překmit 20, vytvořená na počátku základní fáze G, má kladnou výchylku, tedy v souladu se smyslem přepólování. Špičky napětí 19 a 20 vytváří silnou ionizaci elektrického oblouku 18 ochranného plynu, proudícího k obrobku, čímž je přerušena oxidační vrstva a vodivost zůstává zachována. Velikost výchylek napětí leží řádově v oblasti zapalovacího napětí (cca 300 V), a proto je možno využít jako generátoru špičkového napětí 8 zapalovacího zařízení, obsaženého ve stávajících agregátech.In the transitions between the pulse phase P and the negative phase N at time t2 and between the negative phase N and the base phase G at time t3, an interruption of the electric arc 8 should be avoided, which is achieved by generating voltage peaks 19 and 20. connected to the switching device 9 so that the tip 19 formed at the beginning of the negative phase N has a negative displacement, the tip-overshoot 20 formed at the beginning of the basic phase G has a positive displacement, that is in accordance with the reverse polarity sense. The voltage peaks 19 and 20 create strong ionization of the shielding gas arc 18 flowing to the workpiece, thereby breaking the oxidation layer and maintaining the conductivity. The magnitude of the voltage fluctuations lies in the order of magnitude in the ignition voltage range (approx. 300 V), and therefore it is possible to use as ignition generator peak voltage 8 contained in existing units.
Využitím uvedeného zařízení na svařování se umožní uplatnění automatického svařování v ochranné atmosféře pro tenké a nízkotavitelné materiály při zachování vysoké kvality svařovaných spojů. Zároveň dojde ke snížení energetické a časové náročnosti.The use of said welding equipment enables the use of automated shielded welding for thin and low-melting materials while maintaining the high quality of the welded joints. At the same time, energy and time consumption will be reduced.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Způsobu svařování a zařízení podle vynálezu se s výhodou využije při sériovém a hromadném svařování tenkých a nízkotavitelných materiálů.The welding method and apparatus according to the invention are advantageously used in series and mass welding of thin and low-melting materials.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19924233818 DE4233818C2 (en) | 1992-10-07 | 1992-10-07 | Welding process and device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ207093A3 CZ207093A3 (en) | 1994-09-14 |
| CZ287455B6 true CZ287455B6 (en) | 2000-11-15 |
Family
ID=6469907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19932070A CZ287455B6 (en) | 1992-10-07 | 1993-10-05 | Welding process and apparatus for making the same |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT406242B (en) |
| CZ (1) | CZ287455B6 (en) |
| DE (1) | DE4233818C2 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3284930B2 (en) * | 1997-07-09 | 2002-05-27 | 株式会社日立製作所 | High-frequency pulse arc welding method and its equipment and applications |
| DE10049284A1 (en) * | 2000-10-05 | 2002-04-25 | Oelmaier Industrieelektronik G | Converter used for a welding energy source in TIG welding comprises a current regulating unit connected to the power output of a welding energy source, a current sensor, a current control switch and a high frequency ignition device |
| AT501740B1 (en) | 2003-10-23 | 2006-11-15 | Fronius Int Gmbh | METHOD FOR CONTROLLING AND / OR REGULATING A WELDING PROCESS |
| AT501489B1 (en) * | 2005-02-25 | 2009-07-15 | Fronius Int Gmbh | METHOD FOR CONTROLLING AND / OR REGULATING A WELDING DEVICE AND WELDING DEVICE |
| CN101362246B (en) * | 2008-09-23 | 2011-01-12 | 四川电子焊接设备公司 | Pulse energy control method for carbon dioxide shield-arc welding and drug-core no gas welding |
| DE102010002121B8 (en) * | 2010-02-18 | 2012-07-19 | Lorch Schweißtechnik GmbH | Arc welding process and welding power source for carrying out the method |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1002097B (en) * | 1956-02-25 | 1957-02-07 | Linde Eismasch Ag | Device for stabilizing an alternating current welding arc when the current crosses zero by means of a pulse transformer |
| NL220192A (en) * | 1957-08-28 | 1900-01-01 | Smit & Willem & Co Nv | |
| US3598954A (en) * | 1969-05-12 | 1971-08-10 | North American Rockwell | Control for reverse-polarity welding |
| US3728515A (en) * | 1970-09-25 | 1973-04-17 | Astro Arc Co | Arc welding apparatus |
| DE8717257U1 (en) * | 1987-03-09 | 1989-01-05 | Castolin S.A., Lausanne-St. Sulpice, Waadt/Vaud | Device for welding and for the maintenance of metallic surfaces |
| GB2223635A (en) * | 1988-10-07 | 1990-04-11 | Inst Elektroswarki Patona | Device for exciting and stabilizing welding arc |
-
1992
- 1992-10-07 DE DE19924233818 patent/DE4233818C2/en not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-09-16 AT AT187093A patent/AT406242B/en not_active IP Right Cessation
- 1993-10-05 CZ CZ19932070A patent/CZ287455B6/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4233818C2 (en) | 1995-01-26 |
| AT406242B (en) | 2000-03-27 |
| DE4233818A1 (en) | 1994-04-14 |
| ATA187093A (en) | 1999-08-15 |
| CZ207093A3 (en) | 1994-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU686475B2 (en) | Enhanced laser beam welding | |
| US10052707B2 (en) | Method and system to use AC welding waveform and enhanced consumable to improve welding of galvanized workpiece | |
| JP5460863B2 (en) | How to change the welding process during a welding operation | |
| CN101421069B (en) | Metal cored electrode for open root pass welding | |
| TW458843B (en) | Method of pipe welding | |
| US20080264917A1 (en) | Metal core welding wire pulsed welding system and method | |
| JPH0366066B2 (en) | ||
| JP3753657B2 (en) | Twin spot pulse laser welding method and apparatus | |
| JPS61186172A (en) | Hot wire tig welding method | |
| CZ287455B6 (en) | Welding process and apparatus for making the same | |
| KR102493386B1 (en) | A method for controlling a welding process with a consumable electrode and a welding device having a controller of this type | |
| CN112975072A (en) | Method and system for assisting aluminum alloy/steel dissimilar metal melting and brazing by using additional alternating magnetic field | |
| JPH05200548A (en) | Nonconsumable arc welding method and equipment | |
| Choudhary et al. | A Study on effect of various process variables in gas metal arc welding | |
| JP2610819B2 (en) | Hot wire TIG welding equipment | |
| JP3973813B2 (en) | Laser arc welding apparatus and method, and laser arc coating method | |
| JP4032815B2 (en) | Laser induction arc welding method | |
| JPS6255472B2 (en) | ||
| JP3856355B2 (en) | Consumable electrode type AC gas shielded arc welding method and apparatus | |
| JPH0221909B2 (en) | ||
| JPS57121876A (en) | Spot welding method by tig welding | |
| WO2015022569A2 (en) | Method and system to start and use combination filler wire feed and high intensity energy source for welding aluminium to steel | |
| JPH1071468A (en) | High frequency ac tig welding machine | |
| RU2429111C2 (en) | Combined method of pulse control of welding process using consumable electrode | |
| JP2004042121A (en) | Consumable electrode type gas shielded arc welding method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20031005 |