CZ287308B6 - Zařízení ke katalycké redukci NOx - Google Patents
Zařízení ke katalycké redukci NOx Download PDFInfo
- Publication number
- CZ287308B6 CZ287308B6 CZ1993389A CZ38993A CZ287308B6 CZ 287308 B6 CZ287308 B6 CZ 287308B6 CZ 1993389 A CZ1993389 A CZ 1993389A CZ 38993 A CZ38993 A CZ 38993A CZ 287308 B6 CZ287308 B6 CZ 287308B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- flue gas
- urea
- urea solution
- catalyst
- channels
- Prior art date
Links
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 title claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 5
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 6
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 92
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims abstract description 92
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 45
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 claims abstract description 17
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 claims abstract description 17
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 52
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 51
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 25
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 22
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 claims description 22
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 241000475481 Nebula Species 0.000 claims description 16
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 11
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 10
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 9
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 8
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 claims description 7
- 229910052809 inorganic oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N nonaoxidotritungsten Chemical compound O=[W]1(=O)O[W](=O)(=O)O[W](=O)(=O)O1 QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- BPUBBGLMJRNUCC-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);tantalum(5+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Ta+5].[Ta+5] BPUBBGLMJRNUCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PBCFLUZVCVVTBY-UHFFFAOYSA-N tantalum pentoxide Inorganic materials O=[Ta](=O)O[Ta](=O)=O PBCFLUZVCVVTBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 229910001930 tungsten oxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims description 3
- URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N niobium(5+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Nb+5].[Nb+5] URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZKATWMILCYLAPD-UHFFFAOYSA-N niobium pentoxide Inorganic materials O=[Nb](=O)O[Nb](=O)=O ZKATWMILCYLAPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims 1
- 229910000484 niobium oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 abstract description 14
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 13
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- XLJMAIOERFSOGZ-UHFFFAOYSA-N anhydrous cyanic acid Natural products OC#N XLJMAIOERFSOGZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 6
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 4
- OWIKHYCFFJSOEH-UHFFFAOYSA-N Isocyanic acid Chemical compound N=C=O OWIKHYCFFJSOEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001321 HNCO Methods 0.000 description 2
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 210000000416 exudates and transudate Anatomy 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- HFLAMWCKUFHSAZ-UHFFFAOYSA-N niobium dioxide Chemical compound O=[Nb]=O HFLAMWCKUFHSAZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- AZUYLZMQTIKGSC-UHFFFAOYSA-N 1-[6-[4-(5-chloro-6-methyl-1H-indazol-4-yl)-5-methyl-3-(1-methylindazol-5-yl)pyrazol-1-yl]-2-azaspiro[3.3]heptan-2-yl]prop-2-en-1-one Chemical compound ClC=1C(=C2C=NNC2=CC=1C)C=1C(=NN(C=1C)C1CC2(CN(C2)C(C=C)=O)C1)C=1C=C2C=NN(C2=CC=1)C AZUYLZMQTIKGSC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N ZrO Inorganic materials [Zr]=O GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] Chemical compound [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000011149 active material Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N biuret Chemical compound NC(=O)NC(N)=O OHJMTUPIZMNBFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 239000010705 motor oil Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009828 non-uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 230000007096 poisonous effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000001149 thermolysis Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Abstract
Zařízení ke katalytické redukci oxidů dusíku NO.sub.x.n. ve spalinách (12''), obsahujících kyslík, za použití močoviny, má redukční katalyzátor (5), umístěný v odvodu (2) spalin, a tlakovou nádrž (7) na roztok močoviny, připojenou přívodním zařízením pro roztok (6) močoviny, přičemž roztok močoviny je před kontaktem s redukčním katalyzátorem (5) odpařen v proudu spalin (12'') a hydrolyzován na amoniak a oxid uhličitý. Přívodní zařízení sestává z kombinované části pro odpaření a katalytickou hydrolýzu roztoku močoviny a je vytvořeno jako výparník (34), směšovač proudění a katalyzátor hydrolýzy.ŕ
Description
Zařízení ke katalytické redukci oxidů dusíku NOX ve spalinách
Oblast techniky
Vynález se týká zařízení ke katalytické redukci NOX.
Dosavadní stav techniky
Použití močoviny jako redukovadla pro selektivní, katalytickou redukci oxidů dusíku ve zplodinách obsahujících kyslík je popsáno vEP0 487 886Bl téhož přihlašovatele, právo přednosti 29. 11. 1990. Podobné použití močoviny popisuje časopis, SAE páper 900 496 (1990), strana 13 až 19.
Močovina minimalizuje použití jedovatého a intenzivně páchnoucího amoniaku a tím převážení amoniaku v motorových vozidlech a jeho skladování, což vyžaduje odpovídající bezpečnostní opatření.
Podle známého stavu techniky se roztoky močoviny předehřejí a rozpráší přímo do vedení spalin před redukční katalyzátor. U tohoto postupu se tvoří nežádoucí reakční produkty. Při termolýze močoviny, pokud se ohřeje přes teplotu tavení 133 °C, se močovina rozloží za vzniku plynů (NH3, HNCO) na netavitelnou kyselinu kyanatou a další pevné produkty. Při ohřevu na 130 °C až 205 °C močovina sublimuje za částečného rozkladu na amoniak a reaktivní kyselinu izokyanatou. Ve zbytku zůstává biuret, kyselina kyanatá a další látky. Vznik kyseliny kyanaté a dalších látek je pro zplyňování močoviny velmi závadné, poněvadž z pevné močoviny především vzniká tekutá močovina, dále však opět pevné, netavitelné látky.
Podle EP 0487 886 Bl se počítá s tím, že se roztok močoviny rozpráší rozprašovací tiyskou na hydrolyzační katalyzátor. Tím se umožní kvantitativní přeměna močoviny hydrolýzou na amoniak a oxid uhličitý v teplotní oblasti 180 °C až 550 °C, důležité pro redukční katalýzu.
Podstata vynálezu
Vynález spočívá v úkolu dále vyvinout zařízení podle EP 0 487 886 Bl, přičemž se docílí zmenšení potřeby místa zařízení ke zpracování spalin, nutné pro vestavbu do vozidla, a je zajištěna kvantitativní reakce močoviny na amoniak a oxid uhličitý.
Kvantitativní reakcí je reakce se stupněm účinnosti vyšším než 99,9 %, přičemž se významně snižuje výskyt následujících nežádoucích vedlejších efektů:
- usazení močoviny na vstupu na katalyzátor,
- povlak na zařazeném redukčním katalyzátoru tvořený nespálenými uhlovodíkovými látkami,
- pronikání močoviny a částic generujících močovinu, například kyseliny kyanaté,
- tvorbu kyseliny izokyanaté.
Úkol podle vynálezu se vyřeší znaky nároku 1.
Výpamíkem podle vynálezu, který je vytvořen v jedné stavební jednotce jako směšovač proudění a katalyzátor hydrolýzy, se dosahuje stupeň účinnosti alespoň 99,9 % a tím se zamezuje vzniku shora uvedeným vedlejším účinkům. Velikost výpamíku je přitom přizpůsobena vozidlu.
Podle vynálezu je výpamík vybaven tenkými, nepřímými kanály, které jsou navzájem spojeny drážkami nebo malými vývrty. Tímto vytvořením se mlhovina roztoku močoviny vystupující
-1 CZ 287308 B6 z trysky rozdělí do množství proudových vláken, které se uvnitř výpamíku ohýbají, částečně se svedou dohromady a opět se oddělují. Tím je zajištěno, že mlhovina roztoku močoviny vstupuje pokud možno rychle do kontaktu s teplovodným ostěním kanálů. Spojení mezi kanály umožňuje také dílčí příčná proudění, která jsou způsobena tlakovými rozdíly uvnitř sousedních kanálů. Příčná proudění zajišťují stejnoměrné rozdělení proudu mlhoviny, případně páry na celý průřez výpamíku a připojeného katalyzátoru.
V EP-A 0 468 919 je sice patrný směšovač plynných proudění, který však není obalen katalyticky aktivní vrstvou.
Popsaným provedením výpamíku podle vynálezu se úspěšně zabrání, že výměníkem prochází kapky roztoku močoviny.
Nosné těleso výpamíku je přednostně vytvořeno z kovu s vysokou tepelnou vodivostí, přičemž kanály jsou navzájem odděleny velmi tenkým kovovým ostěním a mají drážky a vývrty pro příčná proudění. Kovová ostění dovolují rychlý přívod tepla k místu vzniku kapičky roztoku a tím její odpaření. Je zabráněno studeným místům, jaká vznikají u keramiky.
Výpamík lze přednostně vytvořit z vhodně profilovaných, tenkých kovových fólií, které mají kromě jiného drážky nebo vývrty. Fólie se potom k vytvoření nosného tělesa výpamíku spirálovitě srolují a obepnou válcovitým pláštěm. Fólie tvoří po srolování v podstatě axiální kanály, které ale neprobíhají přímo, nýbrž jsou v pokud možno krátkých odstupech, 5 až 10 mm, ohnuty.
Kanály a rovněž drážky nebo otvory mají přednostně průměr v rozsahu několika milimetrů, zvláště mezi 1 až 2 mm.
Podle dalšího provedení vynálezu jsou ostění kanálu v nosném tělese překryty aktivním materiálem s velkým povrchem a otevřenými póiy. Takovéto katalyticky aktivní překrytí zachytí kapky roztoku a zajišťuje požadovaný kvantitativní rozklad roztoku močoviny na amoniak a oxid uhličitý.
Pro dostatečné urychlení odpaření s hydrolýzou a k inhibování vzniku nežádoucích vedlejších produktů, se součásti přicházející do styku s mlhovinou roztoku močoviny, zejména nosná struktura katalyzátoru, překryjí jemnými anorganickými oxidy. Anorganické oxidy musí být při teplotách až 700 °C rezistentní vzhledem ke spalinám z dieselových motorů a musí zůstat stabilní mnoho tisíc hodin provozu. Proto se používá směsí oxidu hlinitého s oxidem titaničitým, oxidem křemičitým, oxidem zirkoničitým a/nebo H-zeolit v hmotnostním poměru mezi oxidem hlinitým a dalšími oxidy od 90 : 10 až 10 : 90.
Použití směsí oxidu kovů, obsahujících H-zeolit, zajišťuje u výpamíku podmínky vhodné pro selektivní, katalytickou redukci NOX amoniakem a dovoluje proto redukovat obsah katalyzátoru o 10 až 30 %. Jako H-zeolit resistentní proti spalinám z dieselová motoru se osvědčil H-Modemit, H-ZSM5 a krakovací katalyzátor bohatý na křemík.
Oxidy kovu s jemnými částicemi jsou sami zvláště aktivní, avšak mohou obsahovat jako krakovací katalyzátory ještě následující nosné látky samostatně nebo ve směsi: oxid niobičitý, oxid tantalobičný, oxid wolframový, křemičitan hlinitý a další zeolity.
Výpamík je umístěn v odvodu spalin, kde je fixován v směru proudění před redukčním katalyzátorem. To má výhodu, že se pro odpaření a hydrolýzu používá teplo přímo z proudu spalin. Spaliny, které přitom rovněž proudí výpamíkem, zajišťují dopravu mlhoviny roztoku močoviny. Výpamík zaujímá přednostně celý průřez odvodu spalin. Je ale také možné dimenzovat výpamík malý a nechat ho obtékat dílčím proudem spalin a tím dosáhnout homogenizace teploty.
-2CZ 287308 B6
K zabránění pronikání redukčního činidla může být za redukčním katalyzátorem umístěn ještě oxidační katalyzátor. Výpamík a katalyzátory jsou uzavřeny vjednom plášti, do kterého je rovněž integrován alespoň jeden tlumič zvuku. Přednostní je, když je tlumič zvuku umístěn již v odvodu spalin před promísením spalin a roztoku močoviny.
V dalším výhodném provedení vynálezu je jednostranně před výpamíkem umístěna přípravná komora, která sestává z vodicích plechů a zabezpečuje pokud možno stejnoměrné rozdělení mlhoviny roztoku močoviny v průřezu výpamíku.
Jako rozprašovací tryskaje použita tlaková rozprašovací tryska, která je připojena na vedení, do něhož ústí vedení tlakového vzduchu a vedení přívodu roztoku močoviny. Vedení tlakového vzduchu ústí do vedení přívodu močoviny co nejblíže u zásobní nádrže roztoku. Tím se může dosáhnout směsi plyn - roztok ještě před výstupem z trysky a může se tím podpořit co možná nejjemnější rozptýlení roztoku. Vedením, které je naplněno tlakovým vzduchem a roztokem močoviny, se zestejnoměmí nestejnoměrné rozdělení roztoku způsobené dávkovacím zařízením, takže v tlakové rozprašovací trysce je zajištěn stejnoměrný proud roztoku.
Zásobní nádrží pro roztok močoviny je přednostně tlaková nádoba, která může být připojena ke stejné síti tlakového vzduchu. Pomocí magnetického ventilu na spojení s tlakovou nádobou lze přesně dávkovat přívod roztoku močoviny. Tím není nutné použití čerpadla, citlivého na krystaly močoviny a kromě toho nepřesně regulovatelné. Regulace magnetického ventilu pro dávkování roztoku močoviny nastává v závislosti na zatížení a otáčkách spalovacího motoru. Tím lze přizpůsobit potřebu roztoku močoviny v závislosti na situaci provozu a na koncentraci NOX ve spalinách, takže se zabraňuje nahromadění amoniaku uvolněného z roztoku močoviny v redukčním katalyzátoru. Tím je také zajištěn bezchybný provoz redukčního katalyzátoru. Dávkování může také nastat při použití NOX senzoru proporcionálně k obsahu NOX ve spalinách.
Roztok močoviny se při teplotě pod 160 °C neúplně rozkládá za vzniku vedlejších produktů na amoniak a oxid uhličitý. Proto je navrhováno překrýt regulaci dávkování regulací teploty, která při překročení dolní teploty spalin v oblasti katalyzátoru zcela znemožňuje přívod roztoku močoviny.
Pro zamezení ukládání krystalů močoviny a produktů rozpadu uvnitř pláště a na zde se nacházejících součástech jsou alespoň oblasti stěn, přicházející do styku s roztokem močoviny, opatřeny pro rychlé odpaření a hydrolýzu kapek porézním překrytím, z anorganických oxidů.
Přehled obrázků na výkresech
Na výkresech jsou schématicky znázorněny příklady provedení podle vynálezu. Na výkresech znázorňuje:
obr. 1 příklad provedení výfukového systému spalovacího motoru, obr. 2 detail z obr. 1, obr. 3 přívodní zařízení obr. 4 a 5 příklad provedení zařízení v přípravné komoře, obr. 6 další příklad se zobrazením detailu a obr. 7 další příklad provedení.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 je znázorněn spalovací motor 1 s příslušnými vedeními 2, spalin 12. Redukční katalyzátor 5 je vytvořen ke snížení škodlivin NOX. Jako redukční prostředek se používá
-3CZ 287308 B6 amoniak, který se získá rozpadem roztoku 6 močoviny. Roztok 6 močoviny je umístěn v tlakové nádrži 7 a rozkládá se teplem ze spalin v plášti 30 promícháním, odpařením a hydrolýzou na amoniak a oxid uhličitý. Tyto plyny se promíchají se spalinami 12 a jsou vedeny na redukční katalyzátor 5.
Pro rozklad roztoku 6 močoviny je umístěn v plášti 30 ve směru proudění spalin 12 před redukčním katalyzátorem 5 výpamík 34. Nosná konstrukce výpamíku 34 je tvořena teplovodivými plechy, které jsou současně vytvarovány jako proudové směšovače, takže uvnitř výpamíku 34 dochází k cirkulaci a existují v něm radiální a tangenciální komponenty proudění. Tím se musí zajistit pokud možno rychlý a úplný přenos tepla na mlhovinu 13 roztoku 6 močoviny. Kromě toho se musí příčným prouděním dosáhnout rovnoměrného rozdělení mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny a rovněž z ní vznikajícího plynu po celém průřezu výpamíku 34. V přípravné komoře je uprostřed umístěna tlaková rozprašovací tryska 9 a je obtékána spalinami 12. Mlhovina 13 roztoku 6 močoviny je strhávána přímo proudem spalin 12 a je unášena do výpamíku 34.
Na obr. 2 je znázorněno detailní provedení výpamíku 34· Tento výpamík 34 sestává z množství v podstatě podélných kanálů 20. Jak je detailně znázorněno v řezu, nejsou kanály 20 vytvořeny přímočaré, nýbrž se záhyby 21, které na sebe navazují v krátkých odstupech. Stěny 22 kanálů 20 sestávají z tenkého plechu, které jsou opatřeny průchozími prolisy nebo vývrty 23, které dovolují částečné proudění z kanálů 20 do sousedních kanálů 20. Vývrty 23 znázorněné podle obr. 2 na přímých úsecích kanálů 20 mohou být také vytvořeny v záhybech 21, čímž může být oddělení proudu plynu na jednom místě a spojení s proudy plynu na jiném místě ještě účinnější. Tímto provedením výpamíku 34 se zabraňuje, že kapky roztoku 6 močoviny mohou bez odpaření projít výpamíkem 34 a že nestejnoměrné rozdělení mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny na vstupu výpamíku 34 není v celém výpamíku 34.
Aby se mohla ve výpamíku 34 provést hydrolýza, jsou stěny 22 kanálu 20 opatřeny katalyticky aktivním překrytím z oxidů kovů. Aktivní komponenty překrytí jsou směsi s jemnými částicemi z oxidů kovů, například oxidu hlinitého s oxidem titaničitým, oxidem křemičitým, oxidem zirkoničitým, které se přidávají sami nebo ve směsi s nosnou látkou, jako oxid niobičný, oxid tantaličný, oxid wolframičitý a/nebo H-zeolit, přičemž hmotnostní poměr mezi oxidem hlinitým a ostatními oxidy může variovat od 90 : 10 až 10 : 90, přičemž překrytí má koncentraci 40 až 220 g/1, přednostně 60 až 160 g směsi oxidů kovů na 1 litr objemu katalyzátoru. Aktivní komponenta je použitelná při objemové rychlosti přes 30 000 h_1, minimálně mezi 240 °C a 650 °C.
Hydrolýza ve výpamíku 34 nastává, když roztok 6 močoviny vstupuje dále do zařízení v podobě mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny, to znamená ve velmi malých kapičkách. Proto je vytvořena tlaková rozprašovací tryska 9, do které je pomocí vstupního vedení 10 přiváděn tlakový vzduch a roztok 6 močoviny. Pro připravení pokud možno dlouhé dráhy, která zajišťuje dostatečné promíchání tlakového vzduchu s roztokem 6 močoviny, ústí vedení 11 tlakového vzduchu do vstupního vedení 10 co nejblíže tlakové nádrži 7. Z vedení 11 tlakového vzduchu se větví další vedení 11' tlakového vzduchu s tlakovým řídicím ventilem 14. Pro kvantitativní rozpad roztoku 6 močoviny na amoniak a oxid uhličitý za omezení tvorby vedlejších produktů je podstatný velmi rychlý ohřev roztoku 6 močoviny na teplotu 150 °C a rychlá hydrolýza. To je možné vedle shora popsaných opatření příznivě ovlivnit přípravnou komorou, ve které nastává odpovídající přimíchání spalin 12 do mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny. Spaliny 12 jsou v tomto případě přiváděny do první části 32 přípravné komory tangenciálně. Takto ve spalinách 12” vzniklá šroubovice se zesiluje vířivým kotoučem 33, který rozděluje přípravnou komoru do dvou částí 32, 32'. Spaliny 12 vstupují do první části 32 přípravné komory a dále proudí vířivým kotoučem 33 do druhé části 32' přípravné komory, ve které je umístěna tlaková rozprašovací tryska 9. Šroubovým pohybem spalin 12 částečně odpařené kapičky mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny cirkulují a smíchají se spalinami 12”. Tato směs potom vstupuje do výpamíku 34·
-4CZ 287308 B6
V plášti 30 je za výpamíkem 34 umístěn redukční katalyzátor 5 a rovněž oxidační katalyzátor 35. Kromě toho je do pláště 30 integrován tlumič 36 zvuku, který je vytvořen jako trychtýřovitá výstupní trubka 37. Tlumení zvuku se může také již provádět před smícháním spalin 12 5 s mlhovinou 13 roztoku 6 močoviny. Za tím účelem se přípravná komora obloží zvukově izolační vrstvou.
Spaliny 12” smíchané s amoniakem a oxidem uhličitým přejdou z výpamíku 34 do redukčního katalyzátoru 5, ve kterém se známým postupem redukuje NOX.
Pro zabezpečení proveditelnosti popsaného systému redukce NOX v provozu je nutné udržovat redukční katalyzátor 5 volný od přebývajícího amoniaku. Proto je vytvořen regulátor 15 patrný na obr. 1, který reguluje magnetický ventil 16 pro řízené dávkování přívodu roztoku 6 močoviny v závislosti nejen na otáčkách motoru, nýbrž také na zatížení motoru. Tím je přívod roztoku 6 15 močoviny dávkován podle potřeby, to znamená podle obsahu NOX ve spalinách 12, takže se amoniak uvolněný hydrolýzou zcela využije v redukčním procesu. Regulace je rovněž ovlivněna signály ze dvou teplotních senzorů 17 a 18, které kontrolují teplotu spalin 12 v oblasti přeměny škodlivin. Jestliže signalizuje jeden z teplotních senzorů 17, 18 teplotu pod stanovenou hodnotou, pod níž není možný úplný rozklad mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny na amoniak, přeruší se 20 přívod roztoku 6 močoviny až nastane v systému spalin 12 opět požadovaná teplota.
Další opatření, které podporuje bezvadný chod systému, spočívá v překrytí stěn obou částí 32, 32' přípravné komory, které jsou ve styku s roztokem 6 močoviny, materiálem, který vedením tepla a aktivními komponentami zabraňuje vzniku krystalů roztoku 6 močoviny jeho včasným 25 odpařením a hydrolýzou. Rovněž se také může k tepelné izolaci pláště 30 přiřadit možnost ohřevu tlakové rozprašovací trysky 9 a/nebo dalších součástí. Ohřev vstupního vedení 10 a tlakové rozprašovací trysky 9 zabraňuje, že zejména v tlakové rozprašovací trysce 9 jsou malé krystaly roztoku 6 močoviny.
Na obr. 4 a 5 je další provedení obou částí 32, 32' přípravné komory s vodicím plechem 40, do jehož úzké strany vyčnívá tlaková rozprašovací tryska 9 a kolem kterého proudí spaliny 12. Vodicí plech 40 má množství otvorů 41, kterými proudí spaliny 12. Mezi vnitřní a vnější oblastí vodícího plechu 40 existuje tlakový spád p = pi - p2, kde p7 je vnitřní tlak a pi vnější tlak, který má vliv na rychlost va spalin 12 dílčích paprsků spalin 12· Jednotlivé paprsky spalin 12 35 vstupují do mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny a promísí se s ní Volbou průměru a vzdálenosti otvorů 41 a rovněž polohy tlakové rozprašovací tiysky 9 se může řídit přimíchání mlhoviny 13 roztoku 6 močoviny do spalin 12” a přítok do výpamíku 34·
Další varianta je znázorněna na obr. 6, na němž má mísící zařízení 60 tři řady vodicích drážek 61 40 až 63, které jsou stejnoměrně rozděleny na obvodech oblastí m, n, o mísícího zařízení 60.
Vodícími drážkami 61 až 63 získají spaliny 12 točivý pohyb, který v první oblasti m a třetí oblasti o zesiluje dílčí paprsky 64 a 65 spalin ve směru vstupního točivého pohybu, zatímco druhá vodicí drážka 62 způsobuje ve druhé oblasti n obrácení cirkulace. Na obr. 6a je znázorněn průřez druhou oblastí n, v níž po obvodu umístěné druhé vodicí drážky 62, případně vodicí 45 plechy způsobují obrácení proudění třetího paprsku 66 spalin 12. V první a třetí oblasti m, o jsou vodicí drážky 61 a 63 a dovnitř směřující vodicí plechy nasměrovány tak, že si dílčí proudění spalin 12 ponechává svůj původní směr proudění. Obrácením cirkulace se vytvoří v oblasti mezi tlakovou rozprašovací tryskou 9 a výpamíkem silná turbulence. Vícenásobným obrácením cirkulace se může zesílit promíchání.
Další varianta je znázorněna na obr. 7, na němž je směšovač 70 opatřen v obou částech 32, 32' přípravné komory vstupy 71, které mají více rozváděčích plechů 72, které způsobují cirkulaci jednotlivých vstupujících proudů 73 spalin. Rozváděči plechy 72 jsou umístěny paprskovitě, takže proudí ve vnitřní oblasti 74 směšovače 70, který tvoří druhou část 32' přípravné komoiy,
-5CZ 287308 B6 množství jednotlivých proudů 73 spalin 12 a způsobují silnou turbulenci, která rovněž způsobuje dobré promíchání mezi spalinami 12 a mlhovinou 13 roztoku 6 močoviny.
V následujícím je rozložení roztoku 6 močoviny na amoniak a oxid uhličitý blíže popsáno pomocí dvou příkladů provedení:
Příklad provedení 1
V ohřáté křemenné trubce byla kovová nosná voština s drážkou s generací příčného proudění podle obr. 2 o délce 43 mm, překrytá směsí kovových oxidů o složení A z tabulky 1 postříkána 18,8 ml/h vodného roztoku 6 močoviny (32,5 % hmotn.) z nastavitelné mikrotrysky poháněné čerpadlem, zatímco přes katalyzátor proudila plynná směs CO2 (8 %), HC (200 ppm Cj), CO (100 ppm), SO2 (20 ppm), vodní pára (5 %) dusík a kyslík. Objemová rychlost plynné směsi (2480 1/h) činila 60 000 h“1. Plynná směs proudila k analýze na kyvetě s dlouhou dráhou (optická délka dráhy 2 m), ohřáté na 110°C. Spektrum ukazuje tvorbu amoniaku (2000 ppm) a oxidu uhličitého (1000 ppm) v molámím poměru 2 : 1 podle úplné hydrolýzy močoviny podle rovnice CO(NH2)2 + H2O -> 2NH3 + CO2 v oblasti teplot 160 až 600 °C. Po dobu konání pokusu během 8 hodin při 200, 300 a 400 °C byla plynná směs vedena po opuštění katalyzátoru chladičem o teplotě 4 °C a sublimát na výstupu z chladiče a kondenzát byly kvantitativně analyzovány. Sublimát sestával při všech teplotách z 5 až 10 mg močoviny. Tím byla realizována přeměna močoviny z alespoň 99,97 %.
Srovnávací příklad la
Byl opakován příklad 1. Byla použita kovová nosná voština běžného typu s rovnoběžnými kanály 20 s délkou 43 mm překrytá směsí kovových oxidů o složení A podle tabulky 1 a za stejných podmínek byla provedena hydrolýza močoviny. Také zde byla v rámci přesnosti měření spektrometru pozorován molový poměr NH3/CO2 2:1. Naproti tomu při dlouhodobých zkouškách byl pozorován průnik močoviny, rozklad močoviny činil při 200 °C 96,8 %, 300 °C 98,4 %, 400 °C 99,6 %.
Srovnávací příklad lb
Opakuje se příklad 1. Použije se nepřevrstvená nosná kovová voština běžného typu s rovnoběžně uspořádanými kanály 20 s délkou 43 mm. Spektrum ukazuje vedle plynů NH3 a CO2 výskyt HNCO. Nastává silná zpětná reakce na močovinu (200 °C 68 %, 300 °C 79 %, 400 °C 83 %).
Příklady 2 až 6
Pokus popsaný v příkladu 1 se opakuje za téměř stejných podmínek s překrytím o složení B až E podle tabulky 1. Ve všech případech byl zjištěn rozpad močoviny alespoň z 99,95 %.
Příklady 7 až 11
V další řadě pokusů se za téměř shodných podmínek jako u příkladů 1 až 6 k plynné směsi přidá 2000 ppm NO. Zatímco u katalyzátorů podle příkladů 7 až 9 s překiytím A až C byla zjištěna redukce NOX maximálně 10 %, zajišťují katalyzátory podle příkladů 10 a 11 s překiytím D a E redukci NO nezávislou na teplotě mezi 15 % při 300 °C a 35 % při 500 °C.
Příklad 12
K vytvoření spalin 12 slouží 12 litrový dieselův šestiválec s optimálně nastavenou spotřebou motorové nafty s hmotnostním podílem síry 0,045 % a v obchodě běžným motorovým olejem. Motor byl provozován ve 13 stupňovém testu podle 88/77/EHS. Cílem pokusu bylo snížení limitních škodlivin, tj. lig NOx/kWh, 3,5 g CO/kWh a 1,1 g HC/kWh o alespoň 70%. Jako
-6CZ 287308 B6 redukční činidlo pro redukci NOX byl zařízením znázorněným na obr. 1 rozprášen 32,5% roztok 6 močoviny. Byly použity následující součásti:
1. Výpamík 34, RG 90 000 1Γ1, aktivní komponenty: směs kovových oxidů se složením A podle tabulky 1, nosič: kovová voština podle obr. 2.
2. Redukční katalyzátor 5, RG 30 000 h-1, aktivní komponenty: V2O5/WO3/TiO2 na kovové voštině.
3. Oxidační katalyzátor 35, RG 90 000 1Γ1, aktivní komponenty: platina na kovové voštině stabilizované oxidem hlinitým.
Jako výsledek zpracování spalin 12 bylo zjištěno: 3,2 g NOx/kWh (71 %), 0,9 g CO/kWh (74 %), 022 g HC/kWh (80 %). Extrakce částic horkou vodou a izopropanolem a gravimetrické stanovení močoviny ukazují průnik 2 mg/kWh močoviny. Tato malá hodnota ukazuje, že průnik močoviny nemůže způsobit měřitelné zvýšení hmotnosti částic. V oblasti vstupu katalyzátoru 5 nebyly nalezeny usazeniny močoviny nebo produktů rozpadu močoviny. Rozprášení redukčního prostředku, kterým je vodný roztok 6 močoviny, nastává nad minimální teplotou spalin, stanovenou teplotními senzory 17, 18, to znamená nad 250 °C, množstvím vodného roztoku 6 močoviny ze 75 % ekvivalentním pro odbourání NOX.
Příklad 13
Test zkoušení motoru, popsaný v příkladu 12, byl opakován s následujícími součástmi:
1. Výpamík 34, RG90 000h_1, aktivní komponenty se složením D podle tabulky 1, nosič: kovová voština podle obr. 2.
2. Redukční katalyzátor 5, RG 36 000 h'1, aktivní komponenty a nosič jako u příkladu 12.
3. Oxidační katalyzátor 35 jako u příkladu 12.
Jako výsledek zpracování spalin 12 bylo zjištěno: 3,2 g NOx/kWh (71 %), 0,9 CO/kWh (74 %) a 0,24 g HC/kWh (22 %). Průnik močoviny činil 2,5 mg/kWh.
Tabulka 1
Aktivní komponenty výpamíku 34 (g/1)
| A12O3 ϋ | TiO2 2) | SiO2 S) | ZrO2 | H-modemit | HZSM5 | |
| A | 120 | — | 40 | 10 | — | — |
| B | 90 | 80 | 10 | - | - | — |
| C | 30 | 110 | 10 | — | — | — |
| D | 70 | — | - | — | 70 | — |
| E | 70 | - | - | - | - | 70 |
1) y-Al2O3 (120 m2/g), 2) Degussa P25, 50 m2/g, 3) SiO2 (170 m2/g)
Příklady provedení A až odpovídají stavu techniky. Příklady D a E odpovídají nároku 7.
Příklady výroby výpamíku 34
Kovová nosná voština o průměru 35 mm a délce 43 mm se ponořením do suspenze 25 % hmotn. vody a A12O3, SiO2 a ZrO2, hmotnostní poměr 12 : 4 : 1, složení A, a vyfouknutím přebytečného materiálu opatří povlakem. Suší se při 120 °C, 5 hodin se při teplotě 700 °C kalcinuje. U směsí B až E se postupuje analogicky.
Claims (13)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Zařízení ke katalytické redukci oxidů dusíku NOX ve spalinách (12), obsahujících kyslík, za použití močoviny, s redukčním katalyzátorem (5), umístěným v odvodu (2) spalin, a tlakovou nádrží (7) na roztok močoviny, připojenou pomocí přívodního zařízení pro roztok (6) močoviny, k redukčnímu katalyzátoru (5), přičemž roztok močoviny je před kontaktem s redukčním katalyzátorem (5) odpařen v proudu spalin (12) a hydrolyzován na amoniak a oxid uhličitý, vyznačující se tím, že přívodní zařízení sestává z kombinované části pro odpaření a katalytickou hydrolýzu roztoku močoviny a je vytvořeno jako výpamík (34), směšovač proudění a katalyzátor hydrolýzy.
- 2. Zařízení podle nároku 1, vyznačující se tím, že výpamík (34) obsahuje dělič proudění mlhoviny (13) roztoku (6) močoviny na jednotlivá proudová vlákna, obraceč proudění, rozdělovač proudění a spojovač proudění.
- 3. Zařízení podle jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že výpamík (34) je vytvořen z kovu a sestává z kanálů (20) vytvořených ve směru proudění, které jsou navzájem proudově propojeny.
- 4. Zařízení podle nároku 3, vyznačující se tím, že kanály (20) výpamíku (34) mají záhyby (21) a ve stěnách (22) kanálů (20) jsou vytvořeny vývrty (23) pro dílčí proudění kolmá k hlavnímu směru proudění.
- 5. Zařízení podle nároku 3 nebo 4, vyznačující se tím, že kanály (20) výpamíku (34) mají vývrty (23) o průměru několika milimetrů, přednostně pod 2 mm.
- 6. Zařízení podle jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že výpamík (34) má na stěnách (22) kanálů (20) překrytí s otevřenými póry z anorganických oxidů s jemnými částicemi.
- 7. Zařízení podle nároku 6, vyznačující se tím, že překrytí sestává ze směsi oxidu hlinitého s oxidem titaničitým, oxidem křemičitým, oxidem zirkoničitým a případně s nosnými látkami, jako oxid niobičný, oxid tantaličný, oxid wolframový nebo jejich směs a/nebo H-zeolit, přičemž hmotnostní poměr mezi oxidem hlinitým a ostatními oxidy činí 90 : 10 až 10 : 90.
- 8. Zařízení podle nároku 7, vyznačující se tím, že překrytí je provedeno s koncentrací 40 až 220 g směsi oxidů kovů na litr objemu katalyzátoru, přednostně s koncentrací 60 až 160 g směsi oxidů kovů na litr objemu katalyzátoru.
- 9. Zařízení podle alespoň jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že výpamík (34) je umístěn ve směru proudění spalin (12) před redukční katalyzátor (5), případně s obtokem.
- 10. Zařízení podle alespoň jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, zeza redukčním katalyzátorem (5) je ve směru proudění spalin (12) umístěn oxidační katalyzátor (35) .-8CZ 287308 B6
- 11. Zařízení podle alespoň jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že ve směru proudění spalin (12) je před výpamíkem (34) umístěna přípravná komora pro rozdělení mlhoviny (13) roztoku (6) močoviny.
- 12. Zařízení podle alespoň jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že části stěn pláště (30), které jsou ve styku s roztokem (6) močoviny, jsou pokryty překrytím s otevřenými póry z anorganických oxidů, přednostně směsí oxidu hlinitého s oxidem titaničitým, oxidem křemičitým, oxidem zirkoničitým a případně s nosnými látkami, jako oxid niobičný, oxid tantaličný, oxid wolframový nebo jejich směs a/nebo H-zeolit, přičemž hmotnostní poměr mezi oxidem hlinitým a ostatními oxidy činí 90 : 10 až 10 : 90.
- 13. Zařízení podle alespoň jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že přívodní zařízení pro roztok (6) močoviny sestává z magnetického ventilu (16) pro močovinu, řízeného v závislosti na zatížení a otáčkách spalovacího motoru, který je případně připojen k NOX senzoru, který je umístěn ve vedení (2) spalin nebo ve směšovací komoře.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ1993389A CZ287308B6 (cs) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | Zařízení ke katalycké redukci NOx |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ1993389A CZ287308B6 (cs) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | Zařízení ke katalycké redukci NOx |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ38993A3 CZ38993A3 (en) | 1994-09-14 |
| CZ287308B6 true CZ287308B6 (cs) | 2000-10-11 |
Family
ID=5461640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ1993389A CZ287308B6 (cs) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | Zařízení ke katalycké redukci NOx |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ287308B6 (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ305419B6 (cs) * | 2000-12-01 | 2015-09-09 | Fuel Tech, Inc. | Způsob snížení koncentrace oxidů dusíku v proudu spalin a zařízení k provádění tohoto způsobu |
-
1993
- 1993-03-10 CZ CZ1993389A patent/CZ287308B6/cs not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ305419B6 (cs) * | 2000-12-01 | 2015-09-09 | Fuel Tech, Inc. | Způsob snížení koncentrace oxidů dusíku v proudu spalin a zařízení k provádění tohoto způsobu |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ38993A3 (en) | 1994-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0555746B1 (de) | Vorrichtung zur katalytischen NOX-Reduktion | |
| JP5097475B2 (ja) | 内燃機関の排気ガス流への少なくとも１種の反応物の添加方法および内燃機関の排気ガス流の処理装置 | |
| US9371240B2 (en) | Ammonia gas generator for producing ammonia in order to reduce nitrogen oxides in exhaust gases | |
| US20160356200A1 (en) | Exhaust gas post treatment device | |
| US10744458B2 (en) | Thermally integrated compact aftertreatment system | |
| EP3140523B1 (en) | Compact cylindrical selective catalytic reduction system for nitrogen oxide reduction in the oxygen-rich exhaust of 500 to 4500 kw internal combustion engines | |
| KR20080074741A (ko) | 배기 가스 정화 시스템 | |
| US20160076425A1 (en) | Diesel exhaust mixing chamber | |
| KR20120091164A (ko) | 4원 디젤 촉매 및 사용 방법 | |
| JP2004514828A (ja) | 側流尿素分解によって可能になるＮＯｘの選択触媒還元 | |
| DE4203807A1 (de) | Vorrichtung zur katalytischen no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-reduktion | |
| JP2009545437A (ja) | 排ガス処理のための組成物および方法 | |
| JP2002004841A (ja) | 内燃機関の希薄排ガス流中に含有されている窒素酸化物を選択的に還元するための構造化された触媒 | |
| CN102071994A (zh) | 用于再处理内燃机废气的装置 | |
| JP6518677B2 (ja) | ５００から４５００ｋｗの内燃機関の酸素に富んだ排気中の窒素酸化物の還元のための小型選択的触媒還元システム | |
| US9677440B2 (en) | Aftertreatment system incorporating hydrolysis catalyst with particulate filtration and SCR | |
| CN113660998B (zh) | 用于生产漆包线的装置和方法 | |
| CZ287308B6 (cs) | Zařízení ke katalycké redukci NOx | |
| HU216397B (hu) | Berendezés oxigéntartalmú füstgázok karbamid felhasználásával történő katalitikus NOx-redukciójához | |
| SK24693A3 (en) | Device for catalytic reduction of nitrogen oxides | |
| GB2275624A (en) | Exhaust converter structure | |
| HK1192745B (en) | Method for the production of ammonia from an ammonia precursor substance in order to reduce nitrogen oxides in exhaust gases | |
| HK1192743A (en) | Ammonia gas generator for producing ammonia in order to reduce nitrogen oxides in exhaust gases |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20130310 |