CZ281392B6 - Způsob vytváření minerálních vláken - Google Patents
Způsob vytváření minerálních vláken Download PDFInfo
- Publication number
- CZ281392B6 CZ281392B6 CS911999A CS199991A CZ281392B6 CZ 281392 B6 CZ281392 B6 CZ 281392B6 CS 911999 A CS911999 A CS 911999A CS 199991 A CS199991 A CS 199991A CZ 281392 B6 CZ281392 B6 CZ 281392B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- wheels
- fibers
- gaseous stream
- emitted
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 239000002557 mineral fiber Substances 0.000 title claims description 12
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 43
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000007380 fibre production Methods 0.000 claims 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 abstract description 6
- 238000004537 pulping Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 24
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000011490 mineral wool Substances 0.000 description 4
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000012681 fiber drawing Methods 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000009347 mechanical transmission Effects 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000005361 soda-lime glass Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
- C03B37/05—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor by projecting molten glass on a rotating body having no radial orifices
- C03B37/055—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor by projecting molten glass on a rotating body having no radial orifices by projecting onto and spinning off the outer surface of the rotating body
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
- Compounds Of Unknown Constitution (AREA)
- Pyrrole Compounds (AREA)
- Preliminary Treatment Of Fibers (AREA)
- Jellies, Jams, And Syrups (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
Abstract
Materiál určený k rozvláknění je vyléván v roztaveném stavu na obvodovou plochu prvního z řady odstřeďovacích kol, otáčejících se velkou rychlostí, aby zde byl rozvlákňován volným odstřeďováním, přičemž vlákna tvořená jednotlivými odstřeďovacími koly jsou přebírána plynnými proudy vysílanými v bezprostřední blízkosti uvedených kol, ve směru v podstatě rovnoběžném s osami otáčení kol. Alespoň jeden z těchto plynných proudů je vysílán při teplotě ležící od 250 do 900 .sup.o .n.C, s výhodou od 300 do 600 .sup.o .n.C.ŕ
Description
Vynález se týká výroby minerální vlny, určené například jako tepelně a nebo zvukově izolační materiál. Vztahuje se na způsob vytváření minerálních vláken, při kterém se materiál určený ke zvlákňování, schopný tažení s vysokým bodem tání, například typu čedičového skla, vysokopecních strusek nebo jiných ekvivalentních hmot. vylévá v roztaveném stavu na obvodový povrch prvního z řady alespoň dvou otáčejících se odstředovacích kol, je zde podstatně zrychlován a je předáván na následující kolo, kde se část materiálu přeměňuje na vlákna účinkem odstředivé síly, postupně až do konce řady kol, a při kterém jsou vlákna, vytvořená různými odstředovacími koly, přebírána plynným proudem, obklopujícím řadu odstředovacích kol a vysílaným v bezprostřední blízkosti uvedených kol ve směru, který je v podstatě rovnoběžný s osami otáčení kol, přičemž plynný proud unáší takto vytvořená vlákna do přijímací oblasti a odděluje vlákna od nezvlákněné hmoty.
Dosavadní stav techniky
Výše v krátkosti popsaná technologie zvlákňování, známá například z evropských patentových spisů č. 59 152 a č. 195 725 se nazývá výlučně s volným odstředováním, což vyjadřuje, že roztavené sklo současně není rozdělováno do řady elementárních proudů, jako při vnitřním odstředování, ani není podrobováno tažení plynem pomocí vzduchového proudu se zvýšenou teplotou a rychlostí. Tato technologie zvlákňování, která je již velmi stará, vede k výtěžkům a kvalitě vyrobených vláken, které jsou všeobecně nižší, než jaké mohou být získány podle jiných technologií, kombinujících eventuálně odstředování a tažení plynem, avšak je prakticky jediná, jaká může být použita v podmínkách, zajímavých z ekonomického hlediska pro materiály, jako jsou čedičové strusky, které se vyznačují značně vyššími teplotami tání, než obvyklá sodnovápenatá skla, velmi strmou křivkou závislosti viskozity na teplotě a sklonem k mimořádně rychlé devitrifikaci, která vyžaduje pracovat ve velmi úzkém teplotním rozmezí.
Jelikož odstředování roztaveného skla přináší jeho intenzivní ochlazování, konstatuje se, že při této technologii volného odstředování jsou vlákna výlučně vytvářena v oblasti, vymezené povrchem odstředovacího kola a soustředně probíhající mezní plochou, ležící v radiálním odstupu od obvodu kola o velikosti okolo 5 až 10 mm. Jelikož vytahování vláken se ukončuje od okamžiku, kdy je rozrušeno jejich spojení s pásem roztaveného skla, který lne ke kolu, dochází k tomuto rozrušování ve vzdálenosti, která se výrazné mění od jednoho vlákna ke druhému, což vysvětluje, že je relativně obtížné přesně definovat tuto mez.
V tomto procesu zvlákňování jsou vlákna transportována mimo bezprostřední sousedství zvlákňovacího stroje proudem plynu (dále plynným proudem), vysílaným na obvod odstředovacích kol ve směru v podstatě kolmém na radiální směr vysílání vláken a podélně se tak v podstatě dotýkajícím jejich obvodu. Podle známého stavu techniky je tento plynný proud tvořen proudem chladného vzduchu nebo plynnými spalinami, ochlazenými na teplotu blízkou teplotě
-1CZ 281392 B6 okolního prostředí, při střední rychlosti například 100 m/s, přičemž tato teplota je od jednoho zařízení ke druhému proměnlivá. Taková střední rychlost je skutečně značně nižší, než je rychlost nezvlákněných částic, které hraničí s vlákny a které vznikají na základě kapiček skla, odskakujících poté, co byly zrychleny otáčením kol, aniž by však na těchto kolech ulpěly, takže nedochází k žádnému vytahování vláken. Zrychlení, udělované odstřeďovacími koly, dodává těmto nezvlákněným částicím rychlost dostatečnou k tomu, aby obvodový plynný proud neměl významný účinek na dráhu těchto částic, což vede ke tříděni s vlákny, které jsou naproti tomu vychýleny v důsledku jejich menší hustoty a menší rychlosti.
V jiných známých způsobech zvlákňování skla nebo jiného ekvivalentního materiálu je obvodový plynný proud vysílán za jinými účely. Je možné především usilovat o ztenčení vláken, získaných odstředěním při použití postupu vnitřního odstřelování, přičemž plynný proud je v takovém případě vysílán hořákem se zvýšenou teplotou a rychlostí, přičemž teplota plynů musí být vyšší než je bod změkčování skla pro vyvolání tažení vláken, viz např. patentové spisy USA č. A-2 577 204 nebo A-2 949 632. Takové tažení plamenem však předpokládá, že vytahovaný materiál bude mít malý sklon křivky závislosti viskozity na teplotě, který dovoluje jeho zpracovávání v relativně širokém teplotním rozmezí, což je podmínka, kterou nesplňují materiály, jako jsou čedičová skla nebo vysokopecní strusky, jak bylo naznačeno výše. Kromě toho je vytahovací ohřátý plynný proud ve své podstatě dražší, než chladný plynný proud.
Ve druhém případě se používá obvodový plynný proud, vysílaný spojitou tryskou, o relativně nízké teplotě, jako proud páry nebo vzduchu, ohřátý na teplotu okolo 200 °C, který vyvolává velmi intenzivní a rovnoměrné zakalení vláken a má jako účinek zlepšení jejich mechanické kvality. Toto je známo z francouzského patentového spisu A-l 169 358. Je třeba poznamenat, že tento účinek zakalení nemá smysl u materiálů již ochlazených pod teplotu měknutí pouhým účinkem odstřelování. Konečně je znám z francouzských patentových spisů FR-A-2 298 518 a FR-A-2 211 408 způsob, podle kterého je usilováno o rozbíjení kontinuálních vláken pomocí obvodového plynného proudu, vysílaného kolmo na směr jejich tvorby, přičemž tento proud má teplotu dostatečně nízkou pro to, aby nevyvolával tažení vláken, normálně teplotu blízkou teplotě okolního prostředí pod 150 °C a s výhodou okolo 65 °C.
Ve všech těchto známých přístupech je tedy plynný proud, vysílaný na obvodě odstředovacího ústrojí, velmi horký, s teplotami přesahujícími v typickém případě 1000 °C, nebo studený s teplotou v oblasti teploty okolního prostředí nebo okolo 150 ’C, když se použije páry, což je případ nejstarších zařízení, nedisponujících dostatečně silným kompresorem.
Podstata vynálezu
Od výše uvedených přístupů se způsob podle vynálezu .liší tím, že se pracuje v horkém prostředí, t. j. v proudu plynu (plynném proudu), jehož teplota je v rozmezí od 250 do 900 °C, z výhodou od 300 do 600 °C a nejvýhodněji okolo 500 °C. Podstatou vynálezu je způsob vytváření minerálních vláken, při kterém se materiál určený ke zvlákňování vylévá v roztaveném stavu na obvo-2CZ 281392 B6 dový povrch prvního z řady alespoň dvou otáčejících se odstředovacích kol, je zde podstatně zrychlován a je přesouván na následující kolo, kde se část materiálu přeměňuje na vlákna účinkem odstředivé síly, postupně až do konce řady kol, a při kterém jsou vlákna, vytvořená různými odstředovacími koly, přebírána plynným proudem, obklopujícím řadu odstředovacích kol a vysílaným v bezprostřední blízkosti uvedených kol, ve směru, který je v podstatě rovnoběžný s osami otáčení kol, přičemž podle vynálezu má pro nejméně jedno z odstředovacích kol vysílaný plynný proud teplotu od 250 C do 900 °C a s výhodou 300 do 600 ’C.
Neočekávaně se ukazuje, že toto opatření vede k velmi významnému zlepšení kvality vláken vyrobených zařízením, s výrazně větší jemností a kromě toho menším podílem zrn. Pod pojmem zrna se rozumí částice o velikosti větší než 100 mikrometrů, nacházející se ve finálním výrobku.
Je tak zřejmé, že je možné ovlivňovat vytahování vláken plynným proudem, jehož teplota je přes to velmi vzdálená od teploty, odpovídající bodu měknutí materiálu, určeného ke zvlákňování. Čedičové sklo například opouští tavnou pánev při teplotě kupříkladu vyšší než 1500 ’C, a tedy a priori by vůbec nevznikala otázka tažení plynem při použití plynů o teplotě 500 °C.
Velmi výhodně může být toto horké prostředí získáno při minimálních nákladech využitím plynných spalin z tavné pánve pro tavení ‘zvlákňovaného materiálu, které zpravidla nejsou zužitkovávány, protože jsou příliš chladné pro ekonomické zdůvodnění recyklace obsaženého tepla.
Podle dalšího znaku vynálezu je plynný proud, kterým jsou vlákna přebírána a který vytahuje vlákna, vysílán při rychlosti větší než 50 m/s, s výhodou větší než 100 m/s.
Podle dalšího znaku vynálezu se v odstupu od odstředovacích kol na vlákna působí pomocným proudem o teplotě okolního prostoru, přičemž tento pomocný plynný proud má v podstatě stejný směr, jako hlavní plynný proud, vytahující vlákna.
S výhodou se horkým plynným proudem na vlákna působí pouze na obvodu kol, umístěných jako poslední na dráze zvlákňovaného materiálu.
Podle dalšího znaku vynálezu je teplota horkého plynného proudu tím větší, čím dále je ve směru dráhy zvlákňovaného materiálu umístěno kolo, v jehož blízkosti je plynný proud vysílán.
Uvedený horký plynný proud je s výhodou ohříván kouřovými zplodinami, pocházejícími z prostoru, v němž je zvlákňovaný materiál taven.
Při současně všech ostatních vlastnostech stejných, vykazuje získaná minerální vlna, vyrobená v horkém prostředí, tepelnou vodivost ' nižší, než jakou vykazuje minerální vlna, 'vyrobená při chladné teplotě okolního prostředí. Dosažené zisky tepelného odporu jsou ekvivalentní například zvýšení rychlosti otáčení odstředovacích kol o přibližně 20 % nebo zvýšení teploty odlévání skla, vylévaného na první z kol, o více než 50 °C. Jelikož horké
-3CZ 281392 B6 okolní prostředí je mnohem méně náročné, jsou uvedené druhé dvě metody mnohem méně zajímavé, protože přinášejí značně vyšší mechanické opotřebení a velmi značné náklady na energii.
Rychlost plynů plynného proudu je s výhodou vyšší než 50 m/s a ještě výhodněji větší než 100 m/s, což dovoluje optimalizovat podmínky tažení vláken. Podmínkami tažení se zde rozumí vytváření vířivých oblastí, které napomohou oddělování jednotkových vláken a budou omezovat jejich tendenci seskupovat se do snopků, které se vyskytují ve formě uzlíků ve finálním produktu a škodí jeho mechanické pevnosti.
Tento vliv vířivých oblastí je pravděpodobně vyšší, když se postupuje podle vynálezu s horkým okolním prostředím, nebot podle zákonitostí fyziky plynů má za přímý důsledek vyšší kinetickou energii okolního plynného proudu. K této první hypotéze se může rovněž připojit hypotéza viskózní struktury, ale toto uvolňování tepla je normálně nedostačující samo o sobě pro udržování podmínek teplot, potřebných pro tažení, bere-li se mimo jiné v úvahu intenzivní ochlazování, jemuž jsou vystavena vlákna v důsledku odstřeďování. Nelze tedy vyloučit myšlenku na to, že horké okolní prostředí podle vynálezu by mohlo, vzhledem k malému tepelnému přívodu, stačit na dosažení jevu praktického samočinného udržování podmínek tažení. V každém případě se jedná pouze o několik pokusů o teoretickou interpretaci jevu v široké míře dosud nevysvětleného, přičemž lze přesto konstatovat, že horké prostředí podle vynálezu má nepopiratelně příznivý účinek, což je z technického hlediska jediný znak, který má opravdu význam.
Způsob zvlákňování podle vynálezu může být použit velmi jednoduchým způsobem při jakémkoli zařízení na zvlákňování minerální vlny volným odstřelováním. Jelikož zde uváděné teploty zůstávají relativně nízké, je zapotřebí pouze několik jednoduchých opatření typu chlazení některých částí, přičemž se samo sebou rozumí, že všechna opatření, obvykle uplatňovaná ve vztahu ke zvýšené teplotě roztaveného skla musí být dodržována.
Podle konkrétních případů, zejména je-li omezené množství horkého plynu, který je k dispozici, je možné používat proud horkého vzduchu pro všechna odstředovací kola nebo jen pro některá, zejména ta, která jsou uložena jako poslední na dráze materiálu. Může být rovněž vhodné předehřívat poněkud více proud určený pro poslední kola, napájená relativně chladnějším sklem. Toho může být dosaženo, jak bude pro odborníka zřejmé, například rozdělením foukací trysky plynného proudu do sekcí se samostatným napájením plynným proudem s různým ohřátím a tedy různými teplotami.
Je výhodné, použije-li se zařízení, popsaného ve francouzském patentovém spise č. FR-A-2 657 077. Toto zařízení obsahuje řadu odstředovacích kol, uložených v sestavě, uvádějící jejich obvodové plochy do vzájemné blízkosti, poháněných rychlým otáčením pomocí motorů, uložených stranou vně sestavy, tvořené řadou odstředovacích kol, a unášejících tak uvedená kola pomocí mechanických převodových ústrojí uložených tak, že umožňují průchod vzduchu řadou kol po sobě následujících na dráze materiálu, určeného ke zvlákňování při otáčení navzájem v opačném smyslu. Přívod roztaveného materiálu je uložen tak, že umožňuje vylévání uvedeného materiálu na vnější povrch prvního odstředovacího kola, při-4CZ 281392 B6 čemž první foukací ústrojí okolo řady odstřeďovacích kol vytváří horký plynný proud o teplotě od 250 do 900 C, rovnoběžný s osou otáčení uvedených odstřečfovacích kol, a druhé foukací ústroji vytváří pomocný chladný proud s odstupem od odstřeďovacích kol ve stejném směru, jako horký plynný proud.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu‘na příkladě provedení s odvoláním na připojený výkres, na kterém znázorňuje obr. 1 čelní pohled na zařízení pro zvlákňování vnějším odstřeďováním, obsahující tři odstřečfovací kola.
Příklady provedení vynálezu
Obr. 1 je čelní schematický pohled na zvlákňovací zařízení při pohledu ze strany vláken a v podstatě podle výše uvedeného francouzského patentového spisu č.2 657 077. Toto zařízení je tvořeno sestavou 1, obsahující tři odstřeďovací kola 2, 3_, 4, uložená jejich obvodovými povrchy ve vzájemné blízkosti. Tato kola 2, 2/ 4 jsou poháněna do otáčivého pohybu pomocí blokových motorů 5, 6, působících prostřednictvím převodových řemenů 7, přičemž dvě pravá kola jsou poháněna například ve směru opačném vůči směru hodinových ručiček, zatímco levé kolo je poháněno v opačném směru, takže dvě kola, následující po sobě na dráze zvlákňovaného materiálu, který sestupuje od nejvyššího kola 2 k nejnižšímu kolu 4, se otáčejí v navzájem opačném smyslu.
Řada kol 2, 3, 4 je obklopována obvodovým foukacím ústrojím 10. tvořeným souvislou foukací tryskou, vysílající proud horkých plynů, v podstatě rovnoběžný s osami otáčení odstřeďovacích kol, zdvojenou sestavou velkoprůměrových trysek 11, které vysílají proudy chladného vzduchu, rovněž v podstatě rovnoběžné s hlavním plynným proudem.
Zařízení kromě toho obsahuje neznázoměné prostředky pro rozprašování pojivové kompozice na vytvořených vláknech.
Na zařízení tohoto typu se třemi koly o průměru 300 mm byl proveden způsob podle vynálezu při teplotě plynů hlavního proudu 250 °C, 500 °C a 750 °C. Použité sklo je čedičové sklo, odpovídající následujícímu složení v hmotnostních procentech:
| oxid křemičitý SiO2: | 44,50 | % |
| oxid hlinitý A12O3: | 14,70 | % |
| oxid železitý Fe2O3: | 12,50 | % |
| oxid vápenatý CaO: | 10,50 | % |
| oxid hořečnatý MgO: | 8,90 | % |
| oxid sodný Na20: | 4,25 | % |
| oxid draselný K2O: | 0,95 | % |
| oxid titaničitý TiO2: | 2,60 | % |
| různé | 1,10 | % |
-5CZ 281392 B6
Dynamická viskozita tohoto skla je 10,100,7 a 1 Pa.s pro odpovídající teploty 1235, 1300 a 1483 °C. Jedná se tedy typicky o sklo, jehož křivka závislosti viskozity na teplotě má velmi výrazný sklon v oblasti viskozity, vyhovující vytahování vláken. Lití bylo provedeno při teplotě 1540 °C, což odpovídá na prvním odstřečíovacím kole teplotě 1280 °C, kontrolované optickým pyrometrem, s průtočným množstvím skla 350 kg/hod. Jako foukacího plynu bylo použito vzduchu 2400 Nm3/h pro hlavní proud a 1000 m3/h pro pomocný studený proud.
Na základě takového zařízení se obměňuje teplota vzduchu hlavního proudu, při rychlosti otáčení odstředovacích kol 6000 otáček za minutu. Potom byl měřen tzv. fasonaire při 5 gramech pro různé vzorky vláken, vyrobených tímto způsobem. Pod pojmem fasonaire se rozumí tlaková ztráta nebo rozdíl průtoku plynného proudu, procházejícího vzorkem, tvořeným chomáčem minerálních vláken dané hmotnosti. Chomáč vláken má hmotnost 5 g a je stlačen ve válcové komoře předem určeného objemu. Při udržování konstantního přítoku se měří pomocí vodního sloupce, děleného běžným způsobem, ztráta tlaku přes vzorek. Fasonaire je tedy vyjádřen v milimetrech vodního sloupce na 5 g (CE/5g). Podmínky měření jsou normalizovány podle DIN nebo ASTM, přičemž tato metoda je dobře známa odborníkům v oboru a je zde vysvětlována pouze pro úplnost. Z výše uvedeného vyplývá, že naměřená ztráta tlaku je tím větší, čím jsou pro stejnou hmotnost vláken tato vlákna jemnější. Čím vyšší je tedy fasonaire vzorku, tím lepší je jeho kvalita, t. j. tím lepší jsou jeho izolační vlastnosti. Fasonaire je proto v oboru znám jako charakteristická veličina pro porovnávání jemnosti vláken ve standardních podmínkách.
Byly dosaženy následující výsledky:
| Teplota foukání | : 25 “C Fasonaire | : 280 |
| : 250 °C | : 300 | |
| : 500 °C | : 325 | |
| - | : 700 C | : 335 |
Vlákna získaná horkým plynným proudem mají tedy kvalitu zřetelně zlepšenou proti vláknům, získaných při srovnávacím pokusu při teplotě okolního prostředí, i když plynný proud může být uvažován jako mající teplotu ještě relativně málo vysokou, o velikosti například pouze 250 °C. Srovnávají-li se kromě toho hodnoty získané při 500 °C a 700 °C, zjistí se určité zplošťování účinků. Existuje tedy optimum okolo 500 °C, přičemž je zájem pracovat s nejnižšími teplotami, tedy nejekonomičtějšími, a současně dostatečně vysokými pro získání zlepšené kvality vláken.
Způsob podle vynálezu umožňuje, jak dokazují získané hodnoty fasonairu, poskytovat finální výrobky, mající objemovou hmotnost zmenšenou o 10 % vůči výrobku se stejnou izolační schopností, získanému plynným proudem s teplotou okolního ovzduší.
Zisk je rovněž citelný, pokud jde o celkový výtěžek způsobu, který je definován jako získaná hmotnost skla ve finálním produktu ve srovnání s celkovou hmotností hmoty, vylévané na první ods-6CZ 281392 B6 tředovací kolo. Vzduchový proud o teplotě 500 °C dovoluje zlepšit výtěžek okolo 5 až 10 %. Zisk je velmi zřetelný, protože hladina obsahu zrn, t. j. procentuální podíl částic větších než 100 mikrometrů v produktu, má sama velmi malou tendenci se zmenšovat, což naznačuje zlepšení kvality výrobku.
Claims (8)
1. Způsob vytváření minerálních vláken, při kterém se materiál určený ke zvlákňování vylévá v roztaveném stavu na obvodový povrch prvního z řady alespoň dvou otáčejících se odstředovacích kol, kde je podstatně zrychlován a je předáván na následující kolo, kde se část materiálu přeměňuje na vlákna účinkem odstředivé síly, postupně až do konce řady kol, a při kterém jsou vlákna, vytvořená jednotlivými odstředovacími koly, přebírána plynným proudem, obklopujícím řadu odstředovacích kol a vysílaným v bezprostřední blízkosti uvedených kol ve směru, který je v podstatě rovnoběžný s osami otáčení kol, vyznačený tím, že pro nejméně jedno z odstředovacích kol má vysílaný plynný proud teplotu od 250 C do 900 °C.
2. Způsob vytváření minerálních vláken podle nároku 1, vyznačený tím, že vysílaný plynný proud má teplotu od 300° do 600 °C.
3. Způsob vytváření minerálních vláken podle nároku 1 nebo 2, vyznačený tím, že plynný proud, kterým jsou vlákna přebírána a kterým jsou vytahována, je vysílán při rychlosti větší než 50 m/s.
4. Způsob vytváření minerálních vláken podle nároku 3, vyznačený tím, že plynný proud, kterým jsou vlákna přebírána a kterým jsou vytahována, je vysílán při rychlosti větší než 100 m/s.
5. Způsob vytváření minerálních vláken podle kteréhokoli z nároků 1 až 4, vyznačený tím, že se v odstupu od odstředovacích kol na vlákna působí pomocným proudem o teplotě okolního prostoru, přičemž tento pomocný plynný proud má v podstatě stejný směr, jako hlavní plynný proud, kterým jsou přebírána a vytahována vlákna.
6. Způsob vytváření minerálních vláken podle kteréhokoli z nároků 1 až 4, vyznačený tím, že horký plynný proud se vysílá pouze na obvodu kol, umístěných jako poslední na dráze zvlákňovaného materiálu.
7. Způsob vytváření minerálních vláken podle kteréhokoli z nároků 1 až 6, vyznačený tím, že teplota horkého plynného proudu je tím větší, čím dále je ve směru dráhy zvlákňovaného materiálu umístěno kolo, v jehož blízkosti je plynný proud vysílán.
-7CZ 281392 B6
8. Způsob vytváření minerálních vláken podle kteréhokoli z nároků 1 až 7, vyznačený tím, že horký plynný proud je ohříván kouřovými zplodinami, pocházejícími z nádoby, v níž je zvlákňovaný materiál taven.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9008315A FR2663922B1 (fr) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | Procede de formation de fibres. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS199991A3 CS199991A3 (en) | 1992-03-18 |
| CZ281392B6 true CZ281392B6 (cs) | 1996-09-11 |
Family
ID=9398219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS911999A CZ281392B6 (cs) | 1990-07-02 | 1991-06-28 | Způsob vytváření minerálních vláken |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5143532A (cs) |
| EP (1) | EP0465310B1 (cs) |
| JP (1) | JPH04240131A (cs) |
| AT (1) | ATE113264T1 (cs) |
| AU (1) | AU643799B2 (cs) |
| BR (1) | BR9102704A (cs) |
| CA (1) | CA2046039C (cs) |
| CZ (1) | CZ281392B6 (cs) |
| DE (1) | DE69104783T2 (cs) |
| DK (1) | DK0465310T3 (cs) |
| ES (1) | ES2064942T3 (cs) |
| FI (1) | FI93004B (cs) |
| FR (1) | FR2663922B1 (cs) |
| HR (1) | HRP940788A2 (cs) |
| HU (1) | HU211110B (cs) |
| IS (1) | IS1687B (cs) |
| NO (1) | NO304149B1 (cs) |
| PL (1) | PL165862B1 (cs) |
| SI (1) | SI9111153A (cs) |
| SK (1) | SK279343B6 (cs) |
| TR (1) | TR25124A (cs) |
| YU (1) | YU47963B (cs) |
| ZA (1) | ZA914954B (cs) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4330841C1 (de) * | 1993-09-11 | 1995-01-19 | Rockwool Mineralwolle | Vorrichtung zum Erzeugen von Mineralfasern aus einer Schmelze |
| DE19604238A1 (de) * | 1996-02-06 | 1997-08-07 | Gruenzweig & Hartmann | Mineralfaserzusammensetzung |
| CA2276729A1 (en) * | 1998-07-10 | 2000-01-10 | Albert Henry Kent | Fiberized mineral wool and method for making same |
| FR2783516B1 (fr) | 1998-09-17 | 2000-11-10 | Saint Gobain Isover | Composition de laine minerale |
| FR2806402B1 (fr) | 2000-03-17 | 2002-10-25 | Saint Gobain Isover | Composition de laine minerale |
| FR2835906B1 (fr) | 2002-02-13 | 2004-06-04 | Saint Gobain Isover | Bruleur a combustion interne, notamment pour l'etirage de fibres minerales |
| FR2864828B1 (fr) | 2004-01-07 | 2007-08-10 | Saint Gobain Isover | Composition de laine minerale |
| SI3309133T1 (sl) | 2013-10-16 | 2019-09-30 | Rockwool International A/S | Umetno narejena steklena vlakna |
| FR3042187B1 (fr) | 2015-10-08 | 2023-08-25 | Saint Gobain Isover | Fibres minerales |
| FR3086284B1 (fr) | 2018-09-26 | 2022-07-22 | Saint Gobain Isover | Laine minerale |
| FR3104568B1 (fr) | 2019-12-11 | 2022-07-22 | Saint Gobain Isover | Procede de fabrication de laine minerale |
| FR3116815B1 (fr) | 2020-11-30 | 2023-04-28 | Saint Gobain Isover | Procede de traitement de dechets verriers |
| FR3122416B3 (fr) | 2021-04-28 | 2023-09-08 | Saint Gobain Isover | Procede de fabrication de laine minerale a partir de matieres minerales non transformees |
| WO2024175601A1 (fr) | 2023-02-20 | 2024-08-29 | Saint-Gobain Isover | Laine minerale |
| FR3146684A1 (fr) | 2023-03-17 | 2024-09-20 | Saint-Gobain Isover | Résine résol stabilisée par un dérivé d'urée |
| WO2024213834A1 (en) * | 2023-04-12 | 2024-10-17 | Coolbrook Oy | Method and apparatus for inputting thermal energy into a fluid, related apparatus and uses |
| FR3151324A1 (fr) | 2023-07-20 | 2025-01-24 | Saint-Gobain Isover | Composite conformé comprenant une laine minérale |
| FR3155226A1 (fr) | 2023-11-09 | 2025-05-16 | Saint-Gobain Isover | Composition et procede de production de verre |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3159475A (en) * | 1955-05-05 | 1964-12-01 | Johns Manville | Apparatus for forming fibers |
| DE1089522B (de) * | 1956-08-08 | 1960-09-22 | H J Henriksen & G Kaehler | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Fasermaterial aus Steinen, Schlacke oder Glas |
| US3013299A (en) * | 1957-04-10 | 1961-12-19 | United States Gypsum Co | Method of and means for fiberization |
| US3709670A (en) * | 1970-09-10 | 1973-01-09 | H Eriksen | Method, apparatus and system for fiberizing molten mineral material |
| US4541854A (en) * | 1984-09-10 | 1985-09-17 | Fiberglas Canada, Inc. | Enhanced surface fiberizer |
| YU159091A (sh) * | 1990-09-28 | 1995-12-04 | Rockwool International A/S | Postupak i uredjaj za proizvodnju vlakana za mineralnu vunu |
-
1990
- 1990-07-02 FR FR9008315A patent/FR2663922B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-06-20 AU AU79138/91A patent/AU643799B2/en not_active Ceased
- 1991-06-20 IS IS3722A patent/IS1687B/is unknown
- 1991-06-27 DK DK91401747.0T patent/DK0465310T3/da active
- 1991-06-27 ES ES91401747T patent/ES2064942T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-27 EP EP91401747A patent/EP0465310B1/fr not_active Revoked
- 1991-06-27 ZA ZA914954A patent/ZA914954B/xx unknown
- 1991-06-27 BR BR919102704A patent/BR9102704A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-06-27 DE DE69104783T patent/DE69104783T2/de not_active Revoked
- 1991-06-27 AT AT91401747T patent/ATE113264T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-06-28 SK SK1999-91A patent/SK279343B6/sk unknown
- 1991-06-28 CZ CS911999A patent/CZ281392B6/cs unknown
- 1991-06-28 HU HU912189A patent/HU211110B/hu not_active IP Right Cessation
- 1991-07-01 YU YU115391A patent/YU47963B/sh unknown
- 1991-07-01 FI FI913198A patent/FI93004B/fi not_active IP Right Cessation
- 1991-07-01 TR TR91/0626A patent/TR25124A/xx unknown
- 1991-07-01 SI SI9111153A patent/SI9111153A/sl unknown
- 1991-07-01 NO NO912582A patent/NO304149B1/no unknown
- 1991-07-01 PL PL91290906A patent/PL165862B1/pl unknown
- 1991-07-02 US US07/724,779 patent/US5143532A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-02 JP JP3161686A patent/JPH04240131A/ja active Pending
- 1991-07-02 CA CA002046039A patent/CA2046039C/fr not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-10-26 HR HRP-1153/91A patent/HRP940788A2/hr not_active Application Discontinuation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ281392B6 (cs) | Způsob vytváření minerálních vláken | |
| JP2752256B2 (ja) | ミネラルウールの製造方法及び製造装置、並びにそれによって製造されたミネラルウール | |
| AU664852B2 (en) | Method and apparatus for manufacturing mineral wool, and mineral wool produced thereby | |
| CN100393649C (zh) | 以矿物纤维为基的产品,生产这样的纤维的装置和生产方法 | |
| JP2004532938A (ja) | ミネラルウールを形成するためのプロセス及び装置並びにミネラルウール製品 | |
| US5468274A (en) | Process and apparatus for making mineral wool fibres | |
| KR900009019B1 (ko) | 열가소성 물질로부터 섬유를 제조하는 장치 | |
| WO1992012940A1 (en) | Process and apparatus for making mineral wool fibres | |
| US2632920A (en) | Method and apparatus for producing mineral wool | |
| US4119421A (en) | Arrangement for fibration of molten mineral | |
| US4118213A (en) | Method and apparatus for fiberizing attenuable materials and product thereof | |
| CZ165297A3 (cs) | Způsob pro zhotovování výrobků ze skelných vláken | |
| EP0355187B1 (en) | Production of micro glass fibers | |
| US5529596A (en) | Method for making dual-glass fibers by causing one glass to flow around another glass as they are spun from a rotating spinner | |
| US4070173A (en) | Method and apparatus for fiberizing attenuable materials | |
| CZ211297A3 (en) | Process and apparatus for free centrufugation of mineral fibers | |
| CA1109674A (en) | Method for fiberizing attenuable materials | |
| CA1101217A (en) | Method and apparatus for fiberizing attenuable materials and product thereof | |
| CA1103030A (en) | Method and apparatus for fiberizing attenuable materials | |
| Ikeda et al. | The rotary gas jet process for glass wool formation |