CZ27822U1 - Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů - Google Patents
Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů Download PDFInfo
- Publication number
- CZ27822U1 CZ27822U1 CZ2014-30272U CZ201430272U CZ27822U1 CZ 27822 U1 CZ27822 U1 CZ 27822U1 CZ 201430272 U CZ201430272 U CZ 201430272U CZ 27822 U1 CZ27822 U1 CZ 27822U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- shaft
- bearing
- sensor
- input
- actual position
- Prior art date
Links
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 244000248349 Citrus limon Species 0.000 description 1
- 235000005979 Citrus limon Nutrition 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000006880 cross-coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000368 destabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000001404 mediated effect Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Support Of The Bearing (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
Úřad průmyslového vlastnictví v zápisném řízení nezjišťuje, zda předmět užitného vzoru splňuje podmínky způsobilosti k ochraně podle § 1 zák. č. 478/1992 Sb.
Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů
Oblast techniky
Technické řešení se týká zařízení aktivního řízení vibrací kluzného radiálního ložiska, které sestává z ložiskového tělesa, ložiskového pouzdra, jehož pohyb je aktivně řízen prostřednictvím piezoaktuátorů uspořádaných mezi pohyblivým ložiskovým pouzdrem a úchyty.
Dosavadní stav techniky
Nestabilita rotorů uložených v hydrodynamických ložiskách, způsobující nadměrné vibrace po překročení hraničních otáček, je známý jev. Jejím charakteristickým rysem je sub-harmonická frekvence kmitání, která je buď závislá na frekvenci otáček hřídele a nazývá se „oilwhirl“, nebo má konstantní frekvenci rovnou obvykle první vlastní frekvenci systému a je označována jako „oilwhip“. Frekvence kmitání typu „oilwhirl“ je 0,42 až 0,48 násobek frekvence otáčení rotoru. Mezní otáčky pro vznik nestability u kluzného ložiska s cylindrickým pouzdrem závisí na radiální vůli a viskozitě mazacího oleje. Relativní radiální vůle je u přesných ložisek do 3 promile a viskozita oleje se přizpůsobuje jeho obvyklé teplotě kolem 40 °C. Například kluzné ložisko pro hřídel o průměru 30 mm s radiální vůlí 40 pm, ve kterém se použije speciální olej pro vysokorychlostní vřetena brusek, má mezní otáčky asi 2000 za minutu. Nestabilitě rotoru v kluzných ložiskách se dosud čelí pasivním způsobem spočívajícím v úpravě profilu vnitřku pouzdra ložiska. Konstrukční úpravy mají vytvořit geometrii složenou z několika kluzných ploch, jejichž střed křivosti je posunut vzhledem ke středu ložiska, čímž je vytvořeno určité předpětí. Profil ložiska je tak např. citrónový nebo přesazený (se dvěma kluznými plochami) případně víceplochý, když má ložisko více než dvě kluzné plochy. Nejlepší vlastnosti z hlediska stability mají ložiska s plovoucím pouzdrem a ložiska s naklápěcími segmenty, která jsou ovšem výrobně náročnější.
Ve světě se uskutečnil pokus aktivně řídit kluzné ložisko aktuátory s giant magnetostrikčními materiály na City University of Hongkong. Účelem bylo snížit vibrace vlivem vnějších sil. Laboratorní testy s ložisky, které jsou vzdáleny v praxi použitelným kluzným ložiskům, probíhaly bez mazání olejem. Na pracovišti původců patentu byl odzkoušen a také publikován rovněž řídicí systém s jednoduchým regulátorem.
V české přihlášce (PV) CZ 1987-3949 je popsané vodicí ložisko pro vrata s vertikálním pohybem sestávající z plunžru, který je uložen v kluzáku. Kluzák je spojen s rámem dveří pomocí svorníku a příložky. Uvnitř plunžru je pružina, která slouží jako zásobník energie a zajišťuje samostačitelnost ložiska. Vodicí ložisko lze využít u vrat výrobních hal, seníku a dalších zemědělských staveb. Vodicí ložisko se pohybuje ve vedení, které je tvořeno U profilem. Vodicí ložisko sestává z kluzáku, na němž je umístěn plunžr. Plunžr je v podstatě dutý válec s průchozím otvorem. Plunžr je vedený v příložce, která má průchozí otvory a je přivařena na rám. Rám s plechovou nebo dřevěnou výplní tvoří vrata. Spojení mezi vraty a kluzákem je zajištěno pomocí svorníku, který je hlavou zapuštěn do kluzáku, prochází plunžrem a končí nad otvorem v rámu. Svorník je k plunžru připevněn maticí a k rámu pomocí aretační matice. Pružina uložena v dutině plunžru slouží jako zásobník energie pro vyvození příčného pohybu kluzáku. Při posouvání vrat se ložisko posouvá ve vedení. Toto řešení se týká mechanického řešení a pro zcela jiný typ ložisek jako v navrhovaném technickém řešení.
V další české přihlášce (PV) CZ 2012-506 je popsán způsob a zařízení pro aktivní řízení hydrodynamických kluzných ložisek s pohyblivým pouzdrem rozšiřuje provozní otáčky použitím elektronické stabilizační zpětné vazby zprostředkované piezoaktuátory, které ovládají regulátory polohy. Jejich žádané hodnoty jsou výstupem dvouparametrového regulátoru se vstupem do polohy regulátoru a se vstupem do polohy hřídele vzhledem k ložiskovému tělesu. Pouzdrem pohybují dva piezoaktuátory umístěné po stranách hřídele. První piezoaktuátor je umístěn v rovině kolmé na osu hřídele. Druhý piezoaktuátor je rovněž umístěn v rovině kolmé na osu hřídele a je pootočen o 90° vůči prvnímu piezoaktuátorů. Pohyb pouzdra vzhledem k ložiskovému tělesu umožňují pružné členy. Polohu hřídele vůči ložiskovému tělesu je možné zjistit ve dvou vzá-1 CZ 27822 Ul jemně kolmých směrech pomocí dvou snímačů přiblížení, které jsou umístěny po stranách hřídele. První snímač přiblížení je umístěn v rovině kolmé k ose hřídele. Druhý snímač přiblížení je rovněž umístěn v rovině kolmé k ose hřídele a pootočen o 90° oproti prvnímu snímači. Regulační odchylky jsou výsledkem porovnání tzv. žádaných poloh hřídele ve dvou směrech. Tyto polohy jsou porovnány se skutečnou polohou, která je zjištěna pomocí snímačů přiblížení. Zjištěné odchylky vstupují do dvouparametrového regulátoru.
V přihlášce EP 2241770 je pospán vynález, který se týká zařízení s kluznými ložisky, schopným snížit koncentrace mechanického napětí. Tohle ložiskové zařízení je opatřeno pouzdrem ložiska, které se opírá o základnu ložiska upevněnou na těle rotačního stroje s rotačním hřídelem, dále vložkami, které jsou uspořádány tak, aby po obvodu obklopovali rotační hřídel, přičemž kontaktní plocha mezi vnějším obvodem pouzdra ložiska a vnitřním obvodem ložiska se rozprostírá podél směru osy rotačního hřídele a tvoří konvexní zakřivenou plochu. Vzdálenost mezi vnitřním obvodem pouzdra ložiska a vnějším obvodem vložky se postupně zvětšuje od středu směrem ke koncům podél axiálního směru. Vynález řeší konstrukční řešení, netýkají se řízení ani použití piezoaktuátorů.
V americké přihlášce US 4643592 je popsáno zařízení pro omezení mechanických vibrací rotačních strojů. Toto zařízení obsahuje jeden nebo více detektorů polohy na hřídeli rotoru, počítač s pamětí a řídicím algoritmem pro manipulaci se signály přicházejících z detektorů, elektronický regulátor pro manipulaci s hydraulickými ventily, pohyblivé podložky, kluzné ložiska, pomocné čerpací systémy, pohyblivé nosné podložky a pohony fungující pod kontrolou neustálé zpětné vazby z počítače, který kontroluje a reguluje optimální otáčky přístroje. Vynález se zaměřuje na potlačování nechtěných vibrací, aktivní prvky jsou hydraulické, tzn. jiné prvky než prezentovaný vynález.
Technické řešení si klade za úkol navržení systému aktivního řízení kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů a s cílem potlačit nestabilitu vlivem olejového filmu, přičemž ke stabilizaci je použit pásmový filtr, který je naladěn na frekvenci módu vibrací typu „whiri“.
Podstata technického řešení
Cíle technického řešení je dosaženo zařízením aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů, jehož podstata spočívá vtom, že zahrnuje hřídel uložený v pohyblivém pouzdru, jež je opatřeno oporou v podobě pružných členů s pohyblivým pouzdrem, se kterým jsou dále spřaženy první a druhý piezoaktuátor, jenž jsou uspořádány v ložiskovém tělese, a to v rovině kolmé na osu hřídele a jsou vzájemně otočeny o 90° jehož podstata spočívá v tom, že dále zahrnuje první snímač skutečné polohy yt a druhý snímač skutečné polohy y2, které jsou orientovány rovnoběžně s polohou prvního a druhého piezoaktuátorů, a snímač otáček hřídele, přičemž první snímač skutečné polohy yi je připojen přes sumátor jednak ke vstupu regulátoru polohy, a jednak přes první pásmový filtr k sumátoru, který je dále připojen na vstup prvního stejnosměrného zesilovače napětí, který je propojen s prvním piezoaktuátorem, zatímco druhý snímač skutečné polohy y2je připojen přes sumátor jednak ke vstupu regulátoru polohy a jednak přes druhý pásmový filtr k sumátoru, který je dále připojen na vstup druhého stejnosměrného zesilovače napětí, který je propojen s druhým piezoaktuátorem, přičemž snímač otáček hřídele je připojen na vstup proporcionálního bloku, jehož parametrický výstup je připojen na parametrické vstupy prvního a druhého pásmového filtru.
Podstata navrhovaného řešení spočívá v tom, že zpětná vazba je doplněna pásmovými filtry, jejichž propustná frekvence je naladěna na frekvenci vibračního módu, který způsobuje vibrace typu „oilwhirl“. Střední frekvence fw propustného pásma filtru je konstantním násobkem frekvence otáček fR čepu ložiska. Pásmový filtr je součástí zpětné vazby, která se stává ze sond přiblížení, což jsou snímače polohy yi a y2 hřídele, které jsou orientovány ve dvou navzájem kolmých směrech a rovnoběžně s piezoaktuátory. Regulační odchylky ej a e2 polohy hřídele, jako rozdíl mezi žádanou yi,sp y2,sp a skutečnou yi, y2 polohou hřídele ve zmíněných směrech, jsou zavedeny souběžně do dvouparametrového regulátoru a do dvojice pásmových filtrů, které jsou naladěny na frekvenci fw vibrací typu „oilwhirl“. Každý ze dvou výstupů dvouparametrového
-2CZ 27822 U1 regulátoru se sečte s odpovídajícím výstupem pásmového filtru. Dvě akční veličiny Ui a u2 se přemění na dvojici elektrických napětí, které jsou po zesílení připojeny k dvojici piezoaktuátorů. Piezoaktuátory ovládají pohyb pouzdra ve dvou navzájem kolmých směrech. Pohyblivé pouzdro ložiska je těsněno O-kroužky. Rovnováha síly odporu proti deformaci těsnících kroužků, dále síly deformační síly vrstvených piezoaktuátorů a elektrickým napětím vybuzené síly obou piezoaktuátorů určují rovnovážnou polohu pouzdra kluzného ložiska. Změna polohy pouzdra se prostřednictvím olejového filmu přenáší na polohu rotujícího hřídele.
Výhodou navrženého řešení je možnost udržovat hřídel v zadané poloze s menšími odchylkami než je radiální vůle ložiska.
Doplněním elektronické záporné zpětné vazby do původně mechanického systému se kompenzuje vliv vnitřní kvadratumí síly, která působí jako kladná zpětná vazba ve směru tečném k obvodu čepu ložiska a která způsobuje zmíněnou nestabilitu polohy čepu typu „oilwhirl“.
Nestabilita vzniká, jestli zesílení kladné zpětné vazby překoná přirozenou tlumící zápornou zpětnou vazbu vlivem tuhosti a tlumení olejového filmu.
Účinek aktivního řízení kluzných ložisek s polohovým regulátorem a stabilizačním regulátorem v zapojení pásmového filtru je takový, že mezní otáčky hřídele pro vznik nestability se zvýší z 2000 za minutu na 12 tisíc za minutu. Pásmový filtr ve zpětné vazbě omezuje přenos měřicího šumu snímačů polohy do obvodu zpětné vazby.
Objasnění výkresu
Technické řešení je schematicky znázorněno na výkrese, kde obr.l znázorňuje blokové schéma zařízení pro aktivní řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů a cylindrickým pohyblivě uloženým pouzdrem.
Příklady uskutečnění technického řešení
Zařízení řeší polohování čepu ložiska a rozšíření provozního rozsahu otáček potlačením vzniku samobuzených kmitů vlivem destabilizujících účinků olejového filmu v mezeře mezi povrchem hřídele a vnitřním povrchem pouzdra ložiska, čehož je dosaženo tím, že mechanický systém kluzného ložiska je doplněn o elektronickou zpětnou vazbu, zprostředkující vliv polohy hřídele na polohu pohyblivého pouzdra.
Zařízení k provádění způsobu aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů a cylindrickým pohyblivě uloženým pouzdrem je znázorněno na obr. 1. Zařízení v tomto provedení zahrnuje hřídel 2 uložený v pohyblivém pouzdru 1, jež je opatřeno oporou v podobě pružných členů 7. S pohyblivým pouzdrem I jsou dále spřaženy první a druhý piezoaktuátor 5 a 6, které jsou uspořádány v ložiskovém tělese, a to v rovině kolmé na osu hřídele 2, přičemž jsou vzájemně otočeny o 90°. Dále zařízení zahrnuje první snímač 3 skutečné polohy y^ a druhý snímač 4 skutečné polohy y2, které jsou orientovány rovnoběžně s polohou prvního a druhého piezoaktuátorů 5 a 6 a snímač 19 otáček hřídele 2. První snímač 3 skutečné polohy yt je připojen přes sumátor jednak ke vstupu regulátoru 12 polohy a jednak přes první pásmový filtr 13 k sumátoru, který je dále připojen na vstup prvního stejnosměrného zesilovače 17 napětí, který je propojen s prvním piezoaktuátorem 5, zatímco druhý snímač 4 skutečné polohy y2 je připojen přes sumátor jednak ke vstupu regulátoru 12 polohy a jednak přes druhý pásmový filtr 14 k sumátoru, který je dále připojen na vstup druhého stejnosměrného zesilovače 18 napětí, který je propojen s druhým piezoaktuátorem 5, zatímco snímač 19 otáček hřídele 2 je připojen na vstup proporcionálního bloku 20, jehož parametrický výstup je připojen na parametrické vstupy 21 prvního a druhého pásmového filtru 13 a 14. Dále je zpětná vazba doplněna prvním a druhým pásmovým filtrem 13 a 14, jejichž propustná frekvence je naladěna na frekvenci vibračního módu, který způsobuje vibrace typu oilwhirl. Střední frekvence fw propustného pásma filtrů je konstantním násobkem frekvence otáček fR čepu ložiska. Jak vyplývá z obr. 1, první a druhý pásmový filtr 13 a 14 jsou součástí zpětné vazby, která se sestává z prvního snímače 3 a druhého snímače 4 skutečné polohy yi a y2 hřídele 2, jež jsou orientovány ve dvou navzájem kolmých
-3 CZ 27822 U1 směrech a rovnoběžně s prvním a druhým piezoaktuátorem 5 a 6. První regulační odchylka eůlO hřídele 2, jako výsledný rozdíl mezi žádanou polohou yi,Sp a skutečnou polohou yi, hřídele 2 a také druhá regulační odchylka e2/l 1 mezi žádanou polohou y^gp a skutečnou polohou y2 hřídele 2 ve zmíněných směrech jsou zavedeny souběžně do dvouparametrového regulátoru 12 polohy a do prvního a druhého pásmového filtru 13 a 14, které jsou naladěny na frekvenci fw vibrací typu oilwhirl. Každý ze dvou výstupů dvouparametrového regulátoru 12 polohy se sečte s odpovídajícím výstupem prvního a druhého pásmového filtru 13 a 14. Dvě akční veličiny m/15 a u?/16 se přemění na elektrická napětí Ui a U2, která jsou po zesílení přivedena k prvnímu a druhému piezoaktuátoru 5 a 6. První a druhý piezoaktuátor 5 a 6 ovládají pohyb pohyblivého pouzdra I ve dvou navzájem kolmých směrech. Pohyblivé pouzdro I ložiska je těsněno O-kroužky. Rovnováha síly odporu proti deformaci těsnících kroužků, dále síly deformační síly prvního a druhého piezoaktuátoru 5 a 6 a elektrickým napětím vybuzené síly prvního a druhého piezoaktuátoru 5 a 6 určují rovnovážnou polohu pohyblivého pouzdra I kluzného ložiska. Změna polohy pohyblivého pouzdra 1 se prostřednictvím olejového filmu přenáší na polohu rotujícího hřídele 2.
Aktivní řízení se příkladně provádí tak, že první a druhý piezoaktuátor 5 a 6, které jsou uspořádány v ložiskovém tělese v rovině kolmé na osu hřídele 2, působí na pohyblivé pouzdro 1, přičemž první a druhý snímač 3 a 4 skutečné polohy jsou orientovány rovnoběžně s polohou prvního a druhého piezoaktuátoru 5 a 6.
Aktivní řízení vibrací je umožněno pohyblivým pouzdrem I, s výhodou cylindrickým, ve kterém se otáčí hřídel 2. Poloha hřídele 2 je měřena vzhledem k rámu stroje nebo pevnému ložiskovému tělesu pomocí prvního anebo druhého snímače 3 a 4 skutečné polohy yL Pouzdrem I kluzného ložiska pohybují první a druhý piezoaktuátor 5 a 6. Oporu pouzdra I oproti pevnému ložiskovému tělesu zprostředkovávají pružné elementy 7 a již zmíněné pružné gumové těsnící kroužky. Pružný element 7 je určen k předepnutí vrstveného prvního nebo druhého piezoaktuátoru 5 a 6 v případě, že není vnitřně mechanicky předepnut. První žádaná poloha y^sp/8 hřídele 2 a druhá žádaná poloha yzsp/9 hřídele 2 v obou směrech, které jsou kolmé na osu hřídele 2, se porovná v řídicím systému se skutečnou polohou změřenou prvním nebo druhým snímačem 3 a 4 polohy yi, Y2 hřídele 2. Výsledkem srovnání jsou regulační odchylky eflO a regulační odchylky e2/l 1, které jsou rozdílem první žádané polohy y1-SP/8 hřídele 2 a druhé žádané polohy y2,Sp/9 hřídele 2 a skutečné polohy yi, y2, které vstupují do dvouparametrového regulátoru 12 polohy. Obě regulační odchylky eflO a e2/l 1 jsou zavedeny do prvního a druhého pásmového filtru 13 a 14, jejichž výstupy jsou sečteny s výstupy dvouparametrového regulátoru 12 polohy, přičemž výsledné akční veličiny uj/15 a u2/16 pro oba směry pohybu kluzného pouzdra I jsou zavedeny do prvního a druhého stejnosměrného zesilovače 17 a 18 elektrického napětí, kde elektrické napětí na jejich výstupech ovládá první a druhý piezoaktuátor 5 a 6, čímž je uzavřena polohová regulační smyčka se zápornou zpětnou vazbou. Frekvence vibračního modu ložiska s označením fw, na kterou se ladí střed propustného pásma pásmových filtrů 13 a 14, je odvozena od frekvence otáčení hřídele 2 s označením fR. Frekvence otáčení hřídele2 se měří snímačem 19 otáček hřídele. Frekvence vibračního módu fw je výstupem proporcionálního bloku 20. Výstup bloku 20 je parametrickým vstupem 21 obou pásmových filtrů 13 a 14. Snímač 19 otáček je libovolného typu, přičemž jeho výstup je veličina, jejíž velikost je rovna okamžité frekvenci otáčení v hertzích.
Dvojparametrový regulátor může být například složen z dvojice konvenčních regulátorů typu PID. Doplněním křížové vazby se tento regulátor změní na dvojparametrový. Aktivní řízení vibrací kluzného ložiska vykazuje pozitivní účinek i pro proporcionální regulátor. Laditelný pásmový (Band Pass) filtr druhého řádu, jehož propustná frekvence je nastavena na frekvenci fw vibrací typu „oilwirl“ v hertzích, resp. ω!ω^ v radiánech za sekundu, má frekvenční přenos
GSP(/ť») = /<
_j^BP ωί _ (ίω/ω^ +]2ξΒΡ (ola)w +1
-4CZ 27822 Ul kde ω -2π f je úhjQyá frekvence,
R je zesílení fdtru a parametr ^BP má význam tlumení s obdobným významem jako u kmitavého článku.
Zesílení filtru pro úhlovou frekvenci je ^spC/Av)-^ a pro ostatní frekvence je nižší, než toto v absolutní hodnotě maximální zesílení filtru, přičemž pro ú) = 0 a a> —> ooje zesílení nu_ lově. Šířka propustného frekvenčního pásma je závislá na parametru bBP, který určuje poměrné tlumení filtru, například o velikosti 0,7.
- Obvody aktivního řízení vibrací kluzného ložiska mohou být provedeny jako analogové obío vody, které zpracovávají analogové signály. Druhou možností je řešení obvodů s použitím mikroprocesoru. Analogový pásmový filtr může být navržen jen pro stacionární otáčky hřídele ložiska. Pro otáčky, které se v čase podstatně mění jako za rozběhu a doběhu stroje, lze přeladitelný filtr realizovat jen číslicově programem mikroprocesoru. Stejnosměrný zesilovač napětí může být sestaven z diskrétních součástek, nebo to může být integrovaný obvod.
- Dvojparametrový regulátor lze zkonstruovat analogový a číslicový. Zapojení takového regulátoru typu PID je všeobecně známé.
Průmyslová využitelnost
Aktivně řízené kluzné ložisko má uplatnění ve strojích s vysokými otáčkami a zatížením hřídele. Má potenciál být použito všude tam, kde valivá ložiska nemají dostatečnou životnost pro zatížení vnější dráhy odstředivou silou valivého členu. Uplatnění je v uložení vřeten pro vysoce rychlostní obrábění, centrifugy, setrvačníky pro uchování kinematické energie a gyroskopy.
Claims (1)
1. Zařízení k aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů zahrnuje hřídel (2) uložený v pohyblivém pouzdru (1), jež je opatřeno oporou v podobě pružných členů (7)
25 s pohyblivým pouzdrem (1), se kterým jsou dále spřaženy první a druhý piezoaktuátor (5 a 6), jež jsou uspořádány v ložiskovém tělese, a to v rovině kolmé na osu hřídele (2) a jsou vzájemně otočeny o 90°, vyznačující se tím, že dále zahrnuje první snímač (3) skutečné polohy (yi) a druhý snímač (4) skutečné polohy (y2), které jsou orientovány rovnoběžně s polohou prvního a druhého piezoaktuátoru (5 a 6) a snímač (19) otáček hřídele (2), přičemž první
30 snímač (3) skutečné polohy (yi) je připojen přes sumátor jednak ke vstupu regulátoru (12) polohy a jednak přes první pásmový filtr (13) k sumátoru, který je dále připojen na vstup prvního stejnosměrného zesilovače (17) napětí, který je propojen s prvním piezoaktuátorem (5), zatímco druhý snímač (4) skutečné polohy (y2) je připojen přes sumátor jednak ke vstupu regulátoru (12) polohy a jednak přes druhý pásmový filtr (14) k sumátoru, který je dále připojen na vstup druhého stej35 nosměmého zesilovače (18) napětí, který je propojen s druhým piezoaktuátorem (5), přičemž snímač (19) otáček hřídele (2) je připojen na vstup proporcionálního bloku (20), jehož parametrický výstup je připojen na parametrické vstupy (21) prvního a druhého pásmového filtru (13 a 14).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2014-30272U CZ27822U1 (cs) | 2014-11-04 | 2014-11-04 | Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2014-30272U CZ27822U1 (cs) | 2014-11-04 | 2014-11-04 | Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ27822U1 true CZ27822U1 (cs) | 2015-02-16 |
Family
ID=52598518
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2014-30272U CZ27822U1 (cs) | 2014-11-04 | 2014-11-04 | Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ27822U1 (cs) |
-
2014
- 2014-11-04 CZ CZ2014-30272U patent/CZ27822U1/cs not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Tůma et al. | Active vibrations control of journal bearings with the use of piezoactuators | |
Chen et al. | Suppression of imbalance vibration in AMB-rotor systems using adaptive frequency estimator | |
JP2012251486A (ja) | 磁気浮上式真空ポンプ、振れまわり推定方法、ロータバランス検査方法および磁気軸受制御ゲイン調整方法 | |
CN106884870A (zh) | 基于pzt和柔性铰链的新型主动空气箔片轴承 | |
US5760511A (en) | Magnetic bearing controller | |
CZ305550B6 (cs) | Způsob aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů a zařízení k jeho provádění | |
CZ27822U1 (cs) | Zařízení aktivního řízení vibrací kluzných ložisek s použitím piezoaktuátorů | |
Tůma et al. | Piezoelectric actuators in the active vibration control system of journal bearings | |
JP5742044B2 (ja) | 制御型磁気軸受装置 | |
WO2006024603A1 (de) | Spindellagervorrichtung und entsprechendes lagerverfahren | |
WO2015053825A1 (en) | Compensation for canonical second order systems for eliminating peaking at the natural frequency and increasing bandwidth | |
Chen et al. | Regulating the vibration of aerostatic journal spindle based on piezoelectric ceramics | |
CN112943792A (zh) | 一种可控阻尼的圆锥动静压滑动轴承、转动系统及控制方法 | |
Gong et al. | Active control of an unsymmetrical rotor system with tilting pad journal bearings | |
Lau et al. | Feasibility of using GMM based actuators in active control of journal bearing system | |
JP7378765B2 (ja) | 工作機械の制振装置 | |
Mizumoto et al. | Performance of high-speed precision air-bearing spindle with active aerodynamic bearing | |
CN214534014U (zh) | 一种可控阻尼的圆锥动静压滑动轴承、转动系统 | |
Pesch et al. | A case study in control methods for active magnetic bearings | |
KR102410575B1 (ko) | 리니어 모터 스테이지의 제어 방법 및 제어 장치 | |
RU2641942C1 (ru) | Способ управления выходными характеристиками ротора в виде его несущей способности и жесткости | |
JP4580177B2 (ja) | 移動体送り装置 | |
RU2637050C2 (ru) | Способ компенсации низкочастотной возмущающей силы ротора с помощью активных магнитных подшипников, активный магнитный подшипник, имеющий компенсационный контур регулирования для осуществления компенсации, и применение магнитного подшипника | |
Sims et al. | Piezoelectric active control for workpiece chatter reduction during milling | |
Li et al. | Imbalance Vibration Control of Active Magnetic Bearing Rotor System Based on Improved Synchronous Rotating Frame Transformation |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG1K | Utility model registered |
Effective date: 20150216 |
|
ND1K | First or second extension of term of utility model |
Effective date: 20181008 |
|
ND1K | First or second extension of term of utility model |
Effective date: 20210915 |
|
MK1K | Utility model expired |
Effective date: 20241104 |