CZ2012711A3 - Uhelný fluidní kotel - Google Patents
Uhelný fluidní kotel Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2012711A3 CZ2012711A3 CZ2012-711A CZ2012711A CZ2012711A3 CZ 2012711 A3 CZ2012711 A3 CZ 2012711A3 CZ 2012711 A CZ2012711 A CZ 2012711A CZ 2012711 A3 CZ2012711 A3 CZ 2012711A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- flue gas
- fluidized bed
- coal
- grate
- range
- Prior art date
Links
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 70
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 68
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 51
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 36
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims abstract description 35
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims abstract description 19
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 16
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 13
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 3
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 abstract description 8
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 abstract description 7
- 239000003570 air Substances 0.000 description 16
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 9
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 2
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- JLFUROOGQPXGSU-UHFFFAOYSA-N C(CCCCCCCCCCCCCCCCC)(=[O+][O-])O Chemical compound C(CCCCCCCCCCCCCCCCC)(=[O+][O-])O JLFUROOGQPXGSU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical class [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000008236 heating water Substances 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 description 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000010920 waste tyre Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Fluidní kotel na uhlí s přívodem vápence, kde fluidní topeniště je zespoda vymezeno trubkovým propadovým roštem se shora uzavřenými nátrubky (2.4) s bočními otvory s tím, že přes membránové stěny (1.1) spalovací komory tlakového celku (1) fluidního kotle jsou ve výšce minimálně 1 m nad trubkovým propadovým roštem přiváděny směs uhlí s vápencem a sekundární vzduch, trubkový propadový rošt je spojen s ventilátorem (4) směsi primárního spalovacího vzduchu a recyklážních spalin s tím, že obsah kyslíku O.sub.2.n.v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozrnného křemičitého písku o granulometrii v rozsahu 0,3 až 4 mm je 3 až 11 % a teplota spalin na vstupu do tepelného výměníku (1.3) je v rozsahu 680 až 780 .degree.C a v trase spalin před tkaninovým filtrem (13) je instalován vodní chladič (10), teplota spalin za tkaninovým filtrem (13 je v rozsahu 100 až 145 .degree.C.
Description
Uhelný fluidní kotel
Oblast techniky
Technické řešení se týká fluidních kotlů na uhlí a spalitelné látky s oxidační fluidní spalovací vrstvou hrubozmného křemičitého písku.
Dosavadní stav techniky
Přestavba roštových uhelných kotlů na kotle fluidní s oxidační fluidní spalovací vrstvou hrubozmného křemičitého písku je známa a je řešena českým patentemáf 283 457. Oxidační fluidní spalovací vrstva hrubozmného křemičitého písku jako systém spalování kusových uhlí je popsána v autorském osvědčení CZ 230 120. Základní technické uspořádání ekologizovaného roštového kotle spočívá v:
- vyřazení pasového roštu a v jeho náhradě fluidním topeništěm s recyklem spalin do fluidního topeniště; fluidní oxidační spalovací vrstvu tvoří fluidní vrstva hrubozmného kře mičitého písku o granulometrii 1 až 2 mm
- nástřiku vody do spalin před cyklonovou baterii
V uspořádání fluidního kotle podle příkladu provedení českého patentu ž 283 457 s instalací částečně obezděného mezibubnu ve spalovací komoře fluidního kotle se podařilo pro všechna uhlí těžená v České republice splnit emisní limity čistoty spalin stanovené zákonem o ovzduší č. 309/92 Sb. pro nové fluidní kotle s tepelným výkonem 5 až 50 MW. Při použití tohoto řešení k ekologizaci roštových kotlů s pasovými rošty a s volným objemem spalovací komory mezi pasovým roštem a stropem kotle se potvrdila efektivnost řešení pouze při spalování kusových uhlí ořech o2 a průmyslová směs PSI, jak dokládá český patent č. 300 379. Uhlí PS 1 má rozsah granulometrie 10 až 40 mm, uhlí o2 má rozsah granulometrie 10 až 25 mm a uhlí hp 1 má rozsah granulometrie 0 až 10 mm s vysokým podílem úletové frakce uhlí při standardní pracovní rychlosti fluidace ve fluidním topeništi 0,6 až 0,8 Nm/s. Při spalování uhlí hruboprach hpl se podařilo splnit pouze emisní limity čistoty spalin roštových kotlů ekologizovaných prvky fluidní techniky. Plánované zpřísnění emisních limitů čistoty spalin k 2018 vyžaduje, aby na roštových uhelných kotlích ekologizovaných spalovací fluidní technikou byly splněny emisní limity čistoty spalin pro nové fluidní kotle pro veškerá jimi spalovaná uhlí. Základním problémem ekologizace roštových uhelných kotlů se tak stala jejich přestavba na kotle fluidní se zvládnutím spalování
• ···· » ·. » ·· ·· · · · · · ··· • · · · · · ········ · 1· · · · · ··· ·· ··· ··· uhlí hruboprach hp 1 tak, aby byly splněny emisní limity nových fluidních kotlů pro oxid uhel natý CO a kysličníky dusíku NOX.
Druhým problémem ekologizace roštových uhelných kotlů fluidní spalovací technikou je požadavek na extrémně vysokou čistotu spalin z hlediska obsahu oxidu siřičitého SO2 ve spalinách, spočívající ve snížení jeho koncentrace na současnou úroveň zachycení SO2 ve velkoelektrámách. Instalace věžového absorbéru SO2 podle českého patentu έ. 294 531 ani instalace nástřiku vody před cyklonovou baterii podle českého patentu č. 300 379 nepostačují.
Podstata technického řešení
Řešení problematiky fluidního spalování simých nízkopopelnatých uhlí s přívodem vápence spočívá v tom, že fluidní topeniště je zespoda vymezeno trubkovým propadovým roštem se shora uzavřenými nátrubky s bočními otvory s tím, že přes membránové stěny spalovací komory tlakového celku fluidního kotle je ve výšce minimálně 1 m nad trubkovým propadovým roštem přiváděna směs uhlí s vápencem a sekundárním vzduchem, trubkový propadový rošt je spojen s ventilátorem směsi primárního spalovacího vzduchu a recyklážních spalin s tím, že obsah kyslíku v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozmného křemičitého písku o granulometrii v rozsahu 0,4 až 3 mm je v rozmezí 3 až 11 % a teplota spalin na vstupu do tepelného výměníku fluidního kotle je v rozsahu 680 až 780 °C, v trase spalin před tkaninovým filtrem je instalován vodní chladič spalin s pneumatickými vodními tryskami, teplota spalin za tkaninovým filtrem je v rozsahu 100 až 145 °C.
Řešení fluidního kotle vychází z následujících poznatků získaných při výzkumu a vývoji fluidního spalování uhlí rozdílné granulometrie v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozmného křemičitého písku a dvoustupňové desulfatace spalin vápencem.
1. a/ V oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozmného křemičitého písku o expandované výšce 1,2 m, jejímž základem je křemičitý písek o granulometrii v rozsahu 0,4 až 3 mm, lze spalovat uhlí bez úpravy jeho granulometrie. Křemičitý písek oddrcuje vyhořelou povrchovou vrstvu z uhelné částice a tato uhelná částice se zmenšuje až na úletovou frakci spalin. Obdobně se křemičitým pískem oddrcuje zkalcinovaná a částečně nasulfatovaná vrstva vápence. Na oxidační fluidní spalovací vrstvu hrubozmného křemičitého písku navazuje silně expandovaná fluidní vrstva jemných částic křemičitého písku, uhlí a vápence. Ta dosahuje výšky přibližně 4,5 m. Do této silně expandované fluidní vrstvy je přiváděno uhlí s vápencem a sekundárním vzduchem. Existence jen částečně nasulfatovaných částic oxidu vápenatého CaO ve spalinách ····· · ·· · · · ·· · ···· ·· · · • · · · · · · umožňuje při této spalovací fluidní technologii nástřikem vody do spalin převést nezreagovaný CaO na síran vápenatý CaSO^.
b/ Start fluidního kotle probíhá při uzavřeném recyklu spalin a otevřeném přívodu sekundárního vzduchu. Po ukončení startu teplota oxidační fluidní spalovací vrstvy hrubozmného písku dosáhne přibližně 820 °C, obsah oxidů dusíku převedených na oxid dusičitý NO2 označovaných jako NOX však překračuje emisní limity stanovené pro uhelné roštové kotle. Obsah kyslíku O2 ve spalinách do komína na fluidních kotlích s vyzděným topeništěm bez tepelné vestavby je 13,3 %. Při instalaci tepelné vestavby fluidního topeniště se tato hodnota snižuje úměrně s růstem podílu tepla přeneseného tepelnou vestavbou vůči tepelnému výkonu fluidního kotle. Obsah kyslíku O2 ve spalinách fluidního kotle s odvodem tepla v úrovni 40 % tepelného výkonu fluidního kotle je po ukončení startu 5,5 %. Po otevření recyklu spalin se obsah O2 ve spalinách sníží a klesne obsah NOx bez enormního růstu obsahu CO. Při spalování hruboprachu hpl jsou splněny emisní limity čistoty spalin pro roštové kotle. Při spalování kusových uhlí jsou za těchto podmínek splněny emisní limity čistoty spalin pro nové fluidní kotle s tepelným výkonem 5 až 50 MW. Jedná se o jednostupňové spalování v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozmného křemičitého písku.
c/ Stav se systémově změní, pokud při zachování celkového průtoku primárního spalovacího vzduchu a recyklu spalin
- zvýšíme recykl spalin ve fluidačním médiu tak, že poklesne obsah O2 v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozrnného křemičitého písku přibližně o 2 až 4 % oproti pracovnímu režimu jednostupňového spalování
- zintenzívní se přívod sekundárního vzduchu tak, aby teplota spalin na vstupu do výměníků fluidního kotle byla v úrovni 740 °C
Jako sekundární vzduch je využitelný vzduch okolní, odbočka proudu fluidačního média nebo směs okolního vzduchu a recyklu spalin s odlišným poměrem vzduchu a spalin oproti fluidačnímu médiu.
Výše popsané spalování je dvojstupňovým spalováním s oxidační atmosférou v obou fluidních spalovacích vrstvách fluidního topeniště. Při tomto typu spalování
- v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozmného křemičitého písku vzniká NOX s končen trací pod úrovní emisních limitů 400 mg/m’(ref.podmínky, 6 % O2, suché spaliny, NTP) a CO nad úrovní emisního limitu 250 mg/m3
- v silně expandované fluidní spalovací vrstvě jemného křemičitého písku a vápence při intenzívním přívodu sekundárního vzduchu souběžně s uhlím dochází k dohoření CO na oxid ····· · ·· · ·· • · · ···· · · · · • · · · · · · uhličitý C02 na koncentraci CO pod 250 mg/m3 při zachování koncentrace NOX pod
400 mg/m3
2. a/ Z hlediska intenzifikace zachycení SO2 nástřikem vody platí, jak je uvedeno v užitném vzoru č. 19 622, že v prostředí spalin je hydratace CaO na hydroxid vápenatý Ca(OH)2 z hledis ka reakční kineticky pomalá reakce. V prostředí spalin je i sulfatace Ca(OH)2 na síran vápenatý CaSO4 z hlediska reakční kinetiky pomalá reakce. Intenzifikace desulfatace spalin proto vyžaduje co nejdelší dobu zdržení sulfatované částice vápenného aditiva v trase spalin.
b/ Nástřikem vody do spalin dojde nejen ke snížení teploty spalin, ale i ke zvlhčení popelovin. Ty se musí v trase spalin usušit na úkor vstupní entalpie spalin; z chemicko - inženýrského hlediska je trasa spalin s nástřikem vody proudovou sušárnou zvlhčených popelovin. Její projekční řešení musí odpovídat tomuto poznání a závěrům vyplývajícím z kinetiky intenzifikace desulfatace spalin nástřikem vody do spalin — nejefektivnější metodou odsušení odpadů ve spalinách spojeného s poklesem teploty spalin je instalace nástřiku vody do spalin bezprostředně před cyklonovou baterii spalin; při teplotě spalin 120 °C jsou odpady odsušeny pod 1 % vlhkosti; doba kontaktu SO2 a CaO v cyklonové baterii je však minimální a efekt desulfatace je proto zanedbatelný; na průmyslové jednotce musel být podstatně zvýšen parciální tlak vodní páry ve spalinách přívodem ostré páry z kotle do spalin, tak aby se efekt desulfatace SO2 projevil — tento poznatek akceptuje řešení intenzifikace SO2 podle českého patentu č.294 531. Provoz vertikálního desulfataěního reaktoru však prokázal nízkou intenzitu výměny hmoty a tepla v trase spalin při standardních rychlostech proudění spalin 10 až 15 Nm/s. K odsušení odpadů na úroveň vlhkosti zaručující nenalepování odpadů na stěny reaktoru při teplotách spalin 105 až 115 °C by požadovaná výška desulfataěního reaktoru přesáhla výrazně 20 m. Kritickým místem tohoto vertikálního desulfataěního absorbéru je jeho strop, pod kterým se směr proudu spalin mění o 180 °.
c/ Závažným zjištěním je poznání, že při spalování nízkopopelnatých paliv je doba usušení popelovin a doba sulfatace částic vápenného aditiva kratší než doba intervalů profuků tkaninového filtru. Na ploše tkaninového filtru tak dojde k dosušení popelovin a k dokončení intenzifikace desulfatace spalin. Lze tak dosáhnout 40% sulfatace vápence, což znamená výraznou minimalizaci spotřeby vápence CaCO3 k zachycení oxidu siřičitého SO2.
Prezentované řešení umožňuje ekologizaci uhelných roštových kotlů s využitím jejich stávající palivové základny, tj. spalovat uhlí hruboprach hp 1 při splnění současně platných emisních limitů čistoty spalin S02: 800 mg/m3, N0x: 400 mg/m3, CO: 250 mg/m3. Toto řešení zajišťuje splnění čistoty spalin vyžadované v návrhu emisních limitů čistoty spalin pro období po 2018 s limity SO2: 400 mg/m3, NOX: 500 mg/m3, CO: 400 mg/m3. Emisní limity pro roštové kotle v současném znění jsou SO2: 2 500 mg/m3, NOX: 650 mg/m3, CO: 400 mg/m3.
Přehled obrázků na výkresech
Technické řešení je podrobně popsáno na obrázku 1. Obrázek 1 je strojně - technologickým schématem kotlové jednotky s fluidním kotlem vytvořeným přestavbou z původně horkovodního roštového kotle.
Příklad provedení technického řešení č.l
Základem uhelné kotelny s ekologizovanými roštovými kotli je fluidní kotel vzniklý spojením tlakového celku 1 roštového kotle s fluidním topeništěm 2 . Tlakový celek 1 tvoří membránové stěny 1.1 zespodu spojené s podélnými a příčnými trámci, které jsou zavodňovacími trubkami spojeny s bubnem 1,2. Výměníky tlakového celku 1 tvoří ohřívače vody 1.3 a 1,4 . Do ohřívačů vody 1.3 a 1,4 a do tepelné vestavby2.5 fluidního topeniště 2 je voda přiváděna čerpadlem 9. Fluidní topeniště 2 je z boků vymezeno membránovými stěnami 2.1 krytými žárobetonem 1.5. Žárobetonem 1.5 je kryta i spodní část membránových stěn 1.1 tlakového celku 1. Zespoda je fluidní topeniště 2 vymezeno trubkovým propadovým roštem s centrální rozvodnou trubkou 2.2 a příčnými rozvodnými trubkami 2.3 s nátrubky 2.4, které jsou shora uzavřeny, a fluidační médium proudí přes boční otvory v nátrubcích 2.4. Do membránových stěn 2.1 je přiváděna voda z ohřívače vody 1.4, která po průchodu membránovými stěnami 2.1 vstupuje do bubnu 1.2. Fluidačním médiem je směs okolního vzduchu a spalin.
Uhlí a vápenec jsou do fluidního kotle dávkovány dvěma šnekovými dávkovači 3 bez osového hřídele. Spolu s uhlím a vápencem je přiváděn ventilátorem 6 sekundární spalovací vzduch. Trasa sekundárního spalovacího vzduchu je pneutrasou částí odpadů odloučených při změně směru proudu ve spalinových kanálech fluidního kotle. Odpady jsou do trasy sekundárního vzduchu dávkovány turniketem 7. Fluidační médium je ventilátorem 4 dopravováno do trubkového propadového roštu. V trase fluidačního média je instalována startovací spalovací komora
5. Vápenec je ve zde neznázoměné palivové trase dávkován turniketem ze zásobníku vápence na šikmý uhelný dopravní pas. Sekundárním vzduchem je okolní vzduch.
V trase spalin jsou instalovány vodní chladič 10 s pneumatickými vodními tryskami, tkaninový filtr 13 s řízeným profukem plachetky a kouřový ventilátor 8. Technická voda je dodávána čerpadlem 11. Tlakový vzduch je dodáván šroubovým kompresorem 12. Turniketem 14 jsou odpady z tkaninového filtru 13 dávkovány do pneutrasy odpadů se zde neznázoměným centrálním zásobníkem odpadů.
Technologické proudy médií:
1.. . přívod uhlí a vápence
11.. . ohřátá teplárenská voda
111.. . odpady tvořené popílkem a odpady desulfatace spalin, tj. CaSO4 a Ca(OH)2
IV ... přívodní voda z teplárenského vodního okruhu
V ... vzduch
VI ... vzduch
VII... technická voda
VIII... spaliny do komína
IX ... topná nafta
Technické parametry kotlové parní jednotky:
| tepelný výkon fluidního kotle: | 6,7 MW |
| teplota teplárenské vody výstupní: | 130 °C |
| teplota teplárenské vody vstupní: | 80 °C |
palivo:
| uhlí: | hruboprach hp 1 SD a.s. výhřevnost: 16,9 Ml/kg obsah síry: 0,77 % |
| vápenec: | Čížkovice 0,5 až 2 mm obsah CaO: 45 % |
0,4 až 2 mm křemičitý písek:
| teplota oxidační fluidní spalovací vrstvy hrubozrnného křemičitého písku: | 820 °C |
| teplota spalin před ohřívačem vody 1.3 : | 740 °C |
| teplota spalin za ohřívačem vody 1.4 : | 195 °C |
| teplota spalin na vstupu do komína: | 107 °C |
čistota spalin při referenčních podmínkách: 6 % kyslíku O2, NTP, suché spaliny
CO : 224mg/m
NOx: 370mg/m
SO2:: 387mg/m tuhé látky : 18 mg/m3 dávkování vápence s molárním poměrem Ca/S = 2,15 obsah kyslíku v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozrnného křemičitého písku: 8,1 % obsah kyslíku ve spalinách za ohřívačem vody 1.4 : 7,0 % volný průřez fluidního topeniště 2 : 2 560 x 2 040 mm výška tlakového celku 1 od zavodňovacích támců k ose bubnu 1.2 : 5 000 mm tepelný výkon tepelné vestavby 2.5 : 1,2 MW tlakový celek 1 je tlakovým celkem roštového kotle ČKD R 5,8 H
Průmyslová využitelnost
Fluidní kotel podle technického řešení umožňuje ekologizaci roštových uhelných kotlů při za chování jejich původního paliva hp 1 a zachování tlakového celku kotle. Konstrukční spojení tlakového celku kotle a fluidního topeniště je technickým řešením nově realizovaných fluidních kotlů. Při změně technických parametrů fluidního kotle z horkovodního na parní s produkcí energetické páry(330 °C, 2,5 MPa) lze fluidní kotelnu doplnit výrobou elektrické energie mmimálně v úrovni její spotřeby. Uhlí jako palivo fluidního kotle lze doplnit spalitelnými kusovými nebo granulovanými odpady.
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKY /| Fluidní kotel na uhlí s přívodem vápence, vyznačující se tím, že fluidní topeniště (2) je zespodu vymezeno trubkovým propadovým roštem se shora uzavřenými nátrubky (2.4) s bočními otvory s tím, že přes membránové stěny (1.1) spalovací komory tlakového celku (1) fluidního kotle je ve výšce minimálně 1 m nad trubkovým propadovým roštěm přiváděna směs uhlí s vápencem a sekundárním vzduchem, trubkový propadový rošt je spojen s ventilátorem (4) směsi primárního spalovacího vzduchu a recyklážních spalin s tím, že obsah kyslíku O2 v oxidační fluidní spalovací vrstvě hrubozmného křemičitého písku o granulometrii v rozsahu 0,4 až 3 mm je v rozmezí 3 až 11 % a teplota spalin na vstupu do tepelného výměníku (1.3) je v rozsahu 680 až 780 °C a v trase spalin před tkaninovým filtrem (13) je instalován vodní chladič (10) s pneumatickými vodními tryskami, teplota spalin za tkaninovým filtrem (13) je v rozsahu 100 až 145 °C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2012-711A CZ2012711A3 (cs) | 2012-10-17 | 2012-10-17 | Uhelný fluidní kotel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2012-711A CZ2012711A3 (cs) | 2012-10-17 | 2012-10-17 | Uhelný fluidní kotel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2012711A3 true CZ2012711A3 (cs) | 2014-04-30 |
Family
ID=50549501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2012-711A CZ2012711A3 (cs) | 2012-10-17 | 2012-10-17 | Uhelný fluidní kotel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ2012711A3 (cs) |
-
2012
- 2012-10-17 CZ CZ2012-711A patent/CZ2012711A3/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109812830A (zh) | 一种生物颗粒与燃煤耦合发电系统及方法 | |
| CN102213413B (zh) | 节煤型高温沸腾炉 | |
| CN105257350A (zh) | 一种低热值煤蒸汽-热空气联合循环发电系统 | |
| CN104976615A (zh) | 一种回流烟气再循环煤粉工业锅炉燃烧系统 | |
| CN110486717A (zh) | 一种掺烧废气废液的cfb锅炉系统 | |
| CN206018685U (zh) | 一种电石灰、煤矸石二次燃烧热能回收系统 | |
| CN107687639A (zh) | 节能型废弃物燃烧余热回收装置 | |
| CZ2012711A3 (cs) | Uhelný fluidní kotel | |
| CN209655336U (zh) | 一种生物颗粒与燃煤耦合发电系统 | |
| CN2656820Y (zh) | 燃煤气化锅炉 | |
| CZ25278U1 (cs) | Uhelný fluidní kote | |
| CN109058983A (zh) | 循环流化床贫氧燃烧催化氧化分级燃烧锅炉系统及方法 | |
| CN209458953U (zh) | 一种流化床垃圾焚烧锅炉 | |
| CN101545636A (zh) | 富氧燃烧的煤造气吹风气回收工艺及装置 | |
| CN110184090A (zh) | 一种燃煤锅炉炉内脱硫装置及方法 | |
| CN103604126B (zh) | 层燃炉共处置危险废物焚烧系统及其方法 | |
| CN110631008B (zh) | 一种分级送风层燃锅炉结构 | |
| CZ25287U1 (cs) | Fluidní kotel na uhlí a spalitelné odpady | |
| CZ2012855A3 (cs) | Fluidní kotel na uhlí a spalitelné odpady | |
| CN116753507A (zh) | 一种可多燃料任意比例切换、碳排放可控的蒸汽发生系统 | |
| CZ13483U1 (cs) | Fluidní cirkulační kotel | |
| CZ2007909A3 (cs) | Cirkulacní fluidní kotel na uhlí a biomasu | |
| CN116007378A (zh) | 一种高二氧化碳分压环境的碳酸盐生料分解装置 | |
| CN204786299U (zh) | 正压式生物质粉料气化二燃式烟气蒸气锅炉系统 | |
| CN115751327A (zh) | 耦合炉排输送装置的循环流化床垃圾焚烧系统及燃烧方法 |