CS275797B6

CS275797B6 - Circuit for videosignal noise suppression

Info

Publication number: CS275797B6
Application number: CS872683A
Authority: CS
Inventors: Masaki Ing Tsuji
Original assignee: Toshiba Kk
Priority date: 1986-04-15
Filing date: 1987-04-15
Publication date: 1992-03-18
Also published as: GB2189368A; DE3712778A1; GB8708663D0; CS275825B6; JPS62242480A; CS363590A3; DE3712778C2; KR870010530A; GB2189368B; CS8702683A2; KR900004623B1

Abstract

An FM demodulator for a video signal reproducing apparatus, which is responsive to an input FM signal includes an FM demodulation circuit 11 for changing the input FM signal to a baseband video signal and a noise removing circuit 13, 14 for substantially removing noise from the variable amplitude video signal. The noise removing circuit 13, 14 is comprised of a clipping circuit 13 for removing portions of the video signal carrying the noise and an amplitude expansion circuit 14 for increasing the amplitude of the video signal at the location of the removed portions to a predetermined level. Alternatively, the level expansion circuit may precede the clipping circuit (Figure 6). <IMAGE>

Description

Vynález se týká zapojení pro potlačení šumu videosignálu, například jasového signálu reprodukčního videozařízení, jehož vstupní svorka kmitočtově demodulovaného signálu je připojena k vstupu dolnofrekvenční propusti, jejíž výstup je připojen k vstupu obvodu deemfáze, jehož výstup je připojen k vstupu obvodu pro potlačení šumu odčítáním.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a video signal suppression circuitry, for example, a luminance signal of a reproduction video device, the input terminal of a frequency demodulated signal being connected to a low-pass filter input, the output of which is connected to the deemphase circuit input.

V minulosti bylo v oboru reprodukčních zařízení videosignálu, například televizních přijímačů nebo videomagnetofonů, provedeno mnoho zlepšení pro zvýšení jakosti obrazů na stínítku obrazovek těchto zařízení. Jak je dobře známo, ostrost a poměr signál/šum jsou zvláště důležité faktory pro zvýšení jakosti obrazu.In the past, many improvements have been made in the field of video reproduction devices, such as television receivers or video recorders, to improve the quality of images on the screen of such devices. As is well known, sharpness and signal / noise ratio are particularly important factors for enhancing image quality.

Ostrost obrazu je ovlivněna kmitočtovými charakteristikami, tj. odezvou reprodukčních obvodů v televizi nebo videomagnetofonech na tvar signálu. Tak například jsou-li zmíněné charakteristiky pro náběžnou a závěrnou hranu pulzních signálů nedostatečné, potom výsledný obraz na stínítku obra-zovky má nevyhovující ostrost. Jak je známo, jasový signál je obsažen v pásmu kmitočtově modulovaných signálů složeného videosignálu spolu s jinými signály, například se signálem barev. Odezva na tvar signálu reprodukčního obrazového obvodu je určena přenosovou charakteristikou obvodu. Proto k získání dobré odezvy na tvar signálu je nutné rozšířit kmitočtové pásmo přenosu reprodukčního obrazového obvodu. Zejména je žádáno rozšířit toto pásmo na pokud možno nejvyšši kmitočet.The sharpness of the image is influenced by the frequency characteristics, ie the response of the reproduction circuits in the television or videotapes to the signal shape. For example, if said characteristics are insufficient for the leading and closing edges of the pulse signals, then the resulting image on the screen has poor sharpness. As is known, the luminance signal is comprised in the frequency modulated signal band of the composite video signal together with other signals, for example the color signal. The response to the signal shape of the reproduction video circuit is determined by the transmission characteristic of the circuit. Therefore, in order to obtain a good response to the signal shape, it is necessary to extend the transmission bandwidth of the reproduction video circuit. In particular, it is desired to extend this band to as high a frequency as possible.

Bylo učiněno mnoho pokusů ke zlepšení impulzní přenosové charakteristiky reprodukčních obrazových obvodů. Nicméně bylo obtížné další zlepšování impulzních přenosových charakteristik, protože přenosové kmitočtové pásmo reprodukčních obrazových obvodů bylo roztaženo na poměrně široký rozsah jako výsledek předešlého pokroku v navrhování obvodů. Zejména zvýšení jakosti videomagnetofonů zlepšováním impulzních přenosových charakteristik se stalo obtížným. To je způsobeno skutečností, že přenosové kmitočtové pásmo reprodukčních obrazových obvodů ve videomagnetofonech je omezeno na menší šířku než je rozsah takových obvodů v televizních přijímačích.Many attempts have been made to improve the impulse transmission characteristics of reproduction video circuits. However, it was difficult to further improve the pulse transmission characteristics because the transmission frequency band of the reproduction video circuits was expanded to a relatively wide range as a result of previous advances in circuit design. In particular, improving the quality of videotapes by improving pulse transmission characteristics has become difficult. This is due to the fact that the transmission frequency band of the reproduction video circuits in the VCRs is limited to a smaller width than the range of such circuits in the television sets.

V souhlase s těmito skutečnostmi pokusy o zlepšení jakosti obrazu byly prováděny z hlediska poměru signál/šum obrazu na stínítku obrazovky. Zvýšení poměru signál/šum obrazu bývá však doprovázeno zúžením přenosového kmitočtového pásma, tj. zhoršením impulzní přenosové charakteristiky pro reprodukci obrazu. Tak například pokusíme-li se zlepšit poměr signál/šum, zejména ve videomagnetofonech, zhorší se impulzní přenosové charakteristiky tak, že se objeví značný šum na náběhové nebo závěrné hraně pulzních signálů, například jasových signálů v pásmu kmitočtově modulovaných signálů složeného videosignálu. Je tedy důležité zvýšit poměr signál/šum při zachování impulzních přenosových charakteristik na předepsané úrovni.Accordingly, attempts to improve image quality have been made with respect to the signal / noise ratio of the screen on the screen. However, an increase in the signal-to-noise ratio is accompanied by a narrowing of the transmission frequency band, i.e. a deterioration of the impulse transmission characteristic for image reproduction. For example, if we try to improve the signal-to-noise ratio, especially in video tape recorders, the pulse transmission characteristics deteriorate such that considerable noise occurs at the leading or reverse edges of the pulsed signals, such as luminance signals in the frequency modulated composite video signal band. It is therefore important to increase the signal / noise ratio while keeping the pulse transmission characteristics at the prescribed level.

Jsou známy tyto tři způsoby pro zvýšení poměru signál/šum u obrazů ve videomagnetofonech:The following three methods are known to increase the signal-to-noise ratio of video recordings:

- zvýšení zesílení výšek obvodu preemfáze v záznamovém zařízení, tj. před reprodukcí obrazu,- an increase in the heights of the pre-emphase circuitry in the recording equipment, ie before the reproduction of the image,

- zvýšení potlačení šumu obvodu pro potlačení šumu v reprodukčním obrazovém zařízení,- increasing the noise suppression of the noise suppression circuit in the reproducing video device,

- zvýšení složky signálu s poměrně vysokým poměrem nosná/šum ve kmitočtově modulovaném Signálu, jinak řečeno složky signálu nízkého kmitočtu, která je nižší než nosný signál, pro zvýšení poměru signál/šum signálu základního pásma po demodulaci kmitočtově modulovaného signálu.increasing the signal component with a relatively high carrier / noise ratio in the frequency modulated signal, in other words, a low frequency signal component that is lower than the carrier signal, to increase the signal / noise ratio of the baseband signal after demodulating the frequency modulated signal.

Pokusíme-li se zvýšit míru zvýraznění vysokých kmitočtů podle prvního způsobu, některé kmitočtové složky signálu při odřezání bílé úrovně i černé úrovně procházejí, takže impulzní přenosová charakteristika se zhorší.If we try to increase the high frequency enhancement rate according to the first method, some frequency components of the signal pass when the white and black levels are cut off, so the pulse transmission characteristic deteriorates.

Při druhém způsobu obvod pro potlačení šumu vyloučí složku vysokého kmitočtu z videosignálu, obrátí fáze vyloučených signálů po omezení amplitudy složky vysokých kmitočtů omezovačem a potom přidá vyloučené signály k původnímu videosignálu. Takto je šum s nízkou úrovní a vysokým kmitočtem v původním videosignálu potlačen. Pokusíme-li se zvýšit míru poCS 275797 B6 tlačení, poměr signál/šum se zlepší u plochých částí signálu. Není však odstraněn šum ve strmých částech signálu, kde se signál mění skokem s velkou amplitudou a tedy se složkou o vysokém kmitočtu. Toto se může stát například v části, kde se signál mění z černé úrovně na bílou úroveň. Kromě toho vzrůstá modulace takového šumu. Proto se zhorší impulzní přenosové charakteristiky a šum ve strmé části signálu se stane výraznějším.In the second method, the noise suppression circuit excludes the high frequency component from the video signal, reverses the phase of the excluded signals after limiting the amplitude of the high frequency component by the limiter, and then adds the excluded signals to the original video signal. In this way, low-level and high-frequency noise is suppressed in the original video signal. If we try to increase the poCS push rate, the signal-to-noise ratio will improve on the flat parts of the signal. However, noise is not eliminated in steep portions of the signal where the signal changes by a high amplitude jump and thus with a high frequency component. This can happen, for example, in the part where the signal changes from black to white. In addition, the modulation of such noise increases. Therefore, the impulse transmission characteristics deteriorate and the noise in the steep portion of the signal becomes more pronounced.

Při třetím způsobu, když vzroste složka signálu nízkého kmitočtu, která je nižší než nosný signál, nastane mnohem snadněji inverze obrazového signálu mezi černou úrovní a bílou úrovní a současně se zhorší jakost obrazu v části, kde se černá úroveň mění na bílou úroveň. Přesněji řečeno, část signálu, kdy se mění z černé úrovně na bílou úroveň, je tou částí', kdy nosný signál kmitočtově modulovaného signálu se pohybuje u nejvyššího kmitočtu. Následkem toho poměr nosná/šum signálu se zhorší v proměnlivé části signálu. Z toho důvodu ve třetím způsobu, který nepoužívá složku signálu s nízkým poměrem nosná/šum, jako výše zmíněné způsoby, ačkoliv poměr signál/šum je v ploché části signálu zlepšen, zhorší se proměnlivá část signálu, kde se signál mění z černé úrovně na bílou úroveň. Jednou z příčin zhoršení signálu je skutečnost, že nosný kmitočet, který je ekvivalentní kmitočtu v proměnlivé části signálu, je umístěn na horním konci přenosového pásma kmitočtově modulovaného signálu. Proto je třeba zamezit použití složek s nízkým poměrem nosná/šum. To znamená, že při třetím způsobu amplituda i fáze kmitočtově modulovaných signálů jeví sklon ke zkreslení v přenosové dráze. Výsledkem je, že se zhorší proměnlivá část signálu z černé úrovně na bílou úroveň, takže šum v této proměnlivé části signálu se stane výraznějším.In the third method, when the component of the low frequency signal, which is lower than the carrier signal, increases, the video signal inversion between the black level and the white level becomes much easier, and at the same time the picture quality deteriorates in the part where the black level changes to white. More specifically, the portion of the signal when it changes from a black level to a white level is that portion where the carrier of the frequency modulated signal is at the highest frequency. As a result, the carrier / noise ratio of the signal deteriorates in the variable portion of the signal. Therefore, in a third method that does not use a low carrier / noise signal component such as the above-mentioned methods, although the signal / noise ratio is improved in the flat portion of the signal, the variable portion of the signal worsens where the signal changes from black to white level. One cause of signal deterioration is that the carrier frequency, which is equivalent to the frequency in the variable portion of the signal, is located at the upper end of the frequency modulated signal transmission band. Therefore, components with low carrier / noise ratio should be avoided. That is, in the third method, the amplitude and phase of the frequency modulated signals appear to be biased in the transmission path. As a result, the variable portion of the signal deteriorates from black to white, so that the noise in this variable portion of the signal becomes more pronounced.

Jak bylo vysvětleno shora, pokusíme-li se zlepšit poměr signál/šum jasového signálu v dosavadních videomagnetofonech, zhorší se impulzní přenosové charakteristiky a navíc podstatně vzroste šum ve strmé části signálu. Poměr signál/šum může být proto ustaven na kompromisní hodnotě. Důsledkem je, že dosavadní videomagnetofony mají problém, spočívající v tom, že poměr signál/šum se zhoršuje v té části signálu, kde nastává změna z černé na bílou úroveň.As explained above, if we try to improve the luminance signal / noise ratio of the prior art video tape recorders, the impulse transmission characteristics will deteriorate and the noise in the steep portion of the signal will increase significantly. The signal / noise ratio can therefore be set at a compromise value. As a result, the existing videotapes have a problem in that the signal / noise ratio deteriorates in the part of the signal where there is a change from black to white.

Výše uvedené nedostatky odstraňuje zapojení pro potlačení šumu videosignálu podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že výstup dolnofrekvenční propusti je připojen k vstupu obvodu deemfáze přes ořezávací obvod šum obsahujících špiček videosignálu a obnovovací obvod špiček videosignálu.The above-mentioned drawbacks are eliminated by the video noise suppression circuit according to the invention, characterized in that the low-pass filter output is connected to the deemphase circuit input via a noise clipping circuit containing video signal peaks and video signal peak refresh circuit.

Očinek zapojení podle vynálezu spočívá v tom, že šum vznikající na náběhové hraně jasového signálu je odstraněn oříznutím v ořezávacím obvodu bílé úrovně a část odstraněná oříznutím je vykompenzována rozšířením v obnovovacím obvodu. Z toho důvodu může být zapojením podle vynálezu poměr signál/šum zlepšen bez zhoršení přenosových charakteristik a tedy může být získán vysoce jakostní obraz prostý šumu v oblasti, kde se jasový signál mění z černé úrovně na bílou úroveň.The effect of the circuitry according to the invention is that noise generated at the leading edge of the luminance signal is removed by trimming in the white level trimming circuit and the portion removed by trimming is compensated for by the extension in the refresh circuit. Therefore, by the wiring according to the invention, the signal / noise ratio can be improved without deteriorating the transmission characteristics, and thus a high quality noise-free image can be obtained in the area where the luminance signal changes from black to white.

Vynález je znázorněn na připojeném výkrese, kde na obr. 1 je diagram tvaru signálů znázorňující signály v dosavadním zapojení obrazových obvodů videosignálu ve videomagnetofonech, na obr. 2 je blokové zapojení podle vynálezu, na obr. 3 je diagram tvaru signálů zpracovaných zapojením podle vynálezu, na obr. 4 je principiální zapojení podle vynálezu a na obr. 5 je diagram tvaru signálů zpracovaných zapojením podle vynálezu.The invention is illustrated in the accompanying drawing, in which Fig. 1 is a waveform diagram illustrating signals in the prior art video circuitry in videotapes; Fig. 2 is a block circuit according to the invention; Fig. 4 is a schematic diagram of the circuitry of the invention; and Fig. 5 is a diagram of the shape of signals processed by the circuitry of the invention.

Obr. 1 znázorňuje třetí způsob použitý u dosavadních videomagnetofonů. Graf a v obr.Giant. 1 illustrates a third method used with prior art videotapes. The graph and in FIG.

znázorňuje tvar jasového signálu bezprostředně po převedeni videosignálu do pásma nízkého kmitočtu demodulací. Graf b v obr. 1 je zvětšený obraz části A signálu z grafu a v obr. 1. Jak je patrno z grafu b v obr. 1, je na vrcholu náběhové hrany, to je části, ve které se signál mění z černé úrovně na bílou úroveň, značný šum N. Když videosignál prošel obvodem pro potlačeni výšek a obvodem pro potlačení šumu, je možno získat jasový signál znázorněný v grafu c v obr. 1. Graf d v obr. 1 je zvětšenina části A signálu znázorněného grafem c v obr. 1. Jak je patrno z grafu d v obr. 1, šum N na vrcholu náběhové hrany signálu zůstává a není zcela odstraněn obvodem pro potlačení výšek ani obvodem pro potlačení šumu. To má za následek, že kontrast na hranici obrazců vytvářených na stínítku obrazovky je nepříznivě ovlivněn šumem, což vede ke snížení jakosti obrazu.shows the shape of the luminance signal immediately after converting the video signal to a low frequency band by demodulation. The graph b in Fig. 1 is an enlarged image of the portion of the signal from the graph a in Fig. 1. As can be seen from graph b in Fig. 1, there is at the top of the leading edge, i.e. the portion in which the signal changes from black to white When the video signal passed through the treble suppression circuit and the noise suppression circuit, the luminance signal shown in graph c in Fig. 1 can be obtained. Graph d in Fig. 1 is an enlargement of part A of the signal shown in graph c in Fig. 1. As can be seen from the graph d in Fig. 1, the noise N at the peak of the leading edge of the signal remains and is not completely removed by the height suppression circuit or the noise suppression circuit. As a result, the contrast at the border of the images produced on the screen is adversely affected by noise, resulting in a decrease in image quality.

V obr. 2 je vstupní svorka S1 kmitočtově modulovaného signálu připojena ke vstupu frekvenčního demodulačního obvodu 11. Výstup demodulačního obvodu 11 je připojen přes dolnofrekvenční propust 12 k odřezávacímu obvodu 13 bílé úrovně, jehož výstup S3 je připojen ke vstupu obnovovacího obvodu 14 pro rozšíření úrovně, jehož výstup je připojen ke vstupu obvodu deemfáze.In Fig. 2, the input terminal S1 of the frequency modulated signal is connected to the input of the frequency demodulation circuit 11. The output of the demodulation circuit 11 is connected via a low-pass filter 12 to a white-level trimming circuit 13 whose output S3 is connected to whose output is connected to the input of the deemphase circuit.

Nyní bude popsána funkce zapojení podle obr. 2 s přihlédnutím k obr. 3, kde jsou znázorněny průběhy signálů během jejich zpracování v zapojení podle obr. 2. Na vstupní svorku S1 demodulačního obvodu 11 je přiveden složený kmitočtově modulovaný signál. V demodulačním obvodu 11 se provede demodulace kmitočtově modulovaného signálu a tento demodulovaný signál se přivede do dolnofrekvenční propusti 12. Na jejím výstupu S2 je potom jasový signál zobrazený v obr. 3 a. Vrchol náběhové hrany tohoto signálu obsahuje šumový signál N. Z výstupu S2 je signál potom zaveden do ořezávacího obvodu 13, kde je odříznut vrchol se šumovým signálem, takže na výstupu S3 ořezávacího obvodu 13 je potom signál zobrazený v obr. 3 b. Tento signál je potom zaveden do obnovovacího obvodu 14 špiček videosignálu, kde nastane obnovení náběhové hrany signálu na tvar signálu znázorněný v obr. 3 c. Tento signál je potom zaveden na vstup S4 obvodu deemfáze. Výsledkem je signál zobrazený v obr. 3 d jako výsledný jasový signál.The wiring function of FIG. 2 will now be described with reference to FIG. 3, where the waveforms of the signals during their processing in the wiring of FIG. 2 are shown. The composite frequency modulated signal is applied to the input terminal S1 of the demodulation circuit 11. In the demodulation circuit 11 the frequency modulated signal is demodulated and the demodulated signal is applied to the low-pass filter 12. At its output S2 is the luminance signal shown in Fig. 3a. The peak of the leading edge of this signal contains a noise signal N. the signal is then applied to the trimming circuit 13, where the peak with the noise signal is cut off, so that at the output S3 of the trimming circuit 13 the signal shown in FIG. 3b is then applied. This signal is then applied to the input S4 of the deemphase circuit. The result is the signal shown in Fig. 3d as the resulting luminance signal.

V obr. 4 ořezávací obvod 13 bílé úrovně obsahuje ětyři PNP tranzistory gl, Q2, Q3 a Q4 jako základní aktivní prvky a obnovovací obvod 14 obsahuje diodu Dl, pátý PNP tranzistor 05, indukčnost LI a kondensátor C4. V ořezávacím obvodu 13 bílé úrovně první tranzistor Q1 tvoří vstupní oddělovací zesilovač BA1 spolu s odporem R2 předpětí báze a emitorovým zatěžovacím odporem R3. Báze prvního tranzistoru Q1 je spojena se zemní svorkou G přes odpor R2 předpětí báze. Kolektor prvního tranzistoru Q1 je spojen přímo se zemni svorkou G. Emitor prvního tranzistoru Q1 je přes sériové spojení kondenzátoru Cl a odporu R4 připojen k bázi druhého tranzistoru Q2.In FIG. 4, the white-level trimming circuit 13 comprises four PNP transistors g1, Q2, Q3 and Q4 as basic active elements, and the recovery circuit 14 includes a diode D1, a fifth PNP transistor 05, an inductance L1 and a capacitor C4. In the white level trimming circuit 13, the first transistor Q1 forms an input isolation amplifier BA1 together with a base bias resistor R2 and an emitter load resistor R3. The base of the first transistor Q1 is coupled to ground terminal G through a base bias resistor R2. The collector of the first transistor Q1 is connected directly to the ground terminal G. The emitter of the first transistor Q1 is connected to the base of the second transistor Q2 via a serial connection of the capacitor C1 and the resistor R4.

Druhý tranzistor Q2 a třetí tranzistor 03 tvoři operační zesilovač OPA inverzního typu spolu se zpětnovazebním odporem R5, společným emitorovým Odporem R6, kolektorovým zatěžovacím odporem R7, odpory R8 a R9 předpětí báze a kondenzátorem C2. Emitory druhého tranzistoru Q2 a třetího tranzistoru Q3 jsou spojeny spolu a.se svorkou PS zdroje napětí přes společný emitorový odpor R6. Kolektor druhého tranzistoru Q2 je přes kolektorový zatěžovací odpor R7 spojen se zemní svorkou G. Báze třetího tranzistoru Q3 je dále spojena se svorkou PS zdroje napětí. Kolektor druhého tranzistoru Q2 je spojen s bází čtvrtého tranzistoru Q4.The second transistor Q2 and the third transistor 03 form an inverse-type opamp together with a feedback resistor R5, a common emitter resistor R6, a collector load resistor R7, a resistor R8 and R9 and a capacitor C2. The emitters of the second transistor Q2 and the third transistor Q3 are coupled together with the voltage source terminal PS via a common emitter resistor R6. The collector of the second transistor Q2 is connected to the ground terminal G via the collector load resistor R7. The base of the third transistor Q3 is further connected to the PS terminal of the voltage source. The collector of the second transistor Q2 is coupled to the base of the fourth transistor Q4.

Čtvrtý tranzistor Q4 tvoří výstupní oddělovací zesilovač BA2 společně s emitorovým zatěžovacím odporem R10. Kolektor čtvrtého tranzistoru Q4 je spojen přímo se zemní svorkou G. Emitor čtvrtého tranzistoru Q4 je přes emitorový zatěžovací odpor R10 spojen se svorkou PS zdroje napětí. Dále je emitor čtvrtého tranzistoru Q4 spojen s bází druhého tranzistoru Q2 v operačním zesilovači OPA zpětnovazebním odporem R5. Emitor čtvrtého tranzistoru Q4 je spojen s anodou diody Dl v obnovovacím obvodu 14.The fourth transistor Q4 forms the output isolation amplifier BA2 together with the emitter load resistor R10. The collector of the fourth transistor Q4 is connected directly to the ground terminal G. The emitter of the fourth transistor Q4 is connected to the PS terminal of the power supply via the emitter load resistor R10. Furthermore, the emitter of the fourth transistor Q4 is coupled to the base of the second transistor Q2 in the opamp OPA by a feedback resistor R5. The emitter of the fourth transistor Q4 is coupled to the anode of the diode D1 in the recovery circuit 14.

V obnovovacím obvodu 14 je anoda diody Dl spojena přes sériové spojení kondenzátoru C3 a odporu R13 se zemní svorkou G. Anoda diody Dl je dále spojena přes sériové spojení odporů Rll a R14 se svorkou PS zdroje napětí. Katoda diody Dl je spojena přes sériové spojeni indukčnosti LI a kondenzátoru C4 s emitorem pátého tranzistoru Q5. Sériové spojení indukčnosti LI a kondenzátoru C4 tvoří sériový rezonanční obvod PE, který je popsán dále. Dále je katoda diody Dl spojena s její anodou přes odpor R12. Emitor pátého tranzistoruIn the recovery circuit 14, the anode of the diode D1 is connected via a serial connection of the capacitor C3 and the resistor R13 to the ground terminal G. The anode of the diode D1 is further connected via a serial connection of the resistors R1 and R14 to the PS terminal of the voltage source. The cathode of the diode D1 is connected via a series coupling of the inductance L1 and the capacitor C4 to the emitter of the fifth transistor Q5. The series connection of the inductance L1 and the capacitor C4 forms a series resonant circuit PE, which is described below. Furthermore, the cathode of the diode D1 is connected to its anode via a resistor R12. Fifth transistor emitter

Q5 je spojen přes odpor R14 se svorkou PS zdroje napětí. Báze pátého tranzistoru Q5 je spojena přímo s bází třetího tranzistoru Q3 v operačním zesilovači OPA ořezávacího obvodu 13 bílé úrovně. Kolektor pátého tranzistoru Q5 je spojen přes odpor R15 se zemní svorkou G. Kolektor pátého tranzistoru Q5 je dále spojen s výstupní svorkou OUT.Q5 is connected via a resistor R14 to the PS terminal of the power supply. The base of the fifth transistor Q5 is connected directly to the base of the third transistor Q3 in the opamp OPA of the white-level trimming circuit 13. The collector of the fifth transistor Q5 is connected via a resistor R15 to the ground terminal G. The collector of the fifth transistor Q5 is further connected to the output terminal OUT.

Nyní bude popsána činnost zapojení podle obr'. 4 s přihlédnutím k obr. 5. Jasový signál základního pásma na výstupu S2 z dolnofrekvenční propusti 12 je přiveden do operačního zesilovače OPA inverzního typu přes vstupní oddělovací zesilovač BA1, vazební kondenzátor Cl a odpor R4. Zde je polarita jasového signálu na svorce PÍ mezi vazebním kondenzátorem Cl a odporem R1 záporná, jak je patrno z grafu a v obr. 5. Jasový signál S2 je oříznut na svém vrcholovém konci na předepsané úrovni v operačním zesilovači OPA, jak je dále vysvětleno. Je tedy získán oříznutý jasový signál S3 znázorněný grafem b v obr. 5 na svorce P2 mezi kolektorem čtvrtého tranzistoru Q4 a anodou diody Dl v obnovovacím obvodu 14. Protože výstup výstupního oddělovacího zesilovače BA2 je uzemněn přes kondenzátor C3 a odpor R13, je polarita oříznutého jasového signálu S3 na svorce P2 kladná, jak je patrno z grafu b v obr. 5.The operation of the circuit according to FIG. 4 with reference to FIG. 5. The baseband luminance signal at the output S2 of the low-pass filter 12 is applied to an inverse-type opamp OPA through an input isolation amplifier BA1, a coupling capacitor C1 and a resistor R4. Here, the polarity of the luminance signal at the terminal P1 between the coupling capacitor C1 and the resistor R1 is negative, as shown in the graph and in FIG. Thus, the trimmed brightness signal S3 shown in graph b in Fig. 5 is obtained at terminal P2 between the collector of transistor Q4 and the anode of the diode D1 in the recovery circuit 14. Since the output of the output decoupling amplifier BA2 is grounded via capacitor C3 and resistor R13. S3 at terminal P2 is positive, as can be seen from the graph b in Fig. 5.

Když je náběhová hrana jasového signálu S2 zavedena do operačního zesilovače OPA, je potenciál emitoru čtvrtého tranzistoru Q4, který pracuje jako výstupní oddělovací zesilovač BA2, téměř rovný napětí Vcc zdroje. Je tedy výstupní proud výstupního oddělovacího zesilovače BA2, který budí prvky zátěže, jako kondenzátor C3, odpor R13 a podobně, minimální. Výstupní oddělovací zesilovač BA2 jej tedy.nepropustí. Následkem toho je náběhová hrana jasového signálu S2 odříznuta na předepsané úrovni v blízkosti napětí Vcc zdroje. Následkem toho je na svorce P2 oříznutý jasový signál S3 znázorněný grafem b v obr. 5. Současně, protože oříznutý jasový signál S3 je přiveden přes zpětnovazební odpor R5 na bázi druhého tranzistoru Q2 operačního zesilovače OPA, působí zpětnovazební signál tak, že kompenzuje odstraněnou část jasového signálu S2. Touto kompenzaci tvar signálu odříznuté náběhové hrany postupně roste směrem k jeho závěrné hraně.’When the leading edge of the luminance signal S2 is applied to an OPA amplifier, the emitter potential of the fourth transistor Q4, which acts as an output isolation amplifier BA2, is almost equal to the Vcc source voltage. Thus, the output current of the output isolation amplifier BA2, which drives the load elements, such as capacitor C3, resistor R13, and the like, is minimal. Thus, the output isolation amplifier BA2 does not pass it. As a result, the leading edge of the luminance signal S2 is cut off at a prescribed level near the voltage Vcc of the source. Consequently, at the terminal P2, the luminance signal S3 shown in graph b in Fig. 5 is trimmed. At the same time, since the trimmed luminance signal S3 is applied via a feedback resistor R5 based on the second transistor Q2 of OPA, the feedback acts to compensate for S2. With this compensation, the signal shape of the cut-off leading edge gradually increases towards its closing edge.

Dále je výstup výstupního oddělovacího zesilovače BA2, to je čtvrtého tranzistoru Q4, přiveden před diodu Dl na pátý tranzistor Q5, který tvoří zesilovač s uzemněnou bází. Dioda Dl se stane vodivou, když je na ni přivedena úroveň vysoké amplitudy náběhové hrany jasového signálu S3. Tím je provedeno nakmitání amplitudy pro náběhovou hranu jasového signálu S3 sériovým spojením indukčnosti LI a kondenzátoru C4, tj. sériovým rezonančním obvodem PE. Je-li rezonanční kmitočet sériového rezonančního obvodu PE nastaven asi na 1 MHz, což je nejvíce střední složka náběhové hrany signálu, nastane rozšíření úrovně amplitudy oříznuté náběhové hrany jasového signálu S3. Následkem toho se získá signál S4 znázorněný grafem c v obr. 5, kompenzovaný v oříznuté části jasového signálu S2 vlivep ořezávacího obvodu 13 bílé úrovně. Současně jsou tranzistory Q2, Q3, Q4 uvedeny do stavu velkého zesílení, aby dioda Dl byla uvedena do vodivého stavu při vstupu náběhové hrany jasového signálu S2. Vazební kondenzátor Cl má tedy za úkol zamezit změny ořezávací operace vlivem posunu kmitočtu nosného signálu pásma kmitočtově modulovaných signálů a posunu úrovně výstupního signálu demodulačního obvodu 11 kmitočtově modulovaného signálu při záznamu.Furthermore, the output of the output decoupling amplifier BA2, i.e. the fourth transistor Q4, is applied before the diode D1 to the fifth transistor Q5, which forms the grounded base amplifier. The diode D1 becomes conductive when a high amplitude level of the leading edge of the luminance signal S3 is applied thereto. In this way, the amplitude oscillation for the leading edge of the luminance signal S3 is performed by a series connection of the inductance L1 and the capacitor C4, i.e. the series resonant circuit PE. If the resonant frequency of the series resonant circuit PE is set to about 1 MHz, which is the most central component of the leading edge of the signal, the amplitude level of the trimmed leading edge of the luminance signal S3 occurs. As a result, the signal S4 shown in graph c in FIG. 5 is compensated in the trimmed portion of the luminance signal S2 due to the white level trimming circuit 13. At the same time, the transistors Q2, Q3, Q4 are brought to a high gain state so that the diode D1 is brought into a conductive state upon entering the leading edge of the luminance signal S2. The coupling capacitor C1 is therefore intended to prevent changes in the trimming operation due to the frequency shift of the carrier signal band of the frequency modulated signals and the shift of the output signal level of the demodulation circuit 11 of the frequency modulated signal during recording.

. Odborníkovi školenému v oboru je zřejmé, že v rámci myšlenky vynálezu mohou být v popsaném zapojení, uvedeném jako jeden příklad provedení vynálezu, provedeny rozličné změny a obměny a dosazeny ekvivalentní prvky, aniž by se vybočilo z rámce myšlenky vynálezu. It will be apparent to those skilled in the art that various changes and variations may be made and equivalent elements may be embodied in the circuit described herein as one embodiment of the invention, without departing from the spirit of the invention.

Claims

PATENT CLAIMS

A video noise suppression circuit having a frequency modulated signal input terminal connected to a low-pass filter input whose output is connected to a deemphase circuit input whose output is connected to a subtraction noise suppression circuit input, characterized in that the output (S2) the low-pass filter (12) is connected to the input (S4) of the deemphase circuit via a noise clipping circuit (13) containing video signal peaks and a video signal peak refresh circuit (14).