CS273319B2 - Method of ferrous powders production from fine loose powdered iron trioxide - Google Patents
Method of ferrous powders production from fine loose powdered iron trioxide Download PDFInfo
- Publication number
- CS273319B2 CS273319B2 CS61287A CS61287A CS273319B2 CS 273319 B2 CS273319 B2 CS 273319B2 CS 61287 A CS61287 A CS 61287A CS 61287 A CS61287 A CS 61287A CS 273319 B2 CS273319 B2 CS 273319B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- iron
- stage
- iron oxide
- powder
- reduction
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/16—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes
- B22F9/18—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes with reduction of metal compounds
- B22F9/20—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes with reduction of metal compounds starting from solid metal compounds
- B22F9/22—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes with reduction of metal compounds starting from solid metal compounds using gaseous reductors
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
- C21B13/146—Multi-step reduction without melting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Compounds Of Iron (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu výroby železných prášků z jemného volně sypaného práškového oxidu železitého redukcí horkými plyny používaných v práškovém hutnictví.The invention relates to a process for the production of iron powders from fine free-flowing powdered iron oxide by reduction with hot gases used in powder metallurgy.
Oe známo, že slisovatelnost železných prášků závisí do značné míry na vhodné předběžné úpravě. Podle tohoto známého způsobu se železný prášek žíhá, přičemž při teplotách mezi 650 a 700 °C je vyžíhán redukčně. Takto se u známých způsobů zajištuje, aby se prášek nemohl spéci, aby mohlo odpadnout dodatečné drcení a bylo možno používat levnějších a výkonnějších pecí, jako například rotačních troubových pecí.It is known that the compressibility of iron powders depends largely on a suitable pretreatment. According to this known method, the iron powder is annealed, and is annealed at temperatures between 650 and 700 ° C. Thus, in known processes, it is ensured that the powder cannot be sintered so that additional crushing can be avoided and cheaper and more efficient furnaces such as rotary oven furnaces can be used.
Železné prášky, jichž se v současné době používá v práškové metalurgií, se vyrábějí buď pomocí vodních nebo vzduchových trysek tavenxn, přičemž se všeobecně osvědčily vodou kropené prášky pro jejich lepší slisovatelnost, nebo redukcí oxidů. Vodou kropené železné prášky, tak zvané atomizované prášky, dodávají výliskům vyrobeným z metalurgického prášku všeobecně lepší vlastnosti, především vyšší hustotu slisování, protože jednotlivé částice prášku mají většinou tvar kulových zrn, které mají dobrou schopnost toku, jsou ale uvnitř málo pórovité. Naproti tomu jsou železné prášky vyrobené redukcí vždy uvnitř pórovité a mají spíše nepravidelný tvar zrn, což snižuje hustotu slisování. Tento tvar zrn však působí příznivě na pevnost syrových výlisků. Velikou výhodou železných prášků vyrobených redukcí, tak zvaných houbovitých železných prášků, je jejich značně nižší cena, která je činí ve srovnání s atomizovanými železnými prášky použitelnými v mnoha případech, v nichž se nekladou tak vysoké požadavky na hustotu slisování.The iron powders currently used in powder metallurgy are produced either by water or air nozzles of tavenxn, and water-sprayed powders have generally proven to be better compressible, or by reducing oxides. Water-sprinkled iron powders, the so-called atomized powders, impart to the moldings made of metallurgical powder generally better properties, in particular a higher compacting density, since the individual powder particles are mostly spherical in the shape of spherical grains which have good porosity. In contrast, the iron powders produced by reduction are always porous inside and have a rather irregular grain shape, which reduces the compacting density. However, this grain shape has a favorable effect on the strength of the green compacts. A great advantage of the iron powders produced by the reduction, the so-called sponge iron powders, is their considerably lower cost, which makes them in comparison with the atomized iron powders applicable in many cases where such high compression density requirements are not imposed.
Největší množství houbovitého železného prášku se vyrábí tak zvanou Hoganósovou metodou, podle níž se dokonale čistý magnetovec mele na stanovenou velikost částic, která určuje konečnou velikost částic železného prášku, suší se a plní se jím válcové formy z žáruvzdorného materiálu, přičemž válec ze železné rudy je zevně a uvnitř obklopen směsí koksu a vápna. Takto naplněné nádoby procházejí tunelovou pecí, přičemž redukční doba je a3i 72 hod., načež spečená železná houba ve tvaru tlustostěnných trub se z nádob vyjímá, čistí a rozemílá. Po roztřídění se jednotlivé frakce prášku ukládají odděleně do zásobníků a směšují se na syntetický prášek s dokonalým rozdělením zrn, který se za účelem snížení zpevnění chladem vzniklým při mletí, ještě žíhá, čímž je jeho výroba skončena a prášek je připraven k odvozu. Nehledě k velkému množství energie, jíž je třeba k rozemletí trub železné houby, spočívá nevýhoda popisovaného způsobu výroby v tom, že zrnitost vzniklých železných částic, a tím jeden z nejdůležitějších parametrů železných prášků je určena výchozí zrnitostí oxidu železitého. Při použití jemnozrnných oxidů železitých by vznikaly stejné jemné a tim i v metalurgické technice neupotřebitelné železné prášky.The largest amount of sponge iron powder is produced by the so-called Hoganos method, whereby a perfectly pure magnetite is milled to a specified particle size, which determines the final particle size of the iron powder, dried and filled with cylindrical molds of refractory material. externally and inside surrounded by a mixture of coke and lime. The containers thus filled are passed through a tunnel furnace, the reduction time being a3i 72 hours, after which the sintered iron sponge in the form of thick-walled tubes is removed, cleaned and ground from the containers. After sorting, the individual powder fractions are stored separately in containers and mixed into a finely divided synthetic powder, which is annealed to reduce the cold-hardening during grinding, whereby its production is finished and the powder is ready for removal. Despite the large amount of energy required to grind the sponges of iron sponges, the disadvantage of the production method described is that the grain size of the resulting iron particles and thus one of the most important parameters of the iron powders is determined by the initial grain size of the iron oxide. Using fine-grained iron oxides would produce the same fine and thus unusable iron powders in metallurgical technology.
Při jiném známém způsobu se okuje vzniklé při válcování po rozemletí na stanovenou zrnitost ohřevem na vzduchu průběžně okysličují na oxid železítý Fe20.j, načež se redukují v pásové peci vodíkem. Redukční teploty’se u tohoto způsobu pohybují v každém případě pod 1 000 °C. Dosažený spečenec houbovitého.železa se poté, stejně jako podle Hóganosova způsobu rozemílá, přičemž mletím se dosahujeřurčitého dodatečného zhutnění houbovitých částic železného prášku, které se třídí a z jednotlivých frakcí se směšuje prášek s žádoucím rozdělením zrn podle velikosti. Ani tímto žpůsobem nelze dosáhnout potřebného výchozího materiálu, v tomto případě naprosto čisté okuje vzniklé při válcování.In another known method, the scale formed during rolling after grinding to a predetermined particle size by heating in air continuously oxidised to ferric oxide, Fe 2 0.j then reduced with hydrogen in a belt furnace. The reduction temperatures in this process are in any case below 1000 ° C. Achieved houbovitého.železa then sintered, as well as by Hóganosova grinding method wherein grinding is achieved by some additional compaction of particulate sponge iron powder, which is separated from the fractions, mixes the powder with the desired grain size distribution. Even in this way, it is not possible to achieve the required starting material, in this case absolutely pure mill scale formed during rolling.
Podle jiného způsobu se redukce provádí při vyšších teplotách, zvláště v rozmezí 1 093 až 1 204 °C se užívá jako výchozího materiálu jemného oxidu železitého, který byl získán rozdrcením vhodné rudy. *According to another method, the reduction is carried out at higher temperatures, in particular in the range of 1093 to 1 204 ° C, it is used as a starting material of fine iron oxide which has been obtained by crushing a suitable ore. *
Všechny uvedené způsoby používají práškových oxidů železitých, které jsou uvnitř husté, to je, u nichž jednotlivé částice oxidů železitých obsahují póry jen ojediněle. Tyto prášky mají sypnou hustotu podle jemnosti kulem asi 2 Mg.m-3. Při redukci těchto oxidů se sice tvoři vnitřní pórovitost, protože se odstraňuje kyslík, rozdíly v hustotě mezi oxidem a kovem však nejsou tak veliké, aby způsobily rozpad jednotlivých částic, protože z jednoho násypu uvnitř hustých částic oxidu železitého určité zrnitosti vzniká redukcí násyp více nebo méně spečených, uvnitř málo pórovitých částic přibližně stejné zrnitosti jako u oxidu. Redukce uvnitř hustých částic oxidu železitého nezpůsobuje zásadně nijaký ztěžující problém.All of these methods use powdered iron oxides which are dense inside, i.e., in which the individual iron oxide particles contain pores only sporadically. These powders have a bulk density according to fineness of about 2 Mg.m -3 . While the reduction of these oxides creates internal porosity because oxygen is removed, the differences in density between the oxide and the metal are not so large as to cause disintegration of the individual particles, since from one embankment within the dense iron oxide particles of the sintered, less porous particles of about the same grain size as the oxide. The reduction within the dense iron oxide particles does not in principle cause any problem.
CS 273 319 82EN 273 319 82
Nevýhody dosavadních způsobů výroby odstraňuje vynález, jehož podstata spočívá v tQm, že se oxid železitý se sypnou hustotou menší než 1.0 Mg.m3 redukuje plyny při teplotách od 1 200 do 1 392 °C, zvláště v rozmezí od 1 200 do 1 300 °C, popřípadě o sypné hodnotě menší než 0,5 Mg-3. Redukčním plynem je vodík. Násyp oxidu železitého se před redukcí předzhutňuje tlaky nižšími než 0,1 MPa. Způsob se provádí ve dvou stupních, nejprve na prvním stupni při teplotách mezi 1 200 a 1 30Ů °C, načež se zčásti okysličený plyn převádí, z prvního stupně na druhý stupen při teplotách nižších než 1 200 °C. Kysličník železitý se vede proti proudu redukčního plynu nejprve ha stupeň s vyšší teplotou a poté na stupeň s nižší teplotou.The disadvantages of the prior art processes are eliminated by the invention which consists in reducing iron oxide with a bulk density of less than 1.0 Mg.m 3 with gases at temperatures from 1200 to 1392 ° C, in particular in the range from 1200 to 1300 ° C. C, optionally having a bulk value less than 0.5 Mg -3 . The reducing gas is hydrogen. The iron oxide feed is pre-compacted with pressures below 0.1 MPa prior to reduction. The process is carried out in two stages, first in the first stage at temperatures between 1200 and 130 ° C, after which the partially oxidized gas is transferred, from the first stage to the second stage at temperatures below 1200 ° C. The ferric oxide is passed upstream of the reducing gas stream first to the higher temperature stage and then to the lower temperature stage.
Jak bylo prokázáno matalografický.mi výzkumy, začínají se při aplikaci způsobu podle vynálezu jednotlivé jemné částice běhelíi redukčního procesu seskupovat nejprve do vzájemně nesouvislých shluků, během redukce všaj$ do pevných a uvnitř více méně pórovitých sbalků, které poté při rozemílání redukovaného spečence zůstávají do značné míry zachovány a tvoří jednotlivé částice oxidu železitého?As has been shown by mathematical investigations, the application of the process of the present invention begins to group the individual fines of the bleaching process first into mutually discontinuous clusters, during the reduction, into solid and more or less porous packs, which then remain largely measures are maintained and form individual iron oxide particles?
U způsobu podle vynálezu se vysoce jemné jehly kysličníku železitého nepřeměňují na odpovídající jemné železné jehly, čímž,.,by se tvořila plst při mimořádné vysoké slínovací aktivitě těchto velmi jemných prášků a netvoří se hutný železný špalek s pouze malou vnitřní pórovitostí, jak se chovají například i podstatně hrubší, volně sypané železné prášky při vysokých teplotách, nýbrž se vytvářejí sbalky, jejichž velikost je vhodná pro železný prášek, upotřebitelný v práškové metalurgii, a které jsou vzájemně spojené jen slabými mosty částic, Právě ona vzdálenost od zhutňovacích center je příčinou odpovídající poloviční žádané velikosti částic, která vyvolala pohybem částic k zhutňovacím centrům tak velikou tažnou sílu, že se většina mostů vytvořených z částic odtrhne.In the method of the invention, high fine iron oxide needles are not converted into corresponding fine iron needles, thereby forming a felt at the extremely high sintering activity of these very fine powders and not forming a dense iron block with only low internal porosity, as they behave, for example Even considerably coarse, loose iron powders at high temperatures, but form pellets suitable for iron powder usable in powder metallurgy and which are only interconnected by weak particle bridges. It is the distance from the compaction centers that is equivalent to half of the desired particle size, which caused such a traction force to move the particles towards the compaction centers that most of the bridges formed from the particles tear off.
Nejvhodnějším výchozím materiálem je oxid železitý o sypné hustotě menší než 0,5 Mg.m-3. Rozhodujícím krokem je přitom provádění redukce při mimořádně vysokých teplotách v každém případě nad 1 200 °0. Pouze při těchto teplotách se dosahuje efektu samoaglomerace. Protože stupeň aglomerace částic v redukovaném spečenci závisí hlavně na teplotě redukčního zpracování, je u způsobu podle vynálezu možné změnou redukční teploty v širokém rozmezí měnit vnitřní pórovitost, což je například výhodné při výrobě houbovitého železitého prášku s vymezenou vnitřní pórovitostí pro výrobky FE-CU nebobtnající při spékání.The most suitable starting material is iron oxide having a bulk density of less than 0.5 Mg.m -3 . The decisive step here is to carry out the reduction at extremely high temperatures in each case above 1200 ° 0. Only at these temperatures is the self-agglomeration effect achieved. Since the degree of agglomeration of the particles in the reduced sinter depends mainly on the reduction treatment temperature, it is possible in the method according to the invention to vary the internal porosity by varying the reducing temperature, which is advantageous for example sintering.
Jako redukčního plynu se používá vodíku, přičemž redukce se provádí při volném násypu. Používáni čistého vodíku je v současné době běžné v mnoha výrobních procesech. Při jeho používání je samozřejmě třeba dodržet předepsaná bezpečnostní opatření. Proudem vodíku je možno regulovat tloušíku násypné vrstvy oxidu železitého.Hydrogen is used as the reducing gas, and the reduction is carried out in a free-flowing charge. The use of pure hydrogen is currently common in many manufacturing processes. When using it, of course, it is necessary to comply with the prescribed safety measures. The thickness of the iron oxide feed layer can be controlled by the hydrogen flow.
Oxid železitý se před redukcí předzhutňuje tlakem nižším než 0,1 MPa.The iron oxide is pre-compacted with a pressure of less than 0.1 MPa prior to the reduction.
Způsob podle vynálezu se provádí ve dvou stupních, a to v prvním stupni při teplotách mezi 1 200 až 1 300 °C, a v druhém stupni při teplotách nižších než 1 200 °C. Takovéto provádění způsobu umožňuje, aby se již částečně reakcí redukčního plynu použilo dále při vyšší teplotě znovu v další reakci a dosáhlo se tak jeho lepšího využití. Za tímto účelem se zvláště převádí částečně okysličený plyn ze stupně s nižší teplotou do druhého stupně, kde se pracuje s vyšší teplotou.The process according to the invention is carried out in two stages, in the first stage at temperatures between 1200 and 1300 ° C and in the second stage at temperatures below 1200 ° C. Such an implementation of the process enables the reaction of the reducing gas to be used again at a higher temperature in the next reaction, at a partial temperature, in order to achieve a better utilization thereof. To this end, in particular, the partially oxygenated gas is transferred from the lower temperature stage to the second higher stage stage.
Oxid železitý se vede v protiproudu k vedení redukčního plynu nejprve na stupeň s vyšší teplotou a poté se převádí na stupeň s nižší teplotou. Tím se dosáhne rychlého ohřevu na přiměřeně vyšší teploty, načež postupně, při odpovídající nižší teplotě a v čistším redukčním plynu se zpracovávání podle vynálezu končí. Takovýmto prováděním způsobu se dosáhlo zvláště výhodných vlastností železitých prášků gři následujícím zpracovávání práškovou metalurgií.The ferric oxide is fed in countercurrent to the reducing gas line first to a higher temperature stage and then converted to a lower temperature stage. In this way, rapid heating to a reasonably higher temperature is achieved, whereupon, at a correspondingly lower temperature and in a purer reducing gas, the treatment according to the invention is terminated. By carrying out the process, particularly advantageous properties of the ferric powders are obtained in the subsequent powder metallurgy treatment.
Způsobem podle vynálezu se získává'’’z oxidů železa železný prášek s dostatečně velikou schopností toku při současné stlačitelnosti, jichž se dosahuje dodržením uvedené vyšší teploty a sypné hustoty. Tyto vlastnosti utoožňují výrobu železných prášků použitelných v práškové metalurgii z jemných prášků vznikajících ve velikém množství při regeneraci mořicí kyseliny v ocelárnách a válcovnách, jichž: bylo dosud používáno ve feritovém průmyslu, pro úče3According to the process of the present invention, an iron powder is obtained from iron oxides having a sufficiently high flowability and at the same time compressibility, which is achieved by maintaining the higher temperature and bulk density. These properties utoožňují producing iron powders usable in powder metallurgy of the fine powders produced in large quantities in the regeneration of the pickling acid in the steel mills and rolling mills, which: has been used heretofore in the ferrite industry, úče3
CS 273 319 B2 ly práškové metalurgie však byly nepotřebné.However, powder metallurgy was unnecessary.
Příklad provádění způsobuExample of the method implementation
100 g práškového oxidu železitého o zrnitosti 50/Jm, sypné hustotě 0,38 Mg.m”3,100 g of ferric oxide powder with a grain size of 50 µm, a bulk density of 0.38 Mg.m 3 ,
30,29 % redukovatelného kyslíku se nasypalo do železné lodičky. Lodička byla v strkací peci podrobena redukci po dobu 4 hodin odporového ohřevu při teplotě 1 300 °C. Vodík procházel v množství 2 1 /min. Po ochlazení redukovaného produktu ve vodíku byl redukovaný spečenec ve vodou chlazené pecní dráze z lodičky vyňat a pod dobu 5 minut v nožovém mlýně rozemílán. Získal se železný prášek s těmito vlastnostmi: sypná hustota 3,17 Mg.m”3, doba toku 4,8 s/50 g (5 mm normální násypky), lisovací hustota 6,64 Mg.m“3 při 0,6 MPa.30.29% of reducible oxygen was poured into the iron boat. The boat was subjected to a reduction of 4 hours of resistance heating at 1300 ° C in the spray oven. Hydrogen was passed at 2 L / min. After cooling the reduced product in hydrogen, the reduced sinter in the water-cooled furnace path was removed from the boat and ground for 5 minutes in a knife mill. An iron powder having the following characteristics was obtained: bulk density 3.17 Mg.m 3 , flow time 4.8 s / 50 g (5 mm normal hopper), pressing density 6.64 Mg.m 3 at 0.6 MPa .
Použitím jemného železného prášku se dosahuje rovnoměrného zaplnění formy, čímž se umožňuje výroba dokonalých a pevných výrobků složitého tvaru. Nebezpečí koroze není u výrobků z železného prášku podle vynálezu větší než u výrobků z hrubého železného prášku a lze jí zabránit běžnými opatřeními proti korozi.The use of fine iron powder achieves uniform filling of the mold, thereby allowing the production of perfect and solid products of complex shape. The corrosion risk of the iron powder products according to the invention is not greater than that of the coarse iron powder products and can be prevented by conventional anti-corrosion measures.
Při srovnávacím pokusu byl redukován stejný prášek'kysličníku železitého za stejných podmínek při 1 000 °C, přičemž byl získán Železitý prášek se sypnou hustotou 0,93 Mg.m3, který však nebyl schopen toku. Lisovací hustota byla 6,43 Mg.m”3.In the comparative experiment, the same ferric oxide powder was reduced under the same conditions at 1000 ° C to obtain a ferric powder with a bulk density of 0.93 Mg.m 3 but which was not flowable. The pressing density was 6.43 Mg.m < 3 & gt ; .
Způsobu podle vynálezu lze použít v práškové metalurgii, jejíž výchozí surovinou je železný prášek i s nejjemnějšími částicemi předrobený způsobem podle vynálezu.The process according to the invention can be used in powder metallurgy, the starting material of which is a finely divided iron powder preformed by the process according to the invention.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT25386 | 1986-02-03 | ||
| AT335886A AT386555B (en) | 1986-12-17 | 1986-12-17 | Method for manufacturing iron powders suitable for powder metallurgy from fine iron oxide powder by reduction using hot gases |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS61287A2 CS61287A2 (en) | 1990-07-12 |
| CS273319B2 true CS273319B2 (en) | 1991-03-12 |
Family
ID=25592052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS61287A CS273319B2 (en) | 1986-02-03 | 1987-01-30 | Method of ferrous powders production from fine loose powdered iron trioxide |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0232246B1 (en) |
| AT (1) | ATE74038T1 (en) |
| CS (1) | CS273319B2 (en) |
| DE (1) | DE3777670D1 (en) |
| SU (1) | SU1699346A3 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19544107C1 (en) * | 1995-11-27 | 1997-04-30 | Starck H C Gmbh Co Kg | Metal powder granules, process for its preparation and its use |
| ES2359418T3 (en) | 2006-12-01 | 2011-05-23 | Michael J. Ruthner | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF IRON POWDER OR STEEL POWDER FROM IRON OXIDE POWDER THROUGH OXIDATION AND REDUCTION. |
| CZ2007255A3 (en) * | 2007-04-12 | 2008-10-22 | Univerzita Palackého v Olomouci | Synthesis method of nanopowder iron with protective oxidic shell from natural abd synthetic nanopowder iron oxides and oxihydroxides |
| CN102139375A (en) * | 2011-03-18 | 2011-08-03 | 上海大学 | Method for preparing micron-size superfine iron powder |
| CN103203457A (en) * | 2013-04-15 | 2013-07-17 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | Method for manufacturing iron-copper alloy from iron oxide red and copper sulfate |
| DE102019207824A1 (en) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Process for the production of iron powder |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1175985A (en) * | 1967-10-19 | 1970-01-01 | Fina Metal Ltd | Direct Reduction of Iron Oxide to Non-Pyrophoric Iron Powder |
| GB1288252A (en) * | 1969-03-25 | 1972-09-06 | ||
| DE2443978C3 (en) * | 1974-09-12 | 1982-04-15 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Process for making ice powder |
-
1987
- 1987-01-30 AT AT87890021T patent/ATE74038T1/en not_active IP Right Cessation
- 1987-01-30 EP EP87890021A patent/EP0232246B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-30 CS CS61287A patent/CS273319B2/en not_active IP Right Cessation
- 1987-01-30 DE DE8787890021T patent/DE3777670D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-02-02 SU SU874028915A patent/SU1699346A3/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE74038T1 (en) | 1992-04-15 |
| EP0232246B1 (en) | 1992-03-25 |
| EP0232246A3 (en) | 1988-07-20 |
| EP0232246A2 (en) | 1987-08-12 |
| SU1699346A3 (en) | 1991-12-15 |
| DE3777670D1 (en) | 1992-04-30 |
| CS61287A2 (en) | 1990-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100607628B1 (en) | Method for producing reduced iron compact in rotary hearth reducing furnace, reduced iron compact, and method for producing pig iron using the same | |
| JPH0121855B2 (en) | ||
| US2986460A (en) | Production of iron | |
| CS273319B2 (en) | Method of ferrous powders production from fine loose powdered iron trioxide | |
| US3679383A (en) | Process for the manufacture of shaped articles of zirconium corundum | |
| US3419383A (en) | Producing pulverulent iron for powder metallurgy by multistage reduction | |
| US4001007A (en) | Material for sintering emitting a lesser amount of nitrogen oxide and a method for manufacturing the same | |
| JP2003301205A (en) | Method for charging blast furnace material | |
| JP2015199978A (en) | High furnace operation method using reduced iron | |
| US4082540A (en) | Material for sintering emitting a lesser amount of nitrogen oxide and a method for manufacturing the same | |
| US4415527A (en) | Desulfurization process for ferrous powder | |
| JPH05339653A (en) | Pretreatment of sintered ore raw material and sintered ore raw material for iron making | |
| US3418104A (en) | Producing pulverulent iron for powder metallurgy by compacting feed stocks | |
| TWI802162B (en) | Operation method of reduction furnace | |
| CN219924552U (en) | Device for preparing spherical iron powder by hydrogen-based flash reduction of ultrapure iron concentrate | |
| JP4379097B2 (en) | Pseudoparticles for sintering and method for producing the same | |
| AT386555B (en) | Method for manufacturing iron powders suitable for powder metallurgy from fine iron oxide powder by reduction using hot gases | |
| JPS6033319A (en) | Manufacture of unburnt briquette | |
| JPS6033308A (en) | Steel modifier | |
| US3418105A (en) | Iron powder for forming sintered articles of improved strength | |
| JPS60184642A (en) | Manufacture of unfired lump ore | |
| JP2007302956A (en) | Nonfired agglomerated ore for iron manufacture | |
| JPH0781168B2 (en) | Clay Ni ore briquette method | |
| JPH05271738A (en) | Production of sponge iron | |
| Akimenko et al. | Air-atomized iron powders—past, present, future |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20000130 |