CS273252B1 - Method of metallic material's creep resistance determination - Google Patents
Method of metallic material's creep resistance determination Download PDFInfo
- Publication number
- CS273252B1 CS273252B1 CS116388A CS116388A CS273252B1 CS 273252 B1 CS273252 B1 CS 273252B1 CS 116388 A CS116388 A CS 116388A CS 116388 A CS116388 A CS 116388A CS 273252 B1 CS273252 B1 CS 273252B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- sample
- time
- test
- conditions
- disturbance
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 239000007769 metal material Substances 0.000 title claims description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000011158 quantitative evaluation Methods 0.000 claims abstract description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 claims description 7
- 230000007774 longterm Effects 0.000 claims description 4
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 claims description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 abstract 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000009862 microstructural analysis Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 210000002257 embryonic structure Anatomy 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000006355 external stress Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
Description
(57) U souboru vzorků z testovaného nebo jemu chemicky a strukturně podobného materiálu se stanoví obecná závislost mezi porušením vzorku a normovaným časem tn postupem, při němž se vzorky ve zvolených intervalech opakovaně teplotně a napětově exponují při 500 až 1200 °C a 5 až 100 MPa, kde časový interval, teplota a napětí se volí v závislosti na podmínkách exploatace materiálu. Po každé expozici se z čela činné části vzorků odstraní znehodnocená vrstva, provede se metalografický výbrus a vyhodnotí se stupeň porušení materiálu. Ze souboru provedených zkoušek se pak odvodí obecná střední závislost mezi porušením vzorku a normovaným časem tn pro daný materiál. Při každém dalším zkoušení téhož nebo podobného materiálu se nejméně jeden vzorek za obdobných, provozním podmínkám se blížících podmínek nejméně jednou vystaví tepelné a napětově expozici s následným kvantitativním vyhodnocením výbrusu. Ze zjištěného stupně porušení materiálu se pak pomocí dříve stanovené střední obecné závislosti odvodí normovaný čas tn a podle vztahu t£ = /hod/, n(57) For a set of samples of test or chemically and structurally similar material, the general dependence between sample failure and standard time tn is determined by a procedure whereby samples are repeatedly exposed to temperature and voltage at selected intervals at 500 to 1200 ° C and 5 to 100 MPa, where time interval, temperature and voltage are chosen depending on the conditions of material exploitation. After each exposure, a deteriorated layer is removed from the front of the active portion of the samples, a metallographic cut is performed and the degree of material failure is evaluated. The general mean dependence between the failure of the sample and the standard time t n for the material is then derived from the set of tests performed. In each subsequent test of the same or similar material, at least one specimen shall be exposed to thermal and voltage exposure at least once under similar operating conditions approaching conditions, followed by a quantitative evaluation of the cut. From the detected degree of breakage of the material is then determined using the previously derived mid general depending standardized time t n according to the relation t = £ / h / n
v němž t značí dílčí dobu zkoušky, se určí hledaná pravděpodobná doba do lomu t£.in which t denotes the partial test time, the probable time to fracture t £ is determined.
1ů1ů
CS 273 252 BlCS 273 252 Bl
Vynález se týká způsobu stanovení odolností proti tečení u kovových materiálů uvažovaných pro dlouhodobou teplotní expozici pod napětím, zejména materiálů používaných pro výrobu procesních prvků a dílců v chemickém, petrochemickém a energetickém průmyslu. Příkladem jsou reakční trubky pecí pro tepelné štěpení či parní reforming uhlovodíků a uhlovodíkových směsí, zhotovené odstředivým litím z austenitických žárupevných NiCr ocelí. Postup je vhodný pro získání reálných creepových charakteristik kovových materiálů, nezbytných například u pevnostních výpočtů.The invention relates to a method for determining the creep resistance of metallic materials intended for long-term thermal exposure under voltage, in particular materials used for manufacturing process elements and components in the chemical, petrochemical and power industries. Examples are reaction tubes of heat-cracking or steam reforming hydrocarbons and hydrocarbon mixtures produced by centrifugal casting of austenitic heat-resisting NiCr steels. The procedure is suitable for obtaining real creep characteristics of metal materials, necessary for example in strength calculations.
Současný stav zkušebnictví předpokládá při testování žárupevných vlastností kovových materiálů rozsáhlý soubor zkoušek. Vzorky ve tvaru zkušebních tyčí převážně kruhového průřezu jsou zatěžovány v creepových pecích při zvolené teplotě, která vychází z provozní teploty. Doba do lomu se u jednotlivých zkoušek pohybuje řádově od sta do tisíce hodin, v některých případech i do desetitisíce hodin. Získané výsledky se matematicky zpracovávají s cílem získat pevnostní charakteristiky kovových materiálů za podmínek, jež odpovídají o řád až dva delším dobám do lomu, než jsou doby zkoušené.The current state of testing assumes an extensive set of tests when testing the refractory properties of metallic materials. Samples in the shape of test rods of mostly circular cross-section are loaded in creep furnaces at a selected temperature, which is based on the operating temperature. The time to fracture of individual tests ranges from hundreds to thousands of hours, in some cases even tens of thousands of hours. The results obtained are processed mathematically in order to obtain the strength characteristics of metallic materials under conditions that are up to two times longer than the test times.
Zkoušky žárupevnosti by měly rovněž co nejlépe simulovat provozní podmínky. Tento požadavek však přináší řadu problémů. K rozvoji lomového procesu a celkové deformaci materiálu mohou navzájem nezávisle přispívat četné odlišné mechanismy creepové deformace. Existence těchto mechanismů a jejich podíl na rychlosti deformace a životnosti materiálu jsou vymezeny jednak vnějšími podmínkami namáhání, jako jsou teplota a napětí, jednak strukturním složením materiálu a jeho čistotou, ale také vlivem prostředí atp. Zúčastněné mechanismy se zpravidla vyznačují různými závislostmi na napětí, teplotě a některých parametrech struktury. Hodnoty meze pevnosti při tečení čí doba do lomu jsou obvykle stanovovány pomocí různých parametrických rovnic na základě creepových zkoušek vedených při vysokých hladinách aplikovaného napětí, tj. zkoušek probíhajících v podmínkách dislokačních mechanismů creepu, charakterizovaných silnou závislostí rychlosti creepu a doby do lomu na napětí. Za těchto v podstatě laboratorních podmínek je zpravidla nejvýznamnějším poškozujícím procesem strukturní degradace a k lomu dochází v důsledku ztráty plastické stability materiálu při značně vysokých hodnotách charakteristik plasticity, tj. lomového prodloužení a kontrakce.The fire resistance tests should also best simulate operating conditions. However, this requirement presents a number of problems. Numerous different mechanisms of creep deformation can independently contribute to the development of the fracture process and overall material deformation. The existence of these mechanisms and their contribution to the rate of deformation and lifetime of the material are determined by external stress conditions such as temperature and stress, by the structural composition of the material and its purity, but also by the environment. The mechanisms involved are typically characterized by different dependencies on voltage, temperature and some structural parameters. The creep strength or fracture time values are usually determined using various parametric equations based on creep tests conducted at high applied stress levels, i.e., tests conducted under creep dislocation mechanisms, characterized by a strong dependence of creep speed and fracture time on stress. Under these essentially laboratory conditions, structural degradation is generally the most damaging process and fracture occurs due to the loss of plastic stability of the material at very high values of plasticity characteristics, i.e. fracture elongation and contraction.
Při reálných podmínkách exploatace materiálu, tj. při relativně nízkých hodnotách působícího napětí, lze naproti tomu očekávat, že rozhodující účast na rozvoji creepové deformace a porušení materiálu mají difúzí podmíněné procesy. Nejzávažnějším mechanismem creepového porušení je vznik a kumulace mezikrystalového (mezidendrického) porušení. V ohlasti difuzního creepu je rychlost creepové deformace přímo úměrná a doba do lomu nepřímo úměrná působícímu napětí.Under real conditions of material exploitation, ie at relatively low values of the applied stress, it can be expected, on the other hand, that decisive participation in the development of creep deformation and material failure is due to diffusion-related processes. The most serious mechanism of creep failure is the formation and accumulation of intercrystalline (interdendric) failure. In the field of diffuse creep, the rate of creep deformation is proportional and the time to fracture is inversely proportional to the applied stress.
Vzhledem k drasticky rozdílné napětové závislosti rozhodujících creepových charakteristik v oblasti díslokačního a difuzního creepu je třeba věnovat velkou pozornost výběru a použití vhodného parametrického postupu a zvoleného extrapolačního poměru při stanovení dlouhodobých žárupevných vlastností na základě creepových zkoušek. Po dosažení hranice oblasti dominujícího působení jednoho mechanismu creepu či lomu při creepu je maximálně přípustný extrapolační poměr roven jedné. To znamená, že parametrický přístup lze využít k požadované extrapolaci pouze v oblasti jednoho dominujícího deformačního či poškozujícího mechanizmu.Due to the drastically different voltage dependence of the critical creep characteristics in the numbering and diffusion creep area, great care should be taken in selecting and using the appropriate parametric procedure and the extrapolation ratio chosen when determining long-term refractory properties based on creep tests. After reaching the boundary of the area dominated by one creep or creep fracture mechanism, the maximum allowable extrapolation ratio is one. This means that the parametric approach can only be used for the extrapolation required in the area of one dominant deforming or damaging mechanism.
Popsané problémy jsou řešeny u způsobu stanovení odolnosti proti tečení u kovových materiálů pro dílce vystavované dlouhodobě teplotní expozici pod napětím podle vynálezu, který je založen na použití vzorků ve tvaru plochých zkušebních tyčí a je charakterizován tím, že soubor vzorků z testovaného nebo jemu chemicky a strukturně podobného materiálu se ve zvolených intervalech opakovaně teplotně a tlakově exponuje při 500 až 1 200 °C a 5 až 100 MPa, kde časový interval, teplota a napětí se volí v závislosti na sledovaných provozních podmínkách, přičemž po každé expozici se z čela účinné části jednotlivých vzorků odstraní znehodnocená vrstva, provede se metalografický výbrus, vyhodnotí se stupen porušení materiálu a ze souboru provedených zkoušek se odvodí obecná střední závislost mezi porušením vzorku a normovaným časem t pro daný materiál. Při každém dalším zkoušení téhož nebo poCS 273 252 Bl dobného materiálu se nejméně jeden vzorek nejméně jednou teplotně a napětové exponuje za obdobných, provozním podmínkám se blížících podmínek, načež se po provedení výbrusu a jeho kvantitativním vyhodnocení ze zjištěného stupně porušení materiálu a pomocí dříve stanovené obecné závislosti získá normovaný čas t a podle vztahuThe described problems are solved in a method for determining the creep resistance of metallic materials for components subjected to long-term thermal stress under the invention, which is based on the use of flat test specimens and characterized in that the test sample or chemically and structurally similar material is repeatedly exposed to temperature and pressure at selected intervals at 500 to 1200 ° C and 5 to 100 MPa, where the time interval, temperature and voltage are selected depending on the observed operating conditions, after each exposure the front of the active part of the individual the degraded layer is removed, metallographic cut is performed, the degree of failure of the material is evaluated and the general mean dependence between the failure of the sample and the standard time t for the material is derived from the set of tests performed. For each subsequent test of the same or similar CS 273 252 B1 material, at least one specimen shall be exposed to at least one temperature and voltage at similar operating conditions approaching the conditions after which the surface is determined after quantification and quantitative assessment of the degree of material failure and dependence gets the standardized time ta according to the relation
v němž t značí dílčí dobu zkoušky, se určí hledaná pravděpodobná doba do lomu tf.where t is the partial test time, the probable time to fracture t f is determined.
Postup zkráceného zjištování creepových vlastností kovových materiálů podle vynálezu je tedy založen na mikrostrukturní analýze porušení materiálu, který se nachází v podmínkách difuzního creepu, kdy porušení je charakterizováno vznikem, růstem a spojováním mikrodutin, tj. kavit. K analýze porušení materiálu je přitom použito plochého creepového vzorku, jehož konstrukce umožňuje opakovanou přípravu metalografického výbrusu. Zejména vhodný je pro tyto účely vzorek ve tvaru ploché zkušební tyče.The method of truncation of creep properties of metallic materials according to the invention is therefore based on a microstructural analysis of the failure of a material found in diffuse creep conditions, where the failure is characterized by the formation, growth and bonding of microcavities, i.e. cavities. A flat creep sample is used for the analysis of material failure, the design of which enables repeated preparation of metallographic cuts. A sample in the form of a flat test rod is particularly suitable for this purpose.
Postup podle vynálezu využívá dále skutečnosti ověřené na modelových materiálech, že v případě mezikrystalového průběhu lomu není závislost porušení PI na normovaném čase t , daná vztahem tR = t/tj, významně ovlivňována aplikovaným napětím a teplotou. Dalším důležitým znakem je skutečnost, že mezikrystalové poškození se ve značně širokém časovém intervalu (přibližně do 0,9 tj) uskutečňuje rovnoměrně v celé aktivní části vzorku.The process according to the invention furthermore utilizes the facts verified on model materials that, in the case of the intergranular fracture course, the dependence of PI failure on the standardized time t, given by t R = t / ie, is not significantly influenced by applied voltage and temperature. Another important feature is the fact that intercrystalline damage occurs evenly over a very wide time interval (up to about 0.9 .mu.) throughout the active portion of the sample.
Zkušenosti rovněž prokázaly, že chemicky a strukturně podobné materiály se chovají obdobně i v podmínkách vysokotlakého creepu. Je tedy možno pro skupiny obdobně se chovajících materiálů pomocí souboru creepových zkoušek, které jsou opakovaně přerušovány, přičemž se po každém přerušení pomocí mikrostrukturní analýzy hodnotí stupeň porušení vzorku, stanovit obecnou závislost stupně porušení na normovaném čase, čili časový rozvoj porušení.Experience has also shown that chemically and structurally similar materials behave similarly under high-pressure creep conditions. Thus, for groups of similarly behaving materials by means of a set of creep tests that are repeatedly interrupted, after each interruption by microstructural analysis, the degree of failure of the sample is assessed, the general dependence of the degree of failure on the standard time, or the development of failure.
Navrhovaný postup tedy využívá faktu, že na nukleačních centrech mezikrystalových hranic dochází ke vzniku zárodků kavit a k jejich růstu dislokačním skluzem a prokluzy po hranicích, tak i difuzním creepem podle aplikovaných expozičních podmínek. Ve všech případech se však dospěje ke stejnému lomovému stavu, kdy dojde k interakci porušení, šíření magistrální trhliny a následnému lomu materiálu.Thus, the proposed procedure takes advantage of the fact that nucleation centers of intercrystalline boundaries develop cavity embryos and grow by dislocation slip and border slippage as well as diffuse creep according to the applied exposure conditions. In all cases, however, the same fracture state is reached in which the fracture interaction, the propagation of the main crack and the subsequent fracture of the material occur.
Způsob zkráceného zjištování creepových vlastností kovových materiálů postupem podle vynálezu byl sestaven na základě všech uvedených teoretických i empirických předpokladů a hyl ověřen pomocí praktických zkoušek. Vzorový příklad creepové zkoušky plochého vzorku odebraného z žárupevné auštenitické oceli, konkrétně oceli Cr24Ni24Nb vyvinuté pro proces tepelného štěpení či parního reformingu uhlovodíků, vedený při teplotách 900 až 1 000 °C, je popsán níže.The method of shortened determination of creep properties of metallic materials by the method according to the invention was compiled on the basis of all mentioned theoretical and empirical assumptions and was verified by practical tests. An exemplary creep test of a flat sample taken from heat-resistant austenitic steel, namely Cr24Ni24Nb steel developed for the thermal cracking or steam reforming process of hydrocarbons, conducted at temperatures of 900 to 1000 ° C, is described below.
Zkušební podmínky vycházely z požadavku na délku do lomu odpovídající přibližně 15 000 hod. Vzorový postup zjištování creepových vlastností materiálu respektuje přitom chronologii všech dříve uvedených kroků.The test conditions were based on a requirement for a fracture length of approximately 15,000 hours. The exemplary procedure for determining the creep properties of a material respects the chronology of all the above steps.
Pro obdobný materiál Cr25N125NbCe byla již dříve stanovena obecná závislost stupně porušení materiálu PI na normovaném čase t vyjádřená regresní funkcíFor the similar material Cr25N125NbCe the general dependence of the degree of failure of PI material on the standardized time t expressed by the regression function was previously determined.
PI = -0,1606 . In (tR) + 0,005154.PI = -0.1606. In (t R ) + 0.005154.
Vstupní data pro regresi jsou uvedena v příloze 1, grafické znázornění funkce je obsaženo v příloze 2. Soubor vzorků byl při dvou teplotách a vždy při dvou napětích. Porušení bylo kvantifikováno pomocí střední mezikavitové vzdálenosti maximálně porušené mezikrystalové hranice.Input data for regression are given in Annex 1, graphical representation of the function is included in Annex 2. The sample set was at two temperatures and always at two voltages. The violation was quantified using the mean intercavitate distance of the maximally disrupted intercrystalline boundary.
Vlastní vzorek, odebraný z materiálu Cr24Ni24Nb, byl zkoušen při teplotě 950 °C a napětí 17 MPa. Zkouška byla přerušena po době t = 500 hod., odpovídající 1/3 očekávané doby do lomu tj = 15 000 hod. Na čele vzorku byla odfrézována do hloubky 1 mm znehodnocená povrchová vrstva a v tomto místě byl proveden metalografický výbrus. Při 50tinásobném zvět3The actual sample taken from Cr24Ni24Nb was tested at 950 ° C and 17 MPa. The test was discontinued after t = 500 hours, corresponding to 1/3 of the expected fracture time, ie = 15,000 hours. The degraded surface layer was milled at the front of the sample to a depth of 1 mm and a metallographic cut was performed at this point. At 50x magnification3
CS 273 252 Bl šení byla zjištěna maximálně porušená mezikrystalová hranice a při 200násobném zvětšení byl určen počet kavit N = 27, sumární délka kavit v hranici L = 0,068 mm a celková délka hraníce h = 4,41 mm. Z těchto hodnot se vypočítala střední mezikavitová vzdálenost maximálně porušené hranice PI = (h-L)/N = (4,41 - 0,068)/27 = 0,161 mm. Z dříve stanovené obecné závislosti byl pak odvozen normovaný čas tn = 0,38 a ze vztahu t^ = t/tn, kde t představovalo dílčí dobu zkoušky, byla vypočítána hledaná doba do lomu t^ = 5 000/0,38 = 13 150 hod. Získaná hodnota t^ byla potom zapsána jako výsledná doba do lomu vzorku a zkouška byla ukončena.CS 273 252 The maximum inter-crystal boundary was found to be broken and at 200 times magnification the number of cavities N = 27, the total length of the cavities at the L = 0.068 mm and the total boundary length h = 4.41 mm were determined. From these values, the mean intercavital distance of the maximum violated limit PI = (hL) / N = (4.41-0.068) / 27 = 0.161 mm was calculated. From the previously determined general dependence the standardized time t n = 0.38 was derived and from the relation t ^ = t / t n , where t represents the partial test time, the searched time to fracture t ^ = 5,000 / 0.38 = The obtained t 1 value was then recorded as the resultant time to fracture of the sample and the test was terminated.
V případě, kdy je třeba získaný výsledek zpřesnit, založí se vzorek znovu do creepové pece a provede se další vyhodnocení na nově metalograficky připravené ploše.If the result obtained needs to be refined, the sample is re-loaded into a creep furnace and further evaluated on a newly prepared metallographic surface.
Postup podle vynálezu představuje původní, kvantitativní přístup ke zkušební metodice v oblasti creepu. Oeho hlavní předností ve srovnání s dosud užívanými metodami je možnost otestovat soubor vzorků za podmínek blížících se podmínkám provozním (projevuje se zde shodný dominující mechanismus creepu) a získat takto doby do lomu u značně .dlouhých zkoušek bez nutnosti této doby dosáhanout. Pomocí tohoto postupu je možno provádět i hodnocení zbytkové životnosti materiálu, který byl provozován za rovnoměrných neznámých podmínek (viz postup nedestruktivního zjištování zbytkové životnosti kovových materiálů podle čs. autorského osvědčení č. 253 371), případně rozhodovat o možnostech dlouhodobé tepelné a napětové expozice dílců z materiálů vykazujících například nepodstatné výrobní vady. Navrhovaný postup může zcela nahradit kvalitativní krátkodobé creepové zkoušky, prováděné příkladně podle podmínek uvedených v ASTM A 608-70 a zařazované často do atestačních zkoušek.The process of the invention is an original, quantitative approach to the creep test methodology. Its main advantage over the methods used hitherto is that it is possible to test a set of samples under conditions approaching operating conditions (the same dominant creep mechanism is shown here) and to obtain fracture times in very long tests without having to achieve this time. Using this procedure it is also possible to carry out an evaluation of the residual life of a material that was operated under uniform unknown conditions (see the non-destructive determination of the residual life of metallic materials according to the author's certificate no. 253 371). materials showing, for example, minor manufacturing defects. The proposed procedure can completely replace qualitative short-term creep tests, performed, for example, according to the conditions set out in ASTM A 608-70 and often included in attestation tests.
PŘEDMĚT VYNÁLEZUSUBJECT OF THE INVENTION
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS116388A CS273252B1 (en) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | Method of metallic material's creep resistance determination |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS116388A CS273252B1 (en) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | Method of metallic material's creep resistance determination |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS116388A1 CS116388A1 (en) | 1990-07-12 |
| CS273252B1 true CS273252B1 (en) | 1991-03-12 |
Family
ID=5345308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS116388A CS273252B1 (en) | 1988-02-24 | 1988-02-24 | Method of metallic material's creep resistance determination |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS273252B1 (en) |
-
1988
- 1988-02-24 CS CS116388A patent/CS273252B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS116388A1 (en) | 1990-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Hu et al. | Out of phase thermal mechanical fatigue investigation of a directionally solidified superalloy DZ125 | |
| Chakraborti et al. | Weibull analysis of low temperature fracture stress data of 20MnMoNi55 and SA333 (Grade 6) steels | |
| Golden et al. | Probabilistic prediction of minimum fatigue life behaviour in α+ β titanium alloys | |
| Ghodrat et al. | Effects of holding time on thermomechanical fatigue properties of compacted graphite iron through tests with notched specimens | |
| Le Graverend et al. | Strengthening behavior in non-isothermal monotonic and cyclic loading in a Ni-based single crystal superalloy | |
| Kang et al. | Cyclic response and residual life prediction of Inconel 718 superalloy after overloading under hybrid stress-strain controlled creep-fatigue loading | |
| Zhang et al. | A thickness debit effect characterization parameter for creep rupture behaviors of nickel-based single crystal superalloys | |
| CS273252B1 (en) | Method of metallic material's creep resistance determination | |
| Nasr et al. | Fatigue initiation in C35 steel: Influence of loading and defect | |
| Carpinteri et al. | Mode I fracture toughness of the thermally pretreated red Verona marble by means of the two‐parameter model | |
| Härkegård et al. | Growth of naturally initiated fatigue cracks in ferritic gas turbine rotor steels | |
| Ozeki et al. | Effect of overload on creep deformation, crack initiation and growth behaviors of a C (T) specimen for 12Cr steel | |
| Shanyavskiy | Fatigue crack propagation in turbine disks of EI698 superalloy | |
| JP2007225333A (en) | Damage evaluation method based on microstructure for creep fatigue damage | |
| Twite et al. | Variations in measured fatigue life in LWR coolant environments due to different small specimen geometries | |
| Kolyshkin et al. | Experimental investigation and analytical description of the damage evolution in a Ni-based superalloy beyond 106 loading cycles | |
| Natesan et al. | Uniaxial creep behavior of V–4Cr–4Ti alloy | |
| Xi | Testing and modelling of SLM manufactured Ti-6Al-4V alloy under low cycle fatigue and creep conditions | |
| Zhai et al. | Material Condition Effects on Stress Corrosion Crack Initiation of Cold-Worked Alloy 600 in PWR Primary Water Environments | |
| Robertson et al. | Post Fire guidance for the critical temperature of prestressing steel | |
| Holdsworth et al. | Exploring the applicability of the LICON methodology for a 1% CrMoV steel | |
| JPH0670606B2 (en) | Creep life consumption method for continuously changing samples | |
| JP6921726B2 (en) | Method for evaluating fracture toughness of intergranular embrittled materials | |
| Mahdi et al. | EVALUATION OF CREEP-FATIGUE LIFE AND STRENGTH FOR AA7001-T6 UNDER CONSTANT AMPLITUDE LOADING. | |
| Kaufman et al. | Creep cracking in 2219-T851 plate at elevated temperatures |