CS273014B1 - Foundry sand and core mixture with non-quartz opening material - Google Patents
Foundry sand and core mixture with non-quartz opening material Download PDFInfo
- Publication number
- CS273014B1 CS273014B1 CS791086A CS791086A CS273014B1 CS 273014 B1 CS273014 B1 CS 273014B1 CS 791086 A CS791086 A CS 791086A CS 791086 A CS791086 A CS 791086A CS 273014 B1 CS273014 B1 CS 273014B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- weight
- quartz
- cao
- type
- content
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 43
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010453 quartz Substances 0.000 title claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 title abstract description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 title abstract 2
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims abstract description 10
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 10
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 claims abstract description 10
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 claims abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 19
- 229910052910 alkali metal silicate Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 5
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 claims description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 5
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000011029 spinel Substances 0.000 abstract description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract 1
- QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N chromium(III) oxide Inorganic materials O=[Cr]O[Cr]=O QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 11
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 10
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 5
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 5
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 5
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 5
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 4
- JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N chromium(6+) Chemical compound [Cr+6] JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- URAYPUMNDPQOKB-UHFFFAOYSA-N triacetin Chemical compound CC(=O)OCC(OC(C)=O)COC(C)=O URAYPUMNDPQOKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241000700647 Variola virus Species 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 235000013773 glyceryl triacetate Nutrition 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 2
- 229960002622 triacetin Drugs 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 1
- -1 hydroxyl ions Chemical class 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 150000002681 magnesium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010454 slate Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká slévárenské formovací a jádrové směsi s nekřemenným ostřivem, pojené vodným roztokem alkalického křemičitanu, která je určena zejména pro těžké ocelové odlitky.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a non-quartz foundry molding and core composition bonded with an aqueous alkali silicate solution, particularly for heavy steel castings.
V současné době se při výrobě vysoce tepelně namáhaných odlitků používají formovací a jádrové směsi s ostřivem získávaným drcením cihelného chrommagnezitového zlomu z vyzdívek. Odpadní cihlový zlom má velmi nehomogenní složení, obsahuje zbytky reaktivních chemických a keramických pojiv, rovněž výběr typu základních složek chromitu a magnezitu je dán požadavky výroby tvarovek pre vyzdívky. Z těchto důvodů mají stávající slévárenské směsi na bázi chrommagnezitu řadu nedostatků. Nedefinovatelné a proměnné složení ostřiva způsobuje značné kolísání technologických vlastností směsi, tj. doby zpracovatelnosti, výsledné pevnosti, prodyšnosti apod. V důsledku velké reaktivity s roztoky alkalického silikátu je skladovatelnost směsí poměrně krátká a je nutno ji zvyšovat přídavky hydroxidu sodného a zvyšováním obsahu pojivá, což pak velmi zhoršuje rozpadavost po odlití. Manipulace s žíravým louhem ohrožuje bezpečnost pracovníků a komplikuje přípravu směsí. Směsi s chrommagnezitem a alkalickým silikátem - vodním sklem - jsou příčinou vzniku specifické vady odlitků, tzv. neštovic, které nutí zvyšovat přídavky na obrábění. Vysoká reaktivita chrommagnezitu z cihlových zlomů k alkalickému silikátu za horka způsobuje při lití vznik škodlivého šestimocného chrómu, který je nebezpečný z hlediska zamoření povrchových vod pří vyvážce použitých směsí na deponie.At present, molding and core mixtures with grit obtained by crushing brick chrommagnesite fracture from linings are used in the manufacture of highly thermally stressed castings. The waste brick break has a very inhomogeneous composition, it contains residues of reactive chemical and ceramic binders, also the choice of the type of basic components of chromite and magnesite is given by the requirements of production of fittings for linings. For this reason, the existing foundry compounds based on chrommagnesite have a number of drawbacks. The indefinable and variable composition of the grit causes considerable fluctuations in the technological properties of the mixture, ie pot life, resulting strength, permeability, etc. Due to the high reactivity with alkaline silicate solutions, the shelf life of the mixture is relatively short and needs to be increased by sodium hydroxide and binder. then greatly aggravates the disintegration after casting. Handling of caustic liquor jeopardizes the safety of workers and complicates the preparation of mixtures. Mixtures with chrommagnesite and alkaline silicate - water glass - cause a specific defect in the castings, the so-called smallpox, which forces the machining allowances to increase. The high reactivity of chrommagnesite from brick fractures to alkaline silicate in hot causes the casting to produce harmful hexavalent chromium, which is dangerous from the point of view of surface water contamination during the export of used mixtures to depots.
Uvedené nedostatky do značné míry odstraňuje slévárenská formovací a jádrová směs s nekřemenným ostřivem podle vynálezu. Směs se skládá ze 100 hmot. dílů nekřemenného ostřiva, 2 až 7 hmot. dílů vodného roztoku alkalického křemičitanu, popř. 0,2 až 1,0 hmot. dílu esterového tvrdidla. Nekřemenné ostřívo je tvořeno slinutým magnezitem magnoferitického typu, s obsahem od 3 do 9 % hmot. oxidů železa, s molárním poměrem CaO/SiOz pod 1,0, při obsahu CaO do výše 3,0 % hmot., kde CaO je plně petrograficky vázán a stabilizován formou monticellitu CaO.MgO.SiO2· Nekřemenné ostřívo příp. dále obsahuje stopy až 85 % hmot. tvrdé chromové rudy A^O-j-C^Oj typu, s obsahem A^O-j nejméně 23 % hmot. a C^O-j nejvýše 38 % hmot., jejíž podstatu tvoří spinel MgO.A^O-j. Podstata vynálezu spočívá v tom, že vodný roztok alkalického křemičitanu obsahuje od 24 do 37 % hmot. SÍO2, přičemž hodnota koagulačního prahu je v rozmezí od 3,8 do 6,0 % hmot. Na20.These drawbacks are largely overcome by the non-quartz grinding foundry molding and core composition of the present invention. The mixture consists of 100 wt. 2 to 7 wt. parts of an aqueous alkali silicate solution, respectively. 0.2 to 1.0 wt. % of an ester hardener. The non-quartz blade consists of sintered magnesite of the magerite type, containing from 3 to 9% by weight. iron oxides, with a CaO / SiO 2 molar ratio below 1.0, at a CaO content of up to 3.0% by weight, where CaO is fully petrographically bound and stabilized in the form of Monticellite CaO. it also contains traces of up to 85 wt. % of hard chromium ore of the A? O-j-C? Oj type, having an A? O-j content of at least 23% by weight; and C ^ O O-j not more than 38% by weight of MgO.A ^ O O spin spinel. According to the invention, the aqueous alkali silicate solution contains from 24 to 37 wt. SiO 2, wherein the coagulation threshold is in the range of 3.8 to 6.0 wt. Na20.
Hlavní výhodou směsi podle vynálezu je výrazné potlačení nežádoucích interakcí povrchu ostřiva s alkalickým křemičitanem. Zatímco stávající ostřivo z chrommagnezitového zlomu je založeno na použití nízkoželezitých typů magnezitových slínků s obsahem do 3 % hmot.The main advantage of the composition according to the invention is a significant suppression of undesirable interactions of the slate surface with the alkali silicate. While the existing chrommagnesite fracture grit is based on the use of low-ferrous types of magnesite clinkers containing up to 3% by weight.
a s relativně vysokým podílem reaktivních nevázaných sloučenin vápníku a hořčíku, nové ostřivo racionální úpravou mineralogického a zrnitostního složení, s obsahem podílů pod 0,06 mm max. 10 % hmot. a nad 3 mm max. 5 % hmot., je téměř inertní vůči působení alkalických silikátů zastudena i zahorka. Na druhé straně má z tohoto hlediska zásadní význam i použití málo reaktivního roztoku silikátu, daného min. obsahem 24 % hmot. a max. obsahem 37 % hmot. SÍO2 a hodnotou koagulačního prahu v rozmezí od 3,8 do 6,0 % hmot. Na20.and with a relatively high proportion of reactive unbound calcium and magnesium compounds, a new sanding material by a rational treatment of the mineralogical and granular composition, with contents below 0.06 mm max. and above 3 mm max. 5 wt.%, even cold when hot is almost inert to alkali silicates. On the other hand, the use of a low reactive silicate solution, given by min. 24 wt. and max. content of 37 wt. SiO 2 and a coagulation threshold in the range of 3.8 to 6.0 wt. Na20.
Při zkouškách se potvrdilo, že při překročení hodnoty 6,0 % hmot. Na20 se v intermicelárním roztoku křemičitanu sodného začínají vyskytovat volné sodné a hydroxylové ionty, které značně zvyšují agresivitu pojivá. Při hodnotě koagulačního prahu pod 3,8 % hmot. Na20 již koloidní roztok silikátu ztrácí stabilitu. Dosavadní způsob hodnocení pojivá pomocí křemičitanového modulu nepostihuje jeho reaktivitu. Hodnocení reaktivity pojivá pomocí koagulačního prahu umožňuje exaktně stanovit potřebné složení směsi pro různé podmínky, a potlačit tak škodlivé vlivy předávkování anebo poddávkování. V důsledku potlačení vzájemné reaktivity ostřiva a pojivá se daleko lépe využije pojivých schopností křemičitých gélů, vzniklých chemickým vytvrzením roztoku alkalických silikátů a omezí se vznik nízkotajících sloučenin na rozhraní ostřiov-pojívo. Z těchto skutečností vyplývají značné technické přednosti: snížení obsahu pojivá o 30 až 50 % hmot., snížení kolísání technologických hodnot, prodloužení doby zpracovatelnosti směsi na několikanásobek, zlepšení rozpadavosti po odlití, v některých případech až na rozpadavost dosud dosažitelnou jen při použití orga.7In the tests, it was confirmed that when the value exceeded 6.0 wt. Na 2 O free sodium and hydroxyl ions start to appear in the intermicellar sodium silicate solution, which greatly increase the aggressiveness of the binder. With a coagulation threshold below 3.8 wt. Na 2 O colloidal silicate solution already loses stability. The prior art method of evaluating a binder with a silicate module does not affect its reactivity. The evaluation of the reactivity of the binder by means of the coagulation threshold makes it possible to precisely determine the necessary composition of the mixture for various conditions, thus suppressing the harmful effects of overdosing and / or underdosing. Due to the suppression of the mutual reactivity of the grog and the binder, the bonding abilities of the silica gels resulting from the chemical curing of the alkali silicate solution are much better utilized and the formation of low melting compounds at the spur-binder interface is reduced. This results in considerable technical advantages: reduction of binder content by 30 to 50% by weight, reduction of technological value fluctuations, prolongation of the pot life of the mixture to several times, improvement of disintegration after casting, in some cases up to disintegration still achievable only with orga.7
CS 273014 Bl nických pryskyřic. Další výhodou směsi podle vynálezu je snadná separace od křemenných výplňových směsí. V důsledku použití vysoce železitého magnezitu se drahé někřemenné ostři vo dá s vysokým efektem oddělit magneticky. Přísada chromové rudy rovněž příznivě ovlivňuje tepelnou dilataci magnezitu. Zkoušky prokázaly, že při složení chromové rudy podle vynálezu, na rozdíl od použití stávajících rud typu FeO.C^O-j, dochází k mírnému ireverzibilnímu nárůstu v atmosféře oxidační i redukční a podporuje se tak rozpadavost po odlití. Tvrdý typ chromové rudy, na rozdíl od stávajícího typu používaného při výrobě chrommagnezitových tvarovek, vytváří zároveň lepší předpoklady pro zavedení regenerace použitých směsí bez nebezpečí velkých ztrát v důsledku dezintegrace zrn při otírce. Z provozního hle diska je velmi důležitý vliv směsi podle vynálezu na potlačení vzniku slévárenské vady, typické pro stávající směsi s chrommagnezitem z cihelných zlomů a alkalickým silikátem, tzv. neštovic, které vytvářejí na povrchu odlitku shluky hlubokých prohlubní. Odlitky, vyráběné do těchto směsi, proto vyžadují vysoké přídavky na opracování. Při použití směsi podle vynálezu je možno u stejných odlitků dosáhnout hladkého povrchu. Omezení interakce ostřiva s pojivém, dosažené použitím slévárenské formovací a jádrové směsi podle vynálezu, se projeví iv hygieně pracovního i životního prostředí. Rozbory vzorků slévárenské směsi se stávajícím chrommagnezitem po odlití prokázaly vysoký obsah škodlivého šestimocného chrómu ve výši od 6 do 27 mg.kg-1. Vzhledem k tomu, že tyto směsi se po použití vyvážejí na skládku, hrozí značné nebezpečí zamořeni povrchových vod, nebot podnikové normy jsou v případě šestimocného chrómu velmi přísné a činí pouze 0,3 mg.1^. Naproti tomu při porovnávacích rozborech směsi podle vynálezu, prováděných za stejných podmínek, byl obsah šestimocného chrómu pod mezí citlivosti stanovení, což potvrzuje mimořádně účinnou pasivaci.CS 273014 Bleach resins. Another advantage of the composition according to the invention is the easy separation from the quartz filler compositions. As a result of the use of highly ferric magnesite, expensive multi-armed blades can be separated magnetically with high effect. The addition of chrome ore also positively affects the thermal expansion of magnesite. Tests have shown that the composition of the chrome ore according to the invention, in contrast to the use of the existing ores of the FeO.C2 O3 type, results in a slight irreversible increase in oxidizing and reducing atmospheres, thus promoting disintegration after casting. At the same time, the hard type of chrome ore, unlike the existing type used in the production of chrommagnesite fittings, creates better conditions for introducing the regeneration of used mixtures without the risk of large losses due to grain disintegration during abrasion. From the operational point of view, the influence of the composition according to the invention on the suppression of the foundry defect typical of existing mixtures with brick-break chrommagnesite and alkaline silicate, so-called smallpox, is very important. The castings produced in these mixtures therefore require high machining allowances. By using the composition according to the invention, a smooth surface can be achieved with the same castings. The limitation of the interaction of the grog with the binder, achieved by the use of the foundry molding and core mixture according to the invention, will also be manifested in occupational and environmental hygiene. Analyzes of foundry mixtures with existing chrommagnesite after casting showed a high content of harmful hexavalent chromium in the amount of 6 to 27 mg.kg -1 . Since these mixtures are exported to landfill after use, there is a significant risk of contamination of surface waters, since company standards are very strict for hexavalent chromium and are only 0.3 mg. In contrast, in comparative analyzes of the composition of the invention carried out under the same conditions, the hexavalent chromium content was below the sensitivity limit of the assay, confirming the extremely effective passivation.
Přednosti směsi podle vynálezu jsou zřejmé z následujících příkladů:The advantages of the composition according to the invention are apparent from the following examples:
Příklad 1Example 1
Nejprve byla připravena pro srovnání stávající směs běžně užívaného složení:First, the existing mixture of the commonly used composition was prepared for comparison:
Směs byla po namíchání vytvrzena oxidem uhličitým. Technologické vlastnosti směsi:The mixture was cured with carbon dioxide after mixing. Technological properties of the mixture:
zrnitost .................................................. 0 až 5 mm obsah podílů pod 0,06 mm .................................. 17 % doba zpracovatelnosti ..................................... 16 h pevnost v tlaku po 24 h ................................... 1,5 MPa otěr ...................................................... 0,72 % prodyšnost ................................................ 50 n.j.p.grain size ................................................. 0 to 5 mm fraction below 0,06 mm ................................. 17% pot life ..................................... 16 h compressive strength after 24 h ..... .............................. 1.5 MPa abrasion ............... ....................................... 0,72% permeability ...... .......................................... 50 njp
rozpadavost dle Ljasse .................................... 250 úderů obsah Cr^+ po odlití ...................................... 23 mg.kg- disintegration according to Ljasses ....... 250 strokes Cr ^ + content after casting ... ................................... 23 mg.kg -
Do směsi byl odlit odlitek o hmotnosti 5,5 t o tlouštce stěny do 400 mm, který měl na všech exponovaných místech povrchu slévárenské vady, tj. neštovice, do hloubky až 10 mmThe casting was weighed 5.5 t with a wall thickness of up to 400 mm, which had at all exposed places the surface of the casting defect, ie smallpox, to a depth of up to 10 mm
Potom byla za stejných podmínek připravena směs podle vynálezu:Then, under the same conditions, a mixture according to the invention was prepared:
slinutý železitý magnezit s 7,5 % hmot.sintered ferric magnesite with 7.5 wt.
Fe20j, s c/s modulem 0,48, s obsahem 1,8 % hmot. CaO hmot. dílů »·Fe 2 O 3, with a c / s modulus of 0.48, containing 1.8 wt. CaO wt. parts »·
CS 273014 Bl tvrdá chromová ruda s 28 % hmot. A^O-j a s 34 % hmot. Cr^O^ vodný roztok křemičitanu sodného, s obsahem % hmot. SiO^ a s hodnotou koagulačního prahu 5,9 % hmot. Na20CS 273014 B1 Hard chrome ore with 28 wt. Wt. % Aqueous solution of sodium silicate, with a wt. With a coagulation threshold value of 5.9 wt. At 2 0
Směs byla po namíchání vytvrzena průchodem CO^.After mixing, the mixture was cured by passing CO 2.
Technologické vlastnosti:Technological features:
zrnitost ..................................................grain size ................................................. .
obsah podílů pod 0,06 mm ..................................content below 0.06 mm ..................................
doba zpracovatelnosti .....................................pot life .....................................
pevnost v tlaku po 24 h ...................................compressive strength after 24 h ...................................
otěr ......................................................abrasion ................................................. .....
prodyšnost ................................................permeability ................................................
rozpadavost dle Ljasse ....................................disintegration according to Ljass ....................................
obsah Cr^+ po odlití ......................................Cr ^ + content after casting ......................................
hmot. dílůwt. parts
4,5 hmot. dílů4.5 wt. parts
0,06 až 1,0 mm 5 % h i,8 MPa 0,60 %0.06 to 1.0 mm 5% h i, 8 MPa 0.60%
180 n.j.p.180 n.j.p.
116 úderů 0 mg.kg-1 je zřejmé, že i při mnohem nižším obsahu pojivá je u směsi podle vynálezu dosahováno příznivějších hodnot. Do směsi byl dále odlit stejný odlitek jako v předchozím porovnávaném případě. Tento odlitek vykazoval jen na nejvíce exponovaných místech nešíovice do hloubky nejvýše 3 mm.116 strokes of 0 mg.kg -1 , it is clear that even at a much lower binder content, the inventive composition achieves more favorable values. The same casting as in the previous comparison case was further cast into the mixture. This casting showed only at the most exposed places of the non-lime to a depth of 3 mm or less.
Příklad 2Example 2
Dalšího zlepšení užitných vlastnostní směsi je možno dosáhnout použitím kapalného esterového- tvrdidla:Further improvement of the utility properties can be achieved by using a liquid ester hardener:
slinutý železitý magnezit s 5,5 % hmot.sintered ferric magnesite with 5.5 wt.
Fe^Oj, s c/s modulem 0,78, s obsahem 1,8 % hmot. CaO tvrdá chromová ruda s 30 % hmot. Al^Oj a s 33 % Cr20j vodný roztok křemičitanu'sodného s obsahem % hmot. Si02 a hodnotou koagulačního prahu 4,0 % hmot. Na20 glyceroltriacetátFe ^Oj, sc / s module 0.78, containing 1.8 wt. CaO hard chrome ore with 30 wt. Al 2 O 3 and a 33% Cr 2 O 3 aqueous sodium silicate solution containing wt. SiO 2 and a coagulation threshold of 4.0 wt. Na 2 0 glycerol triacetate
Technologické vlastnosti zrnitost ...................................................Technological properties grain size ............................................... ....
obsah podílů pod 0,06 mm ...................................content below 0.06 mm ...................................
doba zpracovatelnosti ......................................pot life ......................................
pevnost v tlaku po 24 h ....................................compressive strength after 24 h ....................................
prodyšnost.................................................permeability .................................................
rozpadavost dle Ljasse .....................................disintegration according to Ljass .....................................
obsah Cr^+ .................................................Cr ^ + content .............................................. ...
hmot. dílů hmot. dílů hmot. díly 0,3 hmot. dílůwt. parts by weight parts by weight parts 0.3 wt. parts
0,06 až 1,0 mm 2,5 % min 2,5 MPa 500 n.j.p.0.06 to 1.0 mm 2.5% min 2.5 MPa 500 n.j.p.
úderů 0 mg.kg-1 strokes 0 mg.kg -1
Do směsi byl odlit stejný odlitek jako v předchozím. Povrch odlitku byl hladký, bez závad.The same casting as before was cast into the mixture. The surface of the casting was smooth, without defects.
Obdobnou samotvrdnoucí směs s kapalným tvrdidlem nebylo možno, za použití stávajícího chrommagnezitu, připravit pro předčasnou interakci ještě v mísiči.A similar self-curing mixture with the liquid hardener could not be prepared in the mixer for premature interaction using existing chrommagnesite.
Příklad 3Example 3
CS 273014 BlCS 273014 Bl
Příklad 3Example 3
Byla připravena směs o složení: slinutý železitý magnezit s 4 % hmot.A mixture of: sintered ferric magnesite with 4 wt.
Fe203> s c/s modulem 0,32, s obsahem 2,9 % hmot. CaO vodný roztok křemičitanu sodného, s obsahem 24 % hmot. Si02 a s hodnotou koagulačního prahu 3,8 % hmot. Na20 glyceroltriacetátFe 2 O 3> sc / s modulus 0.32, containing 2.9 wt. CaO aqueous sodium silicate solution, containing 24 wt. SiO 2 and a coagulation threshold of 3.8 wt. Na 2 0 glycerol triacetate
Technologické vlastnosti zrnitost ..................................................Technological properties grain size ............................................... ...
obsah podílů pod 0,06 mm ..................................content below 0.06 mm ..................................
doba zpracovatelnosti .....................................pot life .....................................
pevnost v tlaku po 24 h ...................................compressive strength after 24 h ...................................
prodyšnost ................................................permeability ................................................
rozpadavost dle Ljasse ....................,...............disintegration according to Ljass ...................., ...............
obsah Cr^+ ...............................,..................Cr ^ + content ..............................., .............. ....
100 hmot. dílů100 wt. parts
3,5 hmot. dílu 0,4 hmot. dílu3.5 wt. 0.4 wt. part
0,06 až 1,0 mm 8 % min 2,1 MPa 185 n.j.p.0.06 to 1.0 mm 8% min 2.1 MPa 185 n.j.p.
údery 0 mg.kg-1 punches 0 mg.kg -1
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS791086A CS273014B1 (en) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | Foundry sand and core mixture with non-quartz opening material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS791086A CS273014B1 (en) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | Foundry sand and core mixture with non-quartz opening material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS791086A1 CS791086A1 (en) | 1990-07-12 |
| CS273014B1 true CS273014B1 (en) | 1991-02-12 |
Family
ID=5429042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS791086A CS273014B1 (en) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | Foundry sand and core mixture with non-quartz opening material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS273014B1 (en) |
-
1986
- 1986-10-31 CS CS791086A patent/CS273014B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS791086A1 (en) | 1990-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5911269A (en) | Method of making silica sand molds and cores for metal founding | |
| US4171984A (en) | Refractory composition for flow casting | |
| JPS597660B2 (en) | Method for manufacturing cement composition | |
| JPH0312359A (en) | New pefractory composition containing monoclinic zirconia and product formed of said composition exhibiting improved mechanical strength at high temperature and improved thermal shock resistance | |
| BR0209326B1 (en) | METHOD OF PRODUCTION OF A SAND CORE FOR METAL MOLDING. | |
| CA2144949C (en) | Investment material | |
| US3567667A (en) | Mould linings composition comprising ball mill dust and calcium silicate,aluminum silicate or calcium alumino silicate fibrous refractory material | |
| CN102898168B (en) | Compound magnesium-aluminum-chrome refractory castable for copper smelting tundish | |
| US3203057A (en) | Process for making cores and molds, articles made thereby and binder compositions therefor | |
| US3934637A (en) | Casting of molten metals | |
| CA1080405A (en) | Investment material | |
| CN115340370A (en) | High-alumina self-flow castable based on used refractory material and preparation method thereof | |
| CS273014B1 (en) | Foundry sand and core mixture with non-quartz opening material | |
| GB1492853A (en) | Curable moulding compositions | |
| US8011419B2 (en) | Material used to combat thermal expansion related defects in the metal casting process | |
| US4536216A (en) | Cement for the manufacture of cores and moulds and method for preparing same | |
| JPH0229630B2 (en) | ||
| US3208861A (en) | Prevention of hydration | |
| US2930709A (en) | Inorganic bonded cores for steel castings | |
| TWI897125B (en) | Alkali activated furnace stone concrete | |
| KR100478141B1 (en) | Injection repair composition for blast furnace by using spent refractories | |
| US2508006A (en) | Casting molds | |
| RU2450886C1 (en) | Moulding mixture | |
| KR100417712B1 (en) | Steel Filling Material | |
| JPH06157150A (en) | Zircon-containing prepared monolithic refractory for casting |