CS271873B1

CS271873B1 - Method of hydrocarbon cracking process

Info

Publication number: CS271873B1
Application number: CS885426A
Authority: CS
Inventors: Petr Ing Vesely; Lubomir Ing Fiedler
Original assignee: Vesely Petr; Lubomir Ing Fiedler
Priority date: 1988-08-03
Filing date: 1988-08-03
Publication date: 1990-12-13
Also published as: CS542688A1

Abstract

The hydrocarbon thermal cracking process, at normal temperature fluid or liquid, is carried out in order to increase the yield of basic olefins, in particular ethylene. It is based on a standard process during which the hydrocarbon basic material in the mixture with a diluent medium, usually water steam, is heated up to the relevant temperature for the beginning of the cracking process and it is maintained during the time required for the fission reaction, after which it is quickly cooled. According to the solution, the process is based on the new alternative of the process, according to which the reaction mixture generated by the reaction is left for a short while without the heat inlet before the entry into the process of quick cooling, and it modifies this variant so the reaction mixture is guided into the zone of controlled cooling from the adiabatic zone, where the mixture is held without the heat supply for a period of 0.01 to 0.03 seconds. In the zone of controlled cooling, the mixture is cooled by 30 to 160 degrees C during 0.01 to 0.06 seconds and depending on the reaction temperature. The required effect, i.e. controlled slight cooling of the reaction mixture before entering the process of quick cooling, is achieved either by indirect contact of the reaction mixture with a colder environment or by the direct combination of the mixture with the shares of the colder diluent medium or colder hydrocarbons.<IMAGE>

Description

(57)(57)

Postup tepelného štěpení uhlovodíků, za normální teploty kapalných či plynných, je veden s cílem zvýšení výtěžnosti základních olefinů, zejména etylénu. Vychází z běžné praxe, při niž se uhlovodíková surovina ve směsi s ředicím médiem, obvykle vodní parou, vyhřeje na teplotu odpovídající počátku štěpení a při níž se udržuje po dobu potřebnou k průběhu štěpné reakce, načež se prudce ochladí. Postup podle vynálezu vychází z nové varianty procesu, podle níž se reakční směs vystupující z reakce před vstupem do procesu prudkého ochlazení ponechá krátkou dobu bez přívodu tepla, a obměňujetuto variantu tak, že z adiabatické zóny, kde se směs zdrží bez přívodu tepla po dobu 0,01 až 0,03 s, se reakční směs vede do zóny řízeného ochlazování, kde se během 0,01 až 0,06 s v závislosti na reakční teplotě ochladí o 30 až 160 °C. Potřebného účinku, tj. řízeného mírného ochlazení reakční směsi před vstupem do procesu prudkého ochlazení, se docílí buS nepřímým'stykem reakční směsi s chladnějším prostředím anebo přímým smísením směsi s podíly chladnějšího ředicího média či chladnějších uhlovodíků.The process of thermal cracking of hydrocarbons at normal liquid or gaseous temperatures is conducted with the aim of increasing the yield of the basic olefins, especially ethylene. It is based on the usual practice of heating the hydrocarbon feedstock in a mixture with a diluent, usually steam, to a temperature corresponding to the start of the cleavage and maintaining it for the time necessary for the cleavage reaction to cool rapidly. The process of the invention is based on a novel process variant, wherein the reaction mixture leaving the reaction prior to entering the quench process is left for a short period of time without heat supply, and is varied so that from the adiabatic zone where the mixture stays without heat supply for 0.01 to 0.03 sec., The reaction mixture is fed to a controlled cooling zone where it is cooled by 30 to 160 ° C over 0.01 to 0.06 s depending on the reaction temperature. The desired effect, i.e. controlled moderate cooling of the reaction mixture prior to entering the quench process, is achieved either by indirectly contacting the reaction mixture with a cooler environment or by directly mixing the mixture with portions of a cooler diluent or cooler hydrocarbons.

271 873271 873

(11) Italy (11) (13) (13) Bl Bl (51) (51) Iut. Iut. Cl.⁵ Cl. ⁵ C 10 C 10 G 9/14 G 9/14 C 10 C 10 G 9/20 G 9/20

OBR.1FIG

CS 271873 BlCS 271873 Bl

Vynález se týká způsobu tepelného štěpení uhlovodíků, za normální teploty kapalných či plynných, za účelem výroby základních olefinů, zejmén etylénu.The invention relates to a process for the thermal cleavage of hydrocarbons, at normal temperature, liquid or gaseous, for the production of base olefins, in particular ethylene.

Dosud známé způsoby tepelného štěpení uhlovodíkové suroviny, tj. tzv. pyrolázy, jsou realizovány vesměs v trubkových pyrolýzních pecích a mají obecně následující průběh: směs suroviny a ředicího média, nejčastěji vodní páry, je ohřívána na teplotu odpovídající počátku štěpení, načež je jí radiací dodáváno další teplo potřebné k průběhu endotermní pyrolýní reakce. Z reakce vystupující pyroplyn je pak prudce ochlazen, aby se zabránilo průběhu nežádoucích sekundárních reakcí, vedoucích k tvorbě vedlejších produktů.The previously known methods of thermal cracking of the hydrocarbonaceous feedstock, the so-called pyrolases, are carried out mostly in tube pyrolysis furnaces and generally have the following sequence: the mixture of feedstock and diluent, most often water vapor, is heated to a temperature corresponding to additional heat required to conduct the endothermic pyrolysis reaction. The pyrop gas leaving the reaction is then quenched to prevent unwanted secondary reactions leading to the formation of by-products.

Jeden z moderních postupů pyrolýzy, tzv. transfer-line-cracking (TCL), nicméně využívá poznatku, že výtěžek etylénu se proti dosavadním předpokladům naopak zvýší, jestliže se mezi vlastni pyrolyzní reakci a .následující prudké ochlazení vloží krátká časová prodleva 0,02 až 1,00 s (tzv. deferred quenching), v průběhu níž je reakčni směs udržována bez dodávky tepla tak, abv v ní mohly doběhnout některé endotermní reakce ovlivňující příznivě výtěžek etylénu. Při modifikovaném postupu se v zájmu zlepšené kontroly reakčni teploty ke směsi nadto ještě přivádí podíl chladnějších uhlovodíků, vodní páry, vodíku či jiného ředicího plynu. Jako vhodný okamžik pro přívod ředicího média se vzhledem ke sledovanému účelu udává doba bezprostředně po výstupu reakčni směsi z radiační zóny, vždy však před zařazením doby prodlevy anebo nanejvýš v jejím počátku. Zkušenosti však ukázaly, že ani tento postup není z hlediska kinetiky endotermních pyrolyzních reakcí zcela optimální, nebol se při něm předčasně přeruší příznivé interakce jednotlivých produktů pyrolýzy.However, one of the modern transfer-line-cracking (TCL) pyrolysis techniques is based on the fact that ethylene yields will increase when compared to the previous assumptions if a short time lag of 0.02 to 0 is added between the actual pyrolysis reaction and the following rapid cooling. 1.00 s (so-called deferred quenching), during which the reaction mixture is maintained without heat supply, so that some endothermic reactions affecting the yield of ethylene favorably may occur. In addition, in a modified process, a fraction of colder hydrocarbons, water vapor, hydrogen or other diluent gas is added to the mixture to improve control of the reaction temperature. The time immediately after the reaction mixture exits from the radiation zone, but always before or at the beginning of the residence time, is indicated as a suitable moment for supplying the diluent. However, experience has shown that even this procedure is not entirely optimal in terms of the kinetics of endothermic pyrolysis reactions, since the favorable interactions of the individual pyrolysis products are prematurely interrupted.

Způsob tepelného štěpení uhlovodíků podle vynálezu se snaží přednosti posledně popsaného postupu dále rozvíjet s cílem umožnit doběh žádoucích endotermních reakcí a radiálových interakcí, jež mohou příznivě ovlivnit výtěžnost hlavních produktů pyrolýzní reakce. Podstata postupu podle vynálezu přitom spočívá v tom, že reakčni směs po výstupu z adiabatické zóny, v níž se bez přívodu tepla zdrží po dobu 0,01 až 0,03 s, se vede do zóny řízeného ochlazování, kde se během 0,01 až 0,06 s v závislosti na reakčni teplotě ochladí o 30 až 160 °C. Regulace teploty v zóně řízeného ochlazováni se přitom docílí buď nepřímým stykem reakčni směsi s chladnějším prostředím anebo přívodem chladnějšího ředicího média či chladnějších uhlovodíků ke směsi. Potřebného účinku se v prvém případě u konvenčních pyrolyzních pecí a postupů dosáhne například tím, že se sejme izolace z přestupného vedení, jím reakčni směs postupuje z radiační 2Óny do zóny prudkého ochlazení, popřípadě se prodlouží délka vedení anebo se zvětší jeho teplosměnná plocha pomocí žeber, trnů atp.The process of thermal cracking of hydrocarbons according to the invention seeks to further develop the advantages of the latter process in order to allow the desired endothermic reactions and radial interactions to be completed, which can favorably affect the yield of the main products of the pyrolysis reaction. The process according to the invention consists in that the reaction mixture, after leaving the adiabatic zone, in which it remains without heat for a period of 0.01 to 0.03 s, is fed to a controlled cooling zone, where in the course of 0.01 to 0.06 s is cooled by 30 to 160 ° C depending on the reaction temperature. The temperature control in the controlled cooling zone is achieved either by indirectly contacting the reaction mixture with a cooler environment or by supplying a cooler diluent or cooler hydrocarbons to the mixture. In the first case, the desired effect is achieved in conventional pyrolysis furnaces and processes by, for example, removing the insulation from the transfer line, passing the reaction mixture from the radiation zone to the quench zone, possibly extending the length of the line or increasing its heat exchange surface by fins, of thorns etc.

Ve druhém případě se jako chladnější ředicí médium užije příkladně vodní pára či vodík, z uhlovodíků je nejlepší použít přímo podíl nastřikované chladnější uhlovodíkové suroviny nebo produktů štěpení.In the latter case, for example, water or hydrogen is used as the cooler diluent, and hydrocarbons are best used directly as a fraction of the injected colder hydrocarbon feedstock or fission products.

Příkladné provedení způsobu tepelného štěpení uhlovodíků podle vynálezu je dále blíže znázorněno na výkresu, kde obr. 1 značí aplikaci postupu u konvenční trubkové pece, obr. 2 aplikaci postupu u pece upravené pro tzv. milisekundový proces pyrolýzy, založený na použití procesních prvků ve tvaru dvoutrubky, zatímco na obr. 3 je graficky znázorněna závislost poklesu teploty ve vnitřní trubce dvoutrubky na teplotě pyrolýzy.An exemplary embodiment of a hydrocarbon thermal cracking process according to the invention is further illustrated in the drawing, wherein Fig. 1 shows the application of the process to a conventional tube furnace. Fig. 2 shows the application of the process to a furnace adapted for the millisecond pyrolysis process. while Fig. 3 graphically depicts the temperature drop in the inner tube of the two-pipe to the temperature of the pyrolysis.

V uspořádání znázorněném .na obr. 1 se předehřátá směs uhlovodíkové suroviny s parou přívodem £ přivádí do trubkového hadu 2, umístěného v neznázorněné radiační komoře trubkové pyrolýzní pece. Po průchodu trubkovým hadem 2 opouští horký pyroplyn radiační zónu a přestupným vedením £ postupuje do vysokotlakého výměníku odpadního tepla £, z něhož je ochlazený pyroplyn výstupem 5 veden do dalšího zpracování. V přestupném vedení £ je vyznačena adiabatická zóna A a zóna řízeného ochlazování J3.In the arrangement shown in FIG. 1, a preheated mixture of hydrocarbon feedstock with steam is fed via the inlet 6 to a tube coil 2 located in a radiation chamber of a tube pyrolysis furnace (not shown). After passing through the tubular coil 2, the hot pyrop gas leaves the radiation zone and passes through the transfer line 6 to the high-pressure waste heat exchanger 6, from which the cooled pyro gas is discharged through outlet 5 for further processing. An adiabatic zone A and a controlled cooling zone 13 are indicated in the transfer line.

Velikost či rozměry adiabatická zóny A jsou voleny tak, aby doba zdržení reakčni směsi v této zóně činila 0,01 až 0,03 s. Během této doby dobíhají ve směsi bez přívodu tepla endotermní reakce a dochází k nárůstu koncentrace žádoucích produktů pyrolýzy. V následující zóně řízeného ochlazováni £ se reakčni směs během 0,03 až 0,06 s v závislosti na maximální teplotě pyrolýzy ochladl o 30 až 160 °C. Režimu řízeného ochlazování je možno u stávajících klasických jednotek dosáhnout například sejmutím izolace z přestupného vedeCS 27187? Bl ní 3. Pří projektování nových zařízení se potřebného účinku docílí volbou délky a tvaru přestupného vedení 3, popřípadě zvětšením jeho teplosměnné plochy pomocí příčných žeber či trnů.The size or dimensions of the adiabatic zone A are chosen so that the residence time of the reaction mixture in this zone is 0.01 to 0.03 s. During this time, the endothermic reaction in the mixture without the heat supply takes place and the concentration of the desired pyrolysis products increases. In the subsequent controlled cooling zone, the reaction mixture was cooled by 30 to 160 ° C over 0.03 to 0.06 seconds, depending on the maximum pyrolysis temperature. Controlled cooling mode for existing conventional units can be achieved, for example, by removing insulation from the intermediate conduit CS 27187? 3. When designing new equipment, the desired effect is achieved by selecting the length and shape of the transfer line 3, or by increasing its heat transfer surface by means of transverse ribs or spines.

Podobných opatření je možno užít obecně u všech typů pyrolýzních pecí, bez ohledu na počet a uspořádání trubkových hadů. Stejně dobře je však možno jich využít i u moderních pecí určených pro tzv. milisekundový proces pyrolýzy, které se obecně vyznačují tím, že v jejich radiačním prostoru je umístěna nejméně jedna řada svislých, štíhlých a relativně dlouhých trubek malé světlosti, které jsou radiační zónou vedeny jen jednou (single pass tubes) a v prostoru nad radiační zónou bezprostředně přecházejí v chlazený úsek ve tvaru duplikované, vodou chlazené kvenčovací trubky.Similar measures are generally applicable to all types of pyrolysis furnaces, irrespective of the number and arrangement of tube coils. However, they can be used equally well in modern furnaces designed for the so-called millisecond pyrolysis process, which are generally characterized by the fact that at least one row of vertical, slender and relatively long tubes of small diameter are placed in their radiation space and are guided by the radiation zone. once (single pass tubes) and in the space above the radiation zone, they immediately pass into a cooled section in the form of duplicated, water-cooled fermentation tubes.

Na obr. 2 je dokumentována možnost aplikace principu oddáleného ochlazení podle vynálezu i u zvláštního typu pece pro milisekundovou pyrolýzu, kde reakčni prvek tvoří souosá dvoutrubka, složená z vnitřní trubky £ a vnější trubky 7. Předehřátá směs uhlovodíkové suroviny s vodní parou se přívodem 1. vede do horní části vnější trubky 2, odkud postupuje směrem dolů prstencovým prostorem mezi vnější trubkou 2 ^a vnitřní trubkou 6, načež ve spodni části dvoutrubky mění svůj směr a vstupuje do prostoru vnitřní trubky £, kterou proudí vzestupně směrem k výstupu EL V tomto uspořádání je možno adiabatickou A zónu vytvořit ve spodní části vnitřní trubky £, zatímco zbývající úsek vnitřní trubky 6 tvoří zónu řízeného ochlazování jL·FIG. 2 illustrates the possibility of applying the delayed cooling principle according to the invention to a particular type of millisecond pyrolysis furnace, wherein the reaction element is a coaxial two-pipe composed of an inner tube 8 and an outer tube 7. The preheated mixture of hydrocarbon feedstock into the upper part of the outer tube 2, from where it travels downwardly through the annular space between the outer tube 2 ^{and the} inner tube 6, then changes its direction at the bottom of the double tube and enters the inner tube space 6 which flows upwardly towards the EL outlet. an adiabatic A zone formed at the bottom of the inner tube 6, while the remaining section of the inner tube 6 forms a controlled cooling zone 10;

Prostředky, jimiž se u posledně popsaného typu pyrolýzní pece docílí potřebného průběhu ochlazení, jsou však poněkud odlišné od prostředků uvažovaných pro konvenčni typy pecí.However, the means by which the required cooling process is achieved in the latter type of pyrolysis furnace are somewhat different from those envisaged for conventional furnace types.

U zařízení, která jsou již v provozu, je možno potřebného účinku tj. řízen.é ochlazení reakčni směsi, docílit operativně změnou přestupu tepla do směsi odcházející z reakce vnitřní trubkou S, a to v nejjednodušším případě regulací množství a poměru páry či jiného ředicího média v nastřikované surovině. Méně účelná, i když teoreticky možná, je regulace průtoku reakčni směsi dvoutrubkou či regulace teploty, s niž uhlovodíková surovina vstupuje do reakčního prvku, tj. do horní části vnější trubky ]_. Při projektování nových jednotek je možno tento problém řešit změnou geometrie· reakčního prvku, tj. například volbou vhodné délky a světlosti obou trubek dvoutrubky anebo jen jedné z nich, případně odstupňováním jejich průměru apod. Jinou možností je vytvoření chladicích ploch mimo vlastní reakční prvek, po trase, kterou zreagovaný pyroplyn postupuje do navazujícího procesu prudkého ochlazení.In plants already in operation, the desired effect, ie controlled cooling of the reaction mixture, can be achieved operatively by varying the heat transfer to the mixture leaving the reaction through the inner tube S, in the simplest case by controlling the amount and ratio of steam or other diluent in the feedstock. Less expedient, although theoretically possible, is to control the flow rate of the reaction mixture through the two-pipe or to control the temperature with which the hydrocarbon feedstock enters the reaction element, i.e. the upper portion of the outer tube 11. When designing new units, this problem can be solved by changing the geometry of the reaction element, eg by selecting the appropriate length and clearance of both double tube or only one tube, or by graduating their diameter, etc. Another possibility is to create cooling surfaces outside the reaction element. the route through which the reacted pyroplyn proceeds to the subsequent process of rapid cooling.

Na grafu znázorněném na obr. 3 je vyznačena závislost poklesu teploty ΔΤ reakčni směsi na teplotě pyrolýzy a to pro procesní prvek ve tvaru dvoutrubky. Graf současně demonstruje možnost ovlivnění poklesu teploty AT prostřednictvím složení reakčni směsi vedené do reakce, resp. změnou poměru uhlovodíkové suroviny k ředicí páře. Čára a přitom představuje průběh poklesu teploty AT reakčni směsi, obsahující 2 hmot. díly uhlovodíkové suroviny na 1 hmot. díl vodní páry, při průtoku vnitřní trubkou tj. pokles z maximální teploty pyrolýzy 2^ na teplotu ]_% na vstupu do výměníku odpadního tepla, zatímco čára (j znázorňuje odpovídající pokles teploty AT u čisté vodní páry.The graph depicted in FIG. 3 shows the dependence of the temperature drop ΔΤ of the reaction mixture on the pyrolysis temperature for the two-pipe process element. At the same time, the graph demonstrates the possibility of influencing the fall in temperature AT through the composition of the reaction mixture to be reacted, respectively. by varying the ratio of hydrocarbon feedstock to dilution steam. The line, while representing the course of the temperature drop AT of the reaction mixture containing 2 wt. parts of hydrocarbon feedstock per 1 wt. part of water vapor, as it flows through the inner tube, i.e., a decrease from the maximum pyrolysis temperature 2 to 1% at the inlet to the waste heat exchanger, while the line (j shows the corresponding temperature drop AT for pure water vapor).

V následující části jsou uvedeny dva konkrétní příklady využití postupu podle vynálezu, dokládající zvýšený účinek tohoto postupu na výtěžnost etylenu jako hlavního produktu pyrolýzy.In the following, two specific examples of the use of the process according to the invention are shown, demonstrating the increased effect of this process on the recovery of ethylene as the main pyrolysis product.

Přiklad 1Example 1

Směs primárního benzínu o hustotě 0,709 g/cm^ a destilačním rozmezí 56 až 178 °C s vodní parou v hmotovém poměru 1 : 0,5 byla podrobena pyrolýze na milisekundové poloprovozní jednotce typu trubka v trubce s kapacitou 150 kg/h při teplotě 880 °C a době zdržení suroviny v reakčni zóně 0,14 s. Z reakce vystupující horký pyrolýzní plyn byl a/ v prvém případě bezprostředně prudce ochlazen na teplotu 425 °C, b/ ve druhém případě byla před prudké ochlazení v souhlase s popsaným postupem odloženého kvenče (deferred quenching) zařazena krátká časová prodleva 0,05 s, zatímcoA mixture of primary gasoline with a density of 0,709 g / cm ^ and a distillation range of 56 to 178 ° C with water vapor in a mass ratio of 1: 0,5 was subjected to pyrolysis on a millisecond tube-in-tube pilot plant with 150 kg / h capacity at 880 ° C and a residence time of the feedstock in the reaction zone of 0.14 s. The hot pyrolysis gas emerging from the reaction was and (in the first case) immediately quenched to 425 ° C, (b) in the second case was delayed May prior to quenching (deferred quenching) included a short 0.05 second delay while

CS 271873 Bl c/ v posledním případě byl horký pyroplyn v souhasu s postupem podle vynálezu nejprve po dobu 0,012 s veden bez příkonu tepla adiabatickou zónou, načež po dobu 0,033 s procházel zónou řízeného ochlazování, kde byl pomocí regulace příkonu tepla do reakčního prvku ochlazen an 780 °C. Částečně ochlazený pyroplyn byl nato odveden do procesu prud kého ochlazení, kde byla jeho teplota snížena na 425 °C,CS 271873 B1 c / in the latter case, the hot pyrogen gas in accordance with the process of the invention was first passed through the adiabatic zone without heat input for 0.012 s, and then passed through a controlled cooling zone for 0.033 s. 780 ° C. The partially cooled pyroplyn was then sent to a quench process where its temperature was lowered to 425 ° C,

Docílené výtěžky hlavních produktů v % hmot. na surovinu jsou dokumentovány v tabulce 1.Main product yields obtained in% by weight per raw material are documented in Table 1.

Tabulka 1Table 1

produkt product /a/ /and/ /b/ / b / /0/ / 0 / metan methane 12,0 12.0 13,1 13.1 14,4 14.4 etylen ethylene 25,5 25.5 26,3 26.3 27,8 27.8 propylen propylene 16,5 16.5 16,1 16.1 15,8 15.8

Příklad 2Example 2

V tomto přikladu jsou srovnávány výsledky procesů probíhajících v provozních podmínkách, Výchozí surovinou byla ve všech případech směs primárního benzínu o hustotě 0,675 g/cm⁵ a destilačním rozmezí 35 až 132 °C s vodní parou v hmotovém poměru 1 : 0,5. Pyrolýza probíhala při teplotách 830 až 880 °C, stupeň přeměny suroviny (konverze na plynný produkt) se pohyboval v rozmezí 0,82 až 0,86 a/ v prvém případě proces probíhal v klasická šachtové peci CHEPOS VKP-1. Z reakce vystupující horký plynný produkt byl v tomto případě bezprostředně po výstupu z radiační komory pece prudce ochlazen v uzavřeném trubkovém výměníku tepla na 340 °C, b/ ve druhém případě byl vyhodnocen proces probíhající v provozní pyrolýzní peci CHEPOS VKP-2 obdobného uspořádáni jako pec VKP-1. Z reakce vystupující horký pyroplyn byl do trubkového výměníku tepla veden bez dalšího příkonu tepla izolovaným přestupným potrubím se zdržnou dobou 0,035 s, odpovídající podmínkám odloženého kvenče (deferred quenching), c/ v posledním případě probíhala pyrolýza opět v peci CHEPOS VKP-1, rekonstruované na typ MSP. Ooba zdrženi horké reakčni směsi v adiabatické zóně, bez dodávky tepla zde činila 0,019 s, zatímco doba zdržení v následující zóně řízeného ochlazování činila 0,048 s. Teplota produktu na výstupu ze zóny řízeného ochlazování činila 737 °C. Regulace teploty byla provedena pomocí regulace příkonu tepla do reaktorů. Částečně ochlazený pyroplyn byl nato v trubkovém výměníku tepla dochlazen opět na 340 °C,In this example, the results of the processes under the operating conditions are compared. The starting material was in all cases a mixture of primary gasoline with a density of 0.675 g / cm ⁵ and a distillation range of 35 to 132 ° C with water vapor in a weight ratio of 1: 0.5. The pyrolysis was carried out at temperatures of 830 to 880 ° C, the degree of conversion of the raw material (conversion to a gaseous product) ranged from 0.82 to 0.86 and / or in the first case the process took place in a CHEPOS VKP-1 classic shaft furnace. In this case, immediately after leaving the radiation chamber of the furnace, the hot gas product exiting the reaction was quenched in a sealed tube heat exchanger to 340 ° C, b / in the second case the process taking place in the CHEPOS VKP-2 pyrolysis furnace VKP-1. From the reaction, the resulting hot pyroplyn was led to the tubular heat exchanger without additional heat input through an insulated transfer line with a residence time of 0.035 s, corresponding to deferred quenching conditions, c / in the last case pyrolysis was carried out type of SME. The residence time of the hot reaction mixture in the adiabatic zone, without heat supply, was 0.019 s, while the residence time in the subsequent controlled cooling zone was 0.048 s. The product temperature at the exit of the controlled cooling zone was 737 ° C. The temperature was controlled by controlling the heat input to the reactors. The partially cooled pyroplyn was then cooled again to 340 ° C in the tube heat exchanger,

Docílené výtěžky hlavních produktů v % hmot. na surovinu jsou uvedeny v tabulce 2.Main product yields obtained in% by weight per raw material are given in Table 2.

Claims

SUBJECT OF THE INVENTION

CLAIMS 1. Process for the thermal cracking of hydrocarbons, at normal liquid or gaseous temperatures, to produce basic olefins, in particular ethylene, in which the mixture of hydrocarbon feedstock and diluent, preferably water vapor, is heated to and maintained at the beginning for the time required for the cleavage reaction, after which it is quenched, leaving the reaction mixture for a short period of time before entering the quenching process without heat supply, characterized in that from the adiabatic zone where the mixture is held without heat supply for . 0.01 to 0.03 s, the reaction mixture is fed to a controlled cooling zone where it is cooled by 30 to 160 ° C over 0.01 to 0.06 s, depending on the reaction temperature.

2. The process of claim 1, wherein in the controlled cooling zone, the temperature of the reaction mixture is controlled by indirect contact with a cooler environment, e.g.

3. The process according to claim 1, wherein in the controlled cooling zone, the temperature of the reaction mixture is controlled by supplying a colder diluent or colder hydrocarbons to the reaction mixture.