CS268224B1

CS268224B1 - Method of phenol waters treatment and equipment for reallization of this method

Info

Publication number: CS268224B1
Application number: CS879868A
Authority: CS
Inventors: Vladimir Ing Dittrich; Ladislav Trubac; Vaclav Ing Vanecek
Original assignee: Vladimir Ing Dittrich; Ladislav Trubac; Vanecek Vaclav
Priority date: 1987-12-27
Filing date: 1987-12-27
Publication date: 1990-03-14
Also published as: CS986887A1

Abstract

Účelom řeSení je sníženi pořizovacích i provozních nákladů a sníženi spotřeby energie. Podstata řešeni spočívá v tom, že fenolová voda se při kondenzaci v jednotlivých stupních ochlazováni surového plynu rozdělí podle znečištění nejméně na dvě části. Fenolová voda z prvé části, víoe znečištěná dehty a oleji, se po odsazeni dehtu za tlaku nižšího než je tlak zplyňováni odpaří v expanzní odporoe, stlačí a okysliči ve směšovacím, kompresním a okysličovaclm zařízeni se zvýšenou turbulenci. Fenolová voda z druhé části kondenzaoe, obsahujlol převážně jednomocnó fenoly, se nejprve stlačí na tlak vyšší než je tlak zplynováni, potom odpaří, přehřeje a zavede do směšovaolho, kompresního a okysličovaolho zařízeni se zvýšenou turbulenoí, kde může být použita jako pohonné medium. Pro přepravu zplyňovaol směsi se používá vícestupňového směšovacího proudového zařízeni, příčená v tomto zařízeni se nejprve smlsl čistá pára, nejlépe z duplikátoru generátoru, a kyslíkem, potom směs vlastní páry a kyslíku s odpařenou fenolovou vodou z druhé části kondenzaoe a naposled s odpařenou fenolovou vodou horši jakosti z prvé části kondenzaoe. Takto odpařená, stlačená a okysličená fenolová voda se vede^ do zplyňovaoího zařízeni jako zplynovaoí směs.The purpose of the solution is to reduce acquisition costs operating costs and reduced energy consumption. The essence of the solution lies in that the phenol water is condensed in each stage of cooling the raw gas according to pollution at least two parts. Phenol water first parts, vats contaminated with tars and oils, after the tar is lowered under lower pressure than the gasification pressure evaporates in the expansion resists, compresses, and oxidizes in the mixing, compression and oxidation apparatus increased turbulence. Phenol water from the other part of the condensation, was predominantly monovalent phenols are first compressed to pressure higher than the gasification pressure, then evaporates, it overheats and enters the mixer, compression and an oxidized device is increased turbulence where it can be used as a driving medium. Gasified for transportation the mixture is used a multistage mixing current equipment, crosswise in this device it was first mixed clean steam, preferably from a generator duplicator and oxygen, then a mixture of steam and oxygen with evaporated phenol water from the other part of condensation and lastly with evaporation phenol water inferior quality from the first part kondenzaoe. So evaporated, compressed and the oxygenated phenol water is passed through into the gasifier as a gasifier mixture.

Description

Vynález se týká způsobu zpracování fenolových vod vznikajících při tlakovém zplyňování uhlí při chlazení surového plynu nejmónš ve dvou stupních a zařízení k provádění tohoto způsobu.The invention relates to a process for the treatment of phenolic waters formed during the pressure gasification of coal with cooling of the raw gas in at least two stages and to an apparatus for carrying out this process.

Fenolové vody vznikající při tlakovém zplynování uhlí Jako vedlejší produkt, se bu3 za neúměrných provozních a investičních nákladů zpracovávají na fenol, nobo Jsou likvidovány tak, aby odpadající fenoly neznečišlovaly životní prostředí. Je známa řada návrhů způsobů likvidace fenolových vod. Navrhuje se ohřev fenolové vody za vysokého tlaku v trubkovém prostoru kotle vytápěného plynem a kapalnými odpady, expanze přehřáté fenolové vody na tlak generátoru a zavedení vzniklé páry do generátoru pro vytvoření zplynovucí směsi, Nevýhodou těchto řešení Je značná energetická náročnost a i to, že fenolová voda neodpovídá předpisům pro napájení kotlů. Jiný návrh předpokládá spalování dehtu a plynu v tlakové nádobě s kyslíkem nebo vzduchem a odpaření fenolové vody v proudu spalin. Takto vzniklá plynová směs se použije pro přípravu zplynovaoí směsi v generátoru. Návrh vyžaduje dvojnásobnou spotřebu kyslíku proti dosavadnímu zplyňování a vyřešení tlakové spalovací komory. Další skupina návrhů předpokládá likvidaci fenolů okysličováním kyslíkem, ozonem nebo ozonizovaným vzduchem. Fenolová voda se po okysličení odpaří, načež vzniklá pára se stlačí v kompresoru na tlak generátoru a použije se pro vytvoření zplynovací směsi. Komprese vodní páry je energeticky velmi náročná. Výše uvedené návrhy neřeší způsob míšení a kompresi kyslíku s párou, obsahující hořlavé organické látky, které v přímém styku s kyslíkem by mohly způsobit vznícení a požár zařízení. Další způsob spočívá v tom, že kondenzát vzniklý z odpařených fenolových vod se za tlaku vyššího, než Jo tlak v generátoru ohřeje, odpaří a přehřeje ochlazením, kondenzací a podchlazením kondenzátu čisté páry, a po smíšení odpařené fenolové vody s kyslíkem vo speciálním směšovači jo zplyňovací směs zaváděna do tlakového zplyňování uhlí. Zvýšení bezpečnosti směšování kyslíku s odpařenou fenolovou vodou je řešeno zavedením čisté páry' do kyslíku před jeho smíšením s odpařenou fenolovou vodou. Nevýhodou způsobu Je velký objem směšovače, a tím i vyšší pevnostní a materiálové nároky na konstrukci směšovače a dvojí odpaření fenolové vody, což klade zvýšené energetické nároky. .Phenolic waters formed during the pressure gasification of coal As a by-product, they are either processed into phenol at disproportionate operating and investment costs, or they are disposed of in such a way that the waste phenols do not pollute the environment. A number of proposed methods for the disposal of phenolic waters are known. It is proposed to heat phenolic water at high pressure in the tubular space of a boiler heated by gas and liquid waste, expansion of superheated phenolic water to generator pressure and introduction of steam into the generator to create a gasification mixture. regulations for boiler supply. Another design involves the combustion of tar and gas in a pressure vessel with oxygen or air and the evaporation of phenolic water in the flue gas stream. The resulting gas mixture is used to prepare a gasification mixture in a generator. The design requires double the consumption of oxygen compared to the current gasification and the solution of the pressure combustion chamber. Another group of proposals envisages the elimination of phenols by oxygenation with oxygen, ozone or ozonized air. After oxygenation, the phenolic water is evaporated, after which the resulting steam is compressed in a compressor to the pressure of the generator and used to form a gasification mixture. Water vapor compression is very energy intensive. The above proposals do not address the method of mixing and compressing oxygen with steam, containing flammable organic substances, which in direct contact with oxygen could cause ignition and fire of the equipment. Another method is that the condensate formed from evaporated phenolic water is heated, evaporated and superheated at a pressure higher than Jo pressure in the generator by cooling, condensing and subcooling the pure steam condensate, and after mixing the evaporated phenolic water with oxygen in a special mixer. the mixture is introduced into the pressure gasification of coal. The increase in the safety of mixing oxygen with evaporated phenolic water is solved by introducing pure steam into the oxygen before it is mixed with the evaporated phenolic water. The disadvantage of the method is the large volume of the mixer, and thus the higher strength and material requirements for the construction of the mixer and the double evaporation of phenolic water, which places increased energy demands. .

Tyto nedostatky jsou odstraněny řešením podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, žo fenolová voda vzniklá při chlazení v prvém stupni se po dekantaci ohřívá, odpařuje a přehřívá na teplotu 200 až 35θ °C, současně s tím fenolová voda vzniklá při chlazení v alespoň jednom dalším stupni se za tlaku vyššího než jo tlak při tlakovém zplyňování uhlí, oddšlenš od fenolové vody z prvého stupně ohřívá, odpařuje a přehřívá na teplotu 300 až 480 °C.These disadvantages are eliminated by the solution according to the invention, the essence of which consists in the fact that the phenolic water formed during cooling in the first stage is heated, evaporated and superheated to a temperature of 200 to 35θ ° C after decantation, at the same time phenolic water formed during cooling in at least one in the next stage, at a pressure higher than the pressure in the pressure gasification of coal, separated from the phenolic water from the first stage, it is heated, evaporated and superheated to a temperature of 300 to 480 ° C.

Podstata -zařízení spočívá v tom, že na prvý stupen chlazení surového plynu je potrubím přes expondór, propojený potrubím se vstupem směšovacího proudového zařízení, napojena dekantační nádrž, ktorá je potrubím a čerpadlem napojena na předehřívač propojený potrubím s odparkou, která je napojena potrubím na vstup směšovacího proudového zařízení, ktoré je svým výstupom pomocí potrubí propojeno se zplynovacím zařízením, přičemž další stupeň chlazení surového plynu je potrubím spojen s mozizásobníkem, který je potrubím přes expondór propojen s dekantační nádrží a současně potrubím s mezizásobníkora posledního stupnš chlazení surového plynu, který je potrubím s čerpadlem propojen s předehřívačem propojeným potrubím s odpařovačom, na který Je pomocí potrubí napojen prohrívač, propojený potrubím se vstupem směšovacího proudového zařízení, Johož další vstup Je potrubím propojen s duplikátorom zplynovaoího zařízení, a na jeho další vstup je napojen přívod kyslíku nobo Jiného zplyňovacího prostředku. Jestliže Je vývod duplikátoru umístěn pod hladinou vody v duplikátoru zplyňovacího zařízení, potom Je potrubí opatřeno čerpadlom a napojeno na vyvíječ páry, propojený potrubím se vstupem směšovacího proudového zařízoní,The essence of the device lies in the fact that a decanter tank is connected to the first stage of cooling of raw gas by a pipe via an exponder connected by a pipe to the inlet of the mixing jet device, which is connected by a pipe and a pump to a preheater connected by a pipe of the mixing flow device, which is connected to the gasification device by its outlet by means of a pipe, the next stage of cooling the raw gas being connected connected to the preheater by a pump connected to a preheater connected to the evaporator, to which a heater connected to the inlet of the mixing jet device is connected by means of a pipe. edku. If the duplicator outlet is located below the water level in the duplicator of the gasifier, then the pipe is provided with a pump and connected to a steam generator, connected by a pipe to the inlet of the mixing jet device,

Výhody způsobu a zařízení pro zpracování fenolových vod s vícestupňovým směšovacím proudovým zařízením se zvýšenou turbulencí podstatně překračují pouhý součet nebo násobek účinků jednotlivých zapojených zařízení, protože Jo podstatně omezeno množství fenolovéThe advantages of the method and device for the treatment of phenolic waters with a multistage mixing jet device with increased turbulence substantially exceed the mere sum or multiple of the effects of the individual connected devices, because the amount of phenolic water is substantially limited.

CS 268 224 Bl vody zpracovávané v jednotlivých procesech, a tím jsou sníženy pořizovací i provozní náklady zařízení, dále umožňuje podstatná snížení tlaku, a tím i pevnostních nároků na konstrukci zařízení ee snížením pořizovaoíoh a provozních nákladů. Proti některým známým způsobům podstatně omezuje množství fenolová vody oirkulujíoí a odpařující se po Škrcení a expanzi, tím se snižují nároky na cirkulační potrubí, oběhová čerpadla, zjednodušuje konstrukci a umožňuje použití sériově vyráběných expanzivních odparek, což přináší další snížení pořizovacích a provozních nákladů. Napojenínodparky na sací hrdlo vícestupňového směšovacího proudového zařízení odpadá nutnost použití vývěvy při podtlakovém odpařování fenolová vody. Výrazně se omezuje množství fenolové vody procházející procesem odsazení' a dekantaco dehtu, a tím se umožňuje snížení objemu nádrží a výkonu přidružených zařízení s důsledkem snížení pořizovacích a provozních nákladů. Optimalizace pracovních postupů umožňuje podstatné snížení spotřeby energie a proti větSině známých procesů zcela vyřazuje předběžný prooes odpaření fenolové vody v odparkách s následnou kondenzací před dalSím zpracováním. Rovněž umožňuje využití odpadního tepla získaného při chlazení surového plynu v kotlích na odpadní teplo, vyrábějících nízkotlakou páru při procesu likvidace fenolových vod a výrobě směšovací páry, a dále umožňuje úplnou likvidaci odpadních produktů včetně dehtu a olejů s využitím spalného tepla při tomto procesu.CS 268 224 Bl water treated in individual processes, and thus reduce the acquisition and operating costs of the equipment, also allows significant reductions in pressure, and thus strength requirements for the construction of the equipment ee by reducing acquisition and operating costs. In contrast to some known methods, it substantially reduces the amount of phenolic water circulating and evaporating after throttling and expansion, thereby reducing the need for circulating pipes, circulating pumps, simplifying construction and allowing the use of mass-produced expansion evaporators, further reducing acquisition and operating costs. The connection of the evaporator to the suction port of the multistage mixing jet eliminates the need to use a vacuum pump for the evaporation of phenolic water. The amount of phenolic water undergoing the tar offset and decantation process is significantly reduced, thereby allowing the volume of tanks and the performance of associated equipment to be reduced, resulting in reduced acquisition and operating costs. The optimization of working processes makes it possible to substantially reduce energy consumption and, unlike most known processes, completely eliminates the preliminary process of evaporation of phenolic water in evaporators with subsequent condensation before further processing. It also allows the use of waste heat obtained from cooling raw gas in waste heat boilers producing low pressure steam in the phenolic water disposal and mixing steam production process, and allows the complete disposal of waste products including tar and oils using the combustion heat in this process.

Na obr. 1 je znázorněno celkové schematické zařízení pro zpracování fenolových vod, na obr. 2 je schematicky znázorněno variantní zapojení okruhu napojeného na duplikátor generátoru.Fig. 1 shows a general schematic device for the treatment of phenolic waters, Fig. 2 schematically shows a variant circuit connection connected to a generator duplicator.

Způsob podle vynálezu lze provést podle zařízení schematicky znázorněném na obr. 1. Tlakový generátor £, opatřený duplikátorem 19 a předohladičem 1 1, je napojen potrubím 12 surového plynu na prvý stupeň chlazení, tvořený kotlem 13 na odpadní teplo, a dále na druhý stupeň chlazení,, tvořený kotlem 14 na odpadní teplo, a dále na poslední stupeň chlazení, tvořený tlakovým chladičem 15. Potrubím 18 je surový plyn odváděn k dalšímu zpracování. Plynový kondenzát s vySSím podílem dehtu Je z kotle 13 zaveden potrubím 26 do expandéru, který Je potrubím 32 propojen s dekantační nádrží £, a pomocí potrubí 52 pro odvod páry Je propojen s injektorem 87. Dekantační nádrž 2 je opatřena potrubím 64 pro odvod oleje, dále odkalovaoím potrubím 63 a vyúsťuje z ní nástřiková potrubí 17, opatřené čerpadlem 16, zavedená do predohladiče 11, Dekantační nádrž 2 je napojena pomocí potrubí 51 pro přívod fenolová vody, opatřeného dopravním čerpadlem £0» na předehřívač 53, který je potrubím 54 propojen s odparkou £ v expanzním a cirkulačním provedení. Odparka £ je propojena potrubím 55 pro odvod odpařená fenolové vody s předehřívačem 58 a vyúsťuje z ní potrubí 62 pro odvod zahuštěného roztoku, Přehřívač 56 je pomocí potrubí 57 s injektorem 87 propojeným se vstupem 74 vícestupňového směrovacího proudového zařízení 2* Potrubí 58 pro přívod ohřívací páry Je napojeno na přehřívač 56, který je dále pomooí potrubí 59 pro odvod páry propojen a odparkou £, která je potrubím 60 pro odvod kondenzované páry propojena a předehřívačem 53. z něhož vyúsťuje potrubí 61 pro odvod ochlazeného parního kondenzátu. Plynový kondenzát s nižSím podílem dehtu z kotle 14 je pomooí potrubí 25 zaveden do mezizásobníku 22, který je potrubím 27 pro fenolovou vodu určenou k ředění obsahu dekantační nádrže 2 propojen s expandérem 21 a který· je potrubím 29 pro odvod fenolové vody propojen se zásobníkem 23. Zásobník 23 je potrubím 24 pro přívod plynového kondenzátu propojen s tlakovým chladičem 15, dále potrubím 30, opatřeným čerpadlem 21» ^s předehřívačem 22» který Je pomocí potrubí 34 napojen na odpařovač 2· Odpařovač 2 J® potrubím 35 pro odvod odpařené fenolové vody napojen na přehřívač 36. který je pomooí potrubí 37 napojen na vstup 73 vícestupňového směěovaoího proudového zařízení £. Potrubí 38 pro přívod ohřívaoí páry je napojeno na přehřívač 36, který je potrubím 39 pro odvod páry propojen s odparovačem 2» propojeným potrubím 40 pro odvod parního kondenzátu s předehřívačem 22» ze kterého vyúsťuje potrubí 41 pro odvod ochlazeného parního kondenzátu. Vývod 10 páry z duplikátoru 19 tlakového generátoru £ je napojen potrubím 80 na vstup 75 vícestupňového směSovacího proudového zařízení £. Vstup 75 nebo potrubí 80 pro přívod čisté páry je opatřeno tlakovým čidlem 72, ovládajícím uzavírací armaturu 71 pro přívod kyslíku nebo Jiného okysliCS 268 224 B1 3 čovacího prostředku na vstup 76 vícestupňového směšovacího proudového zařízená £. Vývod vícestupňového směšovacího proudového zařízení £ je potrubím 78 pro zplyňovací sraés propojen s tlakovým generátorem £.The process according to the invention can be carried out according to the apparatus schematically shown in FIG. consisting of a waste heat boiler 14, and further to the last cooling stage, formed by a pressure cooler 15. The raw gas is discharged via a line 18 for further processing. The gas tar with a higher tar content is introduced from the boiler 13 via a line 26 to an expander, which is connected to a decanter tank 6 via a line 32, and is connected to an injector 87 via a steam line 52. The decant tank 2 is provided with an oil line 64. further through a sludge line 63 and from it an injection line 17 provided with a pump 16 introduced into a preheater 11. evaporator £ in expansion and circulation design. The evaporator 6 is connected by a line 55 for the removal of evaporated phenolic water to a preheater 58 and a line 62 for discharging the thickened solution emerges therefrom. It is connected to a superheater 56, which is further connected by means of a steam discharge line 59 and an evaporator 6, which is connected by a condensed steam discharge line 60 and to a preheater 53, from which a cooled steam condensate discharge line 61 emerges. Gas condensate with a lower tar content from the boiler 14 is introduced via a line 25 into an intermediate tank 22, which is connected to an expander 21 via a phenolic water line 27 for diluting the contents of the decanting tank 2 and which is connected to a tank 23 via a phenolic water line 29. The tank 23 is connected via a line 24 for the supply of gas condensate to a pressure cooler 15, then to a line 30 provided with a pump 21 ^{with a} preheater 22 which is connected to an evaporator 2 via a line 34. to the superheater 36, which is connected via a line 37 to the inlet 73 of the multistage directional flow device 6. The heating steam supply line 38 is connected to a superheater 36, which is connected by a steam discharge line 39 to an evaporator 2 connected by a steam condensate discharge line 40 to a preheater 22, from which a cooled steam condensate discharge line 41 emerges. The steam outlet 10 from the duplicator 19 of the pressure generator £ is connected via a pipe 80 to the inlet 75 of the multistage mixing stream device 6. The inlet 75 or the pure steam supply line 80 is provided with a pressure sensor 72 controlling the shut-off valve 71 for the supply of oxygen or other oxidizing means to the inlet 76 of the multistage mixing flow device. The outlet of the multistage mixing flow device 6 is connected to the pressure generator £ via a line 78 for the gasification precipitate.

Způsob podle vynálezu lze provádět 1 ve variantním zapojení okruhu napojeného na duplikátor generátoru, schematicky znázorněném na obr. 2. Tlakový generátor 1 je opatřen vývodem £0, umístěným pod hladinou vody v duplikátoru 19. Vývod 10 je potrubím 80 pro předehřátou vodu, opatřeným čerpadlem 79, napojen na vyvíječ 8 páry, provedený například jako kotel se spalovací komorou upravenou pro spalování dehtu, zahuštěné fenolové vody a svítiplynu z uhelných vpustí, Vyváječ 8 je pomocí potrubí 83 propojen se vstupem 76 vícestupňového směšovacího proudového zařízení £. Vstup 76 je v této variantě opatřen tlakovým ěidlem 72, ovládajícím uzavírací armaturu 71 pro přívod kyslíku na vstup 75 vícestupňového směšovacího proudového zařízení £. Výstupní tlak δerpadla 79 je v tomto případě výhodné volit vyěěí než 1,83 násobek zplyňovacího tlaku generátoru 1,The method according to the invention can be carried out 1 in a variant circuit connection connected to a generator duplicator, schematically shown in Fig. 2. The pressure generator 1 is provided with an outlet 60 located below the water level in the duplicator 19. 79, connected to a steam generator 8, designed, for example, as a boiler with a combustion chamber adapted to burn tar, concentrated phenolic water and flue gas from coal inlets. In this variant, the inlet 76 is provided with a pressure sensor 72, which controls a shut-off valve 71 for supplying oxygen to the inlet 75 of the multistage mixing flow device 6. In this case, the outlet pressure of the pump 79 is preferably selected to be higher than 1.83 times the gasification pressure of the generator 1,

Konkrétní využití vynálezu bude blíže vysvětleno pomocí dvou příkladů. V prvním je fenolová voda podle vynálezu odděleně zpracována ve dvou samostatných okruzích a smíěena ve vícestupňovém proudovém směšovacím zařízení £ spolu s kyslíkem a vlastní párou z duplikátoru generátoru. Ve druhém příkladu jsou oba okruhy vzájemně propojeny potrubím 27 s možností zřeňování fenolové vody z prvního stupně 13 chlazení plynu fenolovou vodou lepší jakosti z posledních stupňů 14 a 15 chlazení plynu. Jako hnací médium ve vícestupňovém proudovém směšovacím zařízení £ je zde alternativně použito páry vyrobené z napájecí vody odebírané z duplikátoru 19 generátoru £ hrdlem £0, umístěným pod hladinou této vody v duplikátoru 19»The specific use of the invention will be explained in more detail by means of two examples. In the first, the phenolic water according to the invention is treated separately in two separate circuits and mixed in a multistage flow mixer 6 together with oxygen and own steam from the generator duplicator. In the second example, the two circuits are interconnected by a pipe 27 with the possibility of diluting the phenolic water from the first gas cooling stage 13 with better quality phenolic water from the last gas cooling stages 14 and 15. As a driving medium in the multistage flow mixing device £, steam produced from the feed water taken from the duplicator 19 of the generator £ by a nozzle £ 0 located below the surface of this water in the duplicator 19 is alternatively used.

Příklad 1Example 1

V tlakovém generátoru £ se v sesuvném loži za tlaku 2,5 MPa zplyňuje uhlí. Na 1 000 m^/h vyrobeného surového plynu postupným chlazením v aparátech 13, 14 a 15 vzniká 920 kg/h surové fenolové vody a 40 kg/h surové fenolové vody opouští předchladič 11 generátoru £, Plyn opouštějící předchladič 11 při teplotě 195 °C vstupuje do kotle 13 na odpadní teplo, kde se ochladí na 180 °C, čímž z něho vykondenzuje 385 kg/h surové fenolové vody s nejtěžšími podíly dehtu, prachu a unášeného uhlí. Tato fenolová voda spolu s fenolovou vodou z předchladiče vstupuje do expanzního zařízení 21 , kde se z ní po seškrcení uvolní 64 kg/h páry, která Je potrubím 52 zavedena do injektoru 87, a dále do vícestupňového směšovacího zařízení £. 361 kg/h neodpařenó fenolové vody je vedeno potrubím 32 do dekantační nádrže 2, kde se oddělí 5θ kg/h dehtu a dalších přimíšenin, které jsou odváděny výstupy 63 a 64. Z dekantaění nádrže £ je 170 kg/h vody potrubím 17 pomocí čerpadla 16 dopravováno do předchladiče 11 generátoru £ a l4l kg/h fenolové vody je potrubím 51 pomocí ěerpadla 50 dopravováno do aparátů 53, 5 ^a 56, kde se za tlaku 1,1 MPa odpaří a přehřeje se na teplotu 300 °C, a je zavedena potrubím 51 P° smíšení v ejektoru 87 s párou z expandéru 2 1 na vstup 74 vícestupňového směšovacího zařízení £. Surový plyn se dále chladí v aparátech 14 a 15 na teplotu 20 °C a vykondenzuje z něho 535 kg/h fenolové vody, které obsahují především amoniak, ale podstatně méně dehtů a víoemocných fenolů než fenolová voda z prvého stupně chlazení. Tato fenolová voda je shromážděna v zásobníku 23, odkud je potrubím 30 pomocí čerpadla 31 za tlaku 4,3 MPa v aparátech 33, 3 a 36 postupně odpařena a přehřátá na teplotu 460 °C a vedena na vstup 75 prvého stupně vícestupňového proudového směšovacího zařízení £. Aparáty 33 3 a 36, stojně jako aparáty 53, 2 ^a 36 jsou otápěny parou z teplárny, původně určenou pro zplyňování, přičemž vratný kondenzát se vrací zpět na výrobu páry. Na vstup 73 vícestupňového proudového směšovacího zařízení £ je dále zavedeno 15Ο m^^/h kyslíku a na vstup 75 170 kg/h páry z duplikátoru £. Vyrobená zplyňovací směs je z vícestupňového proudového směšovacího zařízení £ zavedena výstupem ££ a potrubím £8 do generátoru £.In the pressure generator £, coal is gasified in a sliding bed at a pressure of 2.5 MPa. For 1000 m 3 / h of raw gas produced by gradual cooling in apparatuses 13, 14 and 15, 920 kg / h of crude phenolic water is produced and 40 kg / h of raw phenolic water leaves the precooler 11 of the generator. The gas leaves the precooler 11 at 195 ° C. enters the waste heat boiler 13, where it is cooled to 180 ° C, thereby condensing 385 kg / h of raw phenolic water with the heaviest fractions of tar, dust and entrained coal. This phenolic water, together with the phenolic water from the pre-cooler, enters the expansion device 21, where 64 kg / h of steam is released from it after constriction, which is introduced via line 52 into the injector 87 and further into the multistage mixing device 6. 361 kg / h of non-evaporated phenolic water is led through line 32 to the decanting tank 2, where 5θ kg / h of tar and other admixtures are separated, which are discharged through outlets 63 and 64. 16 is conveyed to the pre-cooler 11 of the generator 6 and 14 kg / h of phenolic water is conveyed via a line 51 by means of a pump 50 to the apparatuses 53, 5 ^and 56, where it is evaporated at a pressure of 1.1 MPa and superheated to 300 ° C. by a line 51 P ° mixing in the ejector 87 with steam from the expander 2 1 to the inlet 74 of the multistage mixing device 6. The raw gas is further cooled in apparatuses 14 and 15 to a temperature of 20 ° C and condenses 535 kg / h of phenolic water, which contains mainly ammonia, but substantially less tar and polyvalent phenols than the phenolic water from the first cooling stage. This phenolic water is collected in a tank 23, from where it is gradually evaporated and superheated to a temperature of 460 ° C by means of a pump 31 at a pressure of 4.3 MPa in apparatuses 33, 3 and 36 and led to the inlet 75 of the first stage of a multistage flow mixer 6. . Apparatus 33 3 and 36, as are apparatus 53, 2 ^and 36, are heated by steam from a heating plant originally intended for gasification, the return condensate being returned to steam production. A further 15 m 3 / h of oxygen are further introduced into the inlet 73 of the multistage flow mixer 6 and steam from the duplicator 6 to the inlet 75 170 kg / h. The produced gasification mixture is introduced from the multistage flow mixing device £ via the outlet ££ and the pipe £ 8 into the generator £.

b CS 268 22b B1b CS 268 22b B1

Příklad 2 .Example 2.

V druhém příkladu vzniká zplyňování uhlí za tlaku 2,5 MPa v sesuvném loži v tlakovém O generátoru _1_ 1 000 m ^/h surového plynu. V prvém stupni chlazení 13 surového plynu vykondenzuje 385 kg/h surové fenolové vody a předohladič opoužtí 40 kg/h surové fenolové vody. Voěkerá tato voda Je zavedena do expandéru 21, kde »o z ní po eeSkrčení na atmosférický tlak uvolní 6k kg/h páry, která Jo zavedena potrubím 5¾ do injektoru 57.In the second example, the gasification of coal is produced at a pressure of 2.5 MPa in a sliding bed in a pressurized 0 generator of 1000 m 3 / h of raw gas. In the first stage of cooling 13, the raw gas condenses 385 kg / h of raw phenolic water and the precooler leaves 40 kg / h of raw phenolic water. This water is introduced into the expander 21, where, after being reduced to atmospheric pressure, 6k kg / h of steam is released from it, which is introduced through the pipe 5 into the injector 57.

V dalěích stupních chlazení 14 a 15 surového plynu se uvolní 535 kg/h, které Je staženo do mezizásobníku 22 a zásobníku 23. Potrubím 27 ae 150 kg/h této vody přepoujStí do expandéru 21 a odtud do dekantaSní nádrže 2, kde tato voda zřeňuje nejvíce zneěiětěnou fenolovou vodu z prvého stupně chlazení 13 surového plynu, a napomáhá tak lepSímu oddělení dehtu a dalSíoh nečistot. Z dekantační nádrže po odsazení dehtu a zavedení 170 kg/h fenolové vody potrubím 17 do předohladičo 11 Je 291 kg/h fenolové vody postupné v aparátech 53, 2, a 56 za tlaku 0,9 MPa odpařeno a přehřáto na teplotu 300 °C a potrubím 57 zavedeno na vstup 74 vícestupňového proudového směšovacího zařízení £♦ 385 kg/h fenolové vody posledních stupňů 14 a 15 chlazení surového plynu Je ze zásobníku 23 za tlaku 3,2 MPa odpařeno a přehřáto na teplotu 400 °C v aparátech 33» 2 a 36 a zavedeno na vstup 73 vícestupňového proudového směěovaoího zařízení £. Z duplikátoru 19 generátoru 1 je potrubím 80 pomooí čerpadla 79 odvádéno 170 kg/h napájecí vody na výrobník 8 páry otápéný přímo parou z teplárny, eventuálně spalováním plynů z uhelných vpustí a odpadu z dekantační nádrže £. Přehřátá pára o tlaku 7 MPa a teplotě 500 °C Je potrubím 83 zavedena na vstup 76 vícestupňového proudového směěovaoího zařízení £, na Jehož dalěí vstup 75 je zavedeno 150 m^^h kyslíku. Zplyňovací medium o tlaku 2,5 MPa a teplotě 320 °C, vyrobené ve vícestupňovém proudovém směěovaoím zařízení £, je výstupem 77 a potrubím 78 zavedeno do generátoru 1.In the further cooling stages 14 and 15 of the raw gas, 535 kg / h are released, which is drawn into the intermediate tank 22 and the tank 23. Through the pipes 27 and 150 kg / h this water is transferred to the expander 21 and from there to the decant tank 2 where this water dilutes. the most polluted phenolic water from the first stage of cooling 13 of the raw gas, and thus helps to better separate the tar and other impurities. From the decantation tank after the tar has been discharged and 170 kg / h of phenolic water has been introduced via line 17 into the preheater 11, 291 kg / h of phenolic water are successively evaporated in the apparatus 53, 2 and 56 at a pressure of 0.9 MPa and superheated to 300 ° C and through the line 57 introduced to the inlet 74 of the multistage flow mixing device £ ♦ 385 kg / h of phenolic water of the last stages 14 and 15 cooling of the raw gas It is evaporated from the tank 23 at a pressure of 3.2 MPa and superheated to 400 ° C in apparatuses 33 »2 and 36 and introduced at the inlet 73 of the multistage flow mixing device 6. From the duplicator 19 of the generator 1, 170 kg / h of feed water are discharged via a line 80 by means of a pump 79 to a steam generator 8 heated directly by steam from a heating plant, possibly by burning gases from coal inlets and waste from a decanting tank 6. Superheated steam at a pressure of 7 MPa and a temperature of 500 DEG C. is introduced via line 83 to the inlet 76 of a multistage flow mixing device 6, to the further inlet 75 of which 150 ml of oxygen are introduced. A gasification medium with a pressure of 2.5 MPa and a temperature of 320 ° C, produced in a multistage flow mixing device 6, is introduced through an outlet 77 and a line 78 into a generator 1.

Claims

OBJECT OF THE INVENTION

A process for treating phenolic water formed during the pressure gasification of coal by cooling the raw gas in at least two stages, characterized in that the phenolic water formed during cooling in the first stage is heated, evaporated and superheated to a temperature of 200 to 350 ° C after decantation. thereby, the phenolic water formed during cooling in at least one further stage is heated, evaporated and superheated to a temperature of 300 to 480 ° C at a pressure higher than the pressure in the pressure gasification of coal, separately from the phenolic water from the first stage.

2. Apparatus according to claim 1, characterized in that the first stage (13) of raw gas cooling is connected by a pipe (26) via an expander (21) connected by a pipe (52) to the inlet (74) of the mixing jet device (7). decanting tank / 2 /, which is connected to the preheater / 53 / by a pipe / 51 / with a pump / 50 /. connected by a pipe / 54 / with an evaporator / 5 /, which is connected by a pipe / 55 / to a superheater / 56 /, which is further connected to the inlet / 74 / of the mixing current device / 7 /, which is its output (77) by means of a pipe (78) connected to a gasifier (1), the next stage (14) of raw gas cooling being connected via a pipe (25) to an intermediate tank (22), which is connected via a pipe (27) via an expander (21) via a pipe / 32 / with a decanting tank / 2 / and at the same time by a pipe / 29 / with an intermediate tank / 23 / of the last stage / 15 / of cooling of raw gas, which is connected by a pipe / 30 / with a pump / 31 / to a preheater / 33 / connected by a pipe / 34 / s Stopped / 3 / »on which pomooí pipe / 35 / connected to the superheater / 36 / connected by a conduit / ^37/80 input / 73 / směěovacího current devices / 7 / Aiming of the entry / 75 / J® pipe / 8 / connection with the duplicator (19) of the gasification device (1) and to its further inlet (76) an inlet (71) of oxygen or other gasification means is connected.

CS 268 22k Bl 5

3. The device according to point 2, the inlet of the mixing jet device is connected by a pipe to a duplicator outlet located below the water surface, characterized in that the pipe / 80 / is provided with a pump / 79 / and connected to a spring generator / 8 / connected by a pipe / 83 / with input / 70 / of the wetting current device / 7 / ·