CS267269B1

CS267269B1 - Separating component for fibre-board hot presting

Info

Publication number: CS267269B1
Application number: CS879865A
Authority: CS
Inventors: Karla Ing Exnerova; Jaroslav Rndr Vacha
Original assignee: Exnerova Karla; Vacha Jaroslav
Priority date: 1987-12-27
Filing date: 1987-12-27
Publication date: 1990-02-12
Also published as: CS986587A1

Abstract

Řešení spadá do oboru průmyslově pomocných přípravků s využitím v oboru zpracování dřeva. Dokonalého využití dřevní hmoty se dnes dosahuje její přeměnou na dřevovlákninu nebo dřevotřísku, ze které se pak kontinuálním postupem vytvářejí dřevotřískové nebo dřevovláknité desky. Separátor pak odvodněnou, zušlechtěnou dřevní hmotu odděluje od podložních lisovacích ocelových forem. Řešení navrhuje formulaci^separující komponenty pro lisování dřevovlákniny za horka, pripravitelné použitím nosné fáze, která je polotovarem a nikoliv finálním produktem olejové frakce ropné suroviny. Nosnou fázi pro dispergaci 20 až 50 hmot. dílů živočišných vosků maximálního čísla kyselosti 25 mg KOH/g, čísla zmýdelnění 80 až 110 mg KOH/g, čísla jodového 5 až 45 mg J?/g boční destilát ole.iových hydrogenatů a/nebo destilační zbytek hydrogenované olejové frakce ropné suroviny po vakuové destilaci o kinematické viskozitě 8 až 18,5. mm2/s při 50 °C a teplotě bodu vzplanutí minimálně 140 až 180 °C v množství 45 až 65 hmot. dílů.The solution falls within the industry auxiliaries used in the art wood processing. Perfect use wood mass is now being transformed on wood fiber or chipboard, which is then a continuous process they are made of chipboard or fibreboard plates. The separator is then dewatered, hardened wood separates from underlay molds. The solution proposes a separation formulation components for chipboard pressing hot, obtainable by using a carrier phase, which is a semi-finished product and not a final product oil fraction product raw materials. Supporting phase for dispersion 20 up to 50 wt. parts of animal waxes maximum acid number 25 mg KOH / g saponification numbers 80 to 110 mg KOH / g iodine numbers 5 to 45 mg J / g lateral an olefin hydrogenate distillate and / or hydrogenated oil distillation residue crude oil fraction after vacuum distillation with a kinematic viscosity of 8 to 18.5. mm2 / s at 50 ° C and flash point temperature at least 140 to 180 ° C in an amount of 45 to 65 wt. parts.

Description

Vynález se týká separující komponenty pro lisování dřevo vlákniny za horka.The present invention relates to a separating component for hot pressing of wood pulp.

Dokonalého využití dřevní hmoty se dnes dociluje její přeměnou na dřevovlákninu nebo dřevotřísku, z kterých se vícestupňovým kontinuálním výrobním postupem vyrábějí dřevotřískové nebo dřevovláknité desky. Při výrobě dřevovláknité desky se rozvlákněná dřevina mísí s přísadami, ovlivňujícími soudržnost, pevnost a nasákavost desek. Následuje hydraulické lisování zpracované dřevní hmoty za teplot přesahujících 200 °C. V tomto konečném stupni výroby je použito separátoru, který odvodněnou, zušlechtěnou dřevní hmotu separuje od podložních lisovacích ocelových plátu. Separátor spolupůsobí na vytvoření lesklého a hladkého povrchu velkoplošné desky a zároveň umožní, aby jedním nárazem došlo k jejímu odloučení od ocelového plátu. Separátor tímto významně ovlivní kvalitu výsledného výrobku. Současně musí umožnit další povrchovou dekoraci desek nátěry nebo laminovacími foliemi.Today, the perfect use of wood mass is achieved by its transformation into wood fiber or chipboard, from which chipboard or wood fiber boards are produced by a multi-stage continuous production process. In the production of fibreboard, fibrous wood is mixed with additives that affect the cohesion, strength and absorbency of the boards. This is followed by hydraulic pressing of the processed wood mass at temperatures exceeding 200 ° C. In this final stage of production, a separator is used, which separates the dewatered, treated wood mass from the underlying pressed steel plates. The separator cooperates to create a glossy and smooth surface of the large-area plate and at the same time allows it to be separated from the steel plate with a single impact. The separator will thus significantly affect the quality of the final product. At the same time, it must allow further surface decoration of the boards with coatings or laminating foils.

Optimální separační účinek mají tuhé vosky. Pro manipulaci skladování a rovnoměrné dávkování separátoru na celou plochu desky je nutné převést separátor do kapalné formy. Vzhledem ke špatné manipulaci s taveninami je výhodné použít stabilních disperzí. Pro zachování vysoké kvality vyráběné desky je žádoucí získat disperzi co nej jemnější. RozptýlenýSolid waxes have an optimal separation effect. It is necessary to convert the separator into a liquid form for handling the storage and even dosing of the separator over the entire surface of the plate. Due to poor melt handling, it is advantageous to use stable dispersions. In order to maintain the high quality of the board produced, it is desirable to obtain the dispersion as fine as possible. Diffuse

267 269 separator musí obsahovat co největší podíl koloidní formy, K získání koloidní dispei’ze ve vodě je nutné použít nákladné technologické zařízení jako koloidní mlýny nebo ultrazvukové generátory. I při jejich použití vzniká směs s vysokou polydisperzitou a poměrně malým podílem skutečně koloidního sthpně dispersity.The separator must contain as much of the colloidal form as possible. To obtain a colloidal dispersion in water, it is necessary to use expensive technological equipment such as colloid mills or ultrasonic generators. Even when used, a mixture with high polydispersity and a relatively small proportion of truly colloidal dispersity is formed.

Výhodnější je připravit stabilní disperzi v kapalinách, které jsou svým charakterem podstatně bližší separátoru. Zde již pouliým lOzmícháním v běžném míchaném reaktoru za použití vhodných dispergátorů získáme disperzi, ve které koloidní stupeň převažuje. Vhodně volená nosná kapalná fáze tak umožňuj® dosahovat líčinného separačního procesu při nízké spotřebě separátoru.It is more advantageous to prepare a stable dispersion in liquids which are substantially closer in nature to the separator. Here, by simply mixing in a conventional stirred reactor using suitable dispersants, we obtain a dispersion in which the colloidal stage predominates. Appropriately selected carrier liquid phase thus makes it possible to achieve a cheerful separation process with low separator consumption.

Jako nosné fáze byly využívány živočišné oleje. S nutností zajišťovat především výživu obyvatelstva a vlivem rostoucí poptávky po živočišných olejích i v ostatních oborech, zejména v kvalifikované chemii, se zvyšuje jejich cena a zhoršuje jejich dostupnost. Pozornost se proto zaměřila na dostupnější čisté x’opne oleje. Získání rafinovaného čistého minerálního oleje vyžaduje energeticky náročné procesy, kdy jsou zejména tuhé parafiny, nafteny a asfaltény vymrazovány a nebo naopak zůstávají při rektifikaci v destilačníra zbytku.Animal oils were used as carrier phases. With the need to ensure the nutrition of the population and due to the growing demand for animal oils in other fields, especially in qualified chemistry, their price increases and their availability deteriorates. Attention has therefore focused on more affordable pure x’opne oils. Obtaining refined pure mineral oil requires energy-intensive processes in which, in particular, solid paraffins, naphthenes and asphaltenes are frozen or, conversely, remain in the distillation residue during rectification.

Z ekonomického hlediska je proto výhodné použití separují cí komponenty podle vynálezu, která se skládá z 20 až ^f?0 hmot, dílů živočišných vosků maximálního čísla kyselosti 25 mg KOH/g, “čísla zmýdelnění 80 až 110 mg KOH/g, čísla jodového 5 až 45 mg J₂/g a až 65 hmot, dílů bočního destilátoru olejových hydrogenátú a/nebo destilačního zbytku hydrogenované olejové frakce ropné suroviny po vakuové destilaci. Tato frakce je charakterizována kinematickou viskozitou 8 až 18,5 mm /s při 50 °C a teplotou bodu vzplanutí minimálně 140 °C.From an economic viewpoint it is therefore preferred to use separated or component of the invention which comprises 20 to ^f? 0 by weight, of parts of animal waxes maximum acid number of 25 mg KOH / g "saponification number of 80 to 110 mg KOH / g, an iodine value of 5 up to 45 mg J ₂ / g and up to 65 wt., parts of a side distillate of oil hydrogenates and / or a distillation residue of a hydrogenated oil fraction of a crude oil after vacuum distillation. This fraction is characterized by a kinematic viscosity of 8 to 18.5 mm / s at 50 ° C and a flash point temperature of at least 140 ° C.

267 269267 269

Náhrada rafinovaného minerálního oleje polotovarem k jeho přípravě je pochopitelně ekonomicky výhodná. Tuhé parafíny, které polotovar obsahuje, tvoří další naparující složku. Zvýšení tuhé separující složky až o 20 % vede ke zvýšení účinnosti separátoru, ke snížení jeho spotřeby a zvýšení kvality vyráběných desek. V některých následujících příkladech se účinnost separátoru podle vynálezu porovnává s běžně vyráběnými separatory na bázi minerálního oleje.Replacing refined mineral oil with a semi-finished product for its preparation is of course economically advantageous. The solid paraffins contained in the semi-finished product form another vaporizing component. Increasing the solid separating component by up to 20% leads to an increase in the efficiency of the separator, a reduction in its consumption and an increase in the quality of the plates produced. In some of the following examples, the efficiency of the separator according to the invention is compared with conventionally produced mineral oil-based separators.

Separující komponenta podle vynálezu je při 25 °C olejoví tá kapalina s viskozitou 300 áž 500 mPa.s. Lze ji aplikovat při výrobě dřevotřískových desek přímo, ale lepších výsledků se dosáhne při aplikaci ve formě vodné emulze za použití vhodných emulgátorů.The separating component according to the invention is, at 25 ° C, an oily liquid with a viscosity of 300 to 500 mPa.s. It can be applied directly in the production of chipboard, but better results are obtained when applied in the form of an aqueous emulsion using suitable emulsifiers.

Příklad 1 ' • f vExample 1 '• f v

V aparatuře, tvořeny sulfonační bankou, opatřenou míchadlem kontaktním teploměrem, přikapávací nálevkou a umístěnou v topném hnízdě byla roztavena a vytemperována předloha na 50 °C.In the apparatus, consisting of a sulfonation flask equipped with a stirrer with a contact thermometer, a dropping funnel and placed in a heating mantle, the sample was melted and heated to 50 ° C.

hmot, dílů vlního vosku čísla kyselosti 5 mg KOH/g, čísla zmýdelnění 95 mg KOH/g, čísla jodového 38 mg J 2^ * ke které bylo za míchání přidánomass, parts of wool wax, acid numbers 5 mg KOH / g, saponification numbers 95 mg KOH / g, iodine numbers 38 mg J 2 ^ * to which was added with stirring

100 hmot, dílů bočního destilátu olejových hydrogenátů s ki~ • _v ?, nematickou viskozitou 8 az 13,5 mm /s pri 50 °C a s teplotou bodu vzplanutí minimálně 160 °C a násada byla vytemperována na teplotu 50 i 3 °C. Po 1 h homogenizace v uvedeném intervalu x‘esulto~ vala homogenní olejovitá kapalina viskozity 350 mPa.s při 25 °C. Připravená separující komponenta byla dále zpracována jako účinná složka separační emulze. Vyhovující separace bylo docíleno při snížené spotřebě separační emulze o 15 % oproti dosud používané.100 parts by weight, the side parts of distillate oil hydrogenates with a Ki _of ~ •?, Nematic viscosity of 8 to 13.5 mm / s at 50 ° C and a flash point of at least 160 ° C and the batch was allowed to cool to 50 ° C and 3. After 1 h of homogenization in the indicated interval, a homogeneous oily liquid with a viscosity of 350 mPa.s at 25 ° C was solved. The prepared separating component was further processed as the active ingredient of the separating emulsion. Satisfactory separation was achieved with a reduced consumption of separation emulsion by 15% compared to previously used.

Přiklad 2 267 269Example 2 267 269

Postupem uvedeným v příkladě 1 byla připravena separující komponenta složena z hmot. dílů včelího vosku čísla kyselosti 22 mg KOH/g, čísla zmýdelnění 87 mg KOH/g a čísla jodového 10 mg a 135 hmot. dílů destilacního zbytku hydrogsnované olejové frakce ropné suroviny po vakuové destilaci s kinematickou viskozitou 12,8 až 18,5 mm /s při 50 °C a teplotě bodu vzplanutí minimálně 180 °C.Following the procedure described in Example 1, a separating component composed of wt. parts of beeswax, acid numbers 22 mg KOH / g, saponification numbers 87 mg KOH / g and iodine numbers 10 mg and 135 wt. parts of the distillation residue of the hydrogenated oil fraction of the petroleum feedstock after vacuum distillation with a kinematic viscosity of 12.8 to 18.5 mm / s at 50 ° C and a flash point temperature of at least 180 ° C.

Připravená separující komponenta při 25 °C je olejová kapalina viskozity 480 mPa.s. Vyhovujícího celoplošného separujícího ucinku bylo docíleno pri spotřebách na m přesahujících současný stav. Avšak separující komponenta, převedena do emulze vykazovala vyhovující separující účinnost při spotřebách až o 17 % nižších, než u dosud vyráběných přípravků·The prepared separating component at 25 ° C is an oil liquid with a viscosity of 480 mPa.s. A satisfactory full-area separating effect was achieved at consumption per m above the current state. However, the separating component, converted into an emulsion, showed a satisfactory separating efficiency at consumptions up to 17% lower than those of the preparations hitherto produced.

Claims

OBJECT OF THE INVENTION

Separating component for hot pressing of wood pulp, characterized in that® consists by weight of

20 to 50 wt., Parts of animal waxes with a maximum saponification number of 80 to 110 mg KOH / g, iodine numbers of 5 to 45 mg J ₂ / g and

45 to 65 parts by weight of a side distillate of oil hydrogenates and / or a distillation residue of a hydrogenated oil fraction of a petroleum feedstock after vacuum distillation with a kinematic viscosity of 8 to 18.5 mm ² / s and a flash point temperature of at least 140 to 180 ° C.