CS261867B2 - Method of heat treatment of anisothrope,hardened by precipitation alloys for permanent magnets - Google Patents
Method of heat treatment of anisothrope,hardened by precipitation alloys for permanent magnets Download PDFInfo
- Publication number
- CS261867B2 CS261867B2 CS843176A CS317684A CS261867B2 CS 261867 B2 CS261867 B2 CS 261867B2 CS 843176 A CS843176 A CS 843176A CS 317684 A CS317684 A CS 317684A CS 261867 B2 CS261867 B2 CS 261867B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- cooling
- carried out
- tempering
- temperature
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 31
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 25
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 title description 2
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 37
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 34
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 33
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 31
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 20
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001177 Ticonal Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000828 alnico Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018058 Ni-Co-Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018144 Ni—Co—Al Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování anizotropních, precipitačně vytvrzovaných slitin na trvailé magnety, při němž se materiál v teplotním rozmezí jednofázového roztoku mezi 1 200 až 1 300 °C homogenizuje, pak rychle ochladí a poté popouští, přičemž případně mezi homogenizováním a popouštěním se při teplotě 800 až 850 °C provádí izotermické tepelné zpracování v magnetickém poli.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method of heat treating anisotropic, precipitation-hardening alloys to permanent magnets, in which the material is homogenized, then cooled rapidly and then tempered in the temperature range of a single-phase solution between 1200 to 1300 ° C. 800 to 850 ° C performs isothermal heat treatment in a magnetic field.
Je známé, že magnetické slitiny lze na základě jejich demagnetizačních křivek rozdělit na dvě skupiny, a to na magneticky měkké slitiny a magneticky tvrdé slitiny nebo trvalé magnety. К magneticky tvrdým slitinám vytvrzovaným precipitačně a používaným nejčastěji patří slitiny známé pod označením Alnico a Ticonal.It is known that magnetic alloys can be divided into two groups on the basis of their demagnetization curves, namely soft-soft alloys and hard-hard alloys or permanent magnets. Alloys known as Alnico and Ticonal are the most commonly used for precipitation hardened and hardened magnet alloys.
V takových slitinách na trvalé magnety na bázi Fe-Ni-Co-Al bylo možno až dosud zajistit nejlepší magnetické vlastnosti tepelným zpracováním, během něhož se materiál žíhal ve vzduchu nebo atmosféře ochranného plynu při teplotě 1 200 až 1 300 stupňů Celsia v teplotním rozmezí jednofázového· roztoku (fáze a] za účelem homogenizace a potom se к zamezení vylučování fáze γ rychle ochladil až na okolní teplotu, přičemž v teplotním rozmezí, kdy kov neobsahoval fázi γ a které bylo závislé na složení slitiny, se provádělo zpracování v magnetickém poli po dobu asi 10 minut. U slitin s vysokým obsahem kobaltu probíhalo toto zpracování při konstantní teplotě a slitiny s nízkým obsahem kobaltu se jednoduše ochlazovaly v magnetickém poli.In such Fe-Ni-Co-Al-based permanent magnet alloys, the best magnetic properties have so far been obtained by heat treatment, during which the material is annealed in air or a shielding gas atmosphere at 1200 to 1300 degrees Celsius in the single phase temperature range. · Solution (phase a) for homogenization and then cooled rapidly to ambient temperature to avoid phase γ deposition, whereby in the temperature range where the metal did not contain phase γ and which was dependent on the alloy composition, magnetic field treatment was carried out for For high cobalt alloys, this treatment was carried out at a constant temperature and the low cobalt alloys were simply cooled in a magnetic field.
Během rozpadu, probíhajícího v magnetlcs kém poli, vznikají z fáze a fáze ai a «2, z nichž feromagnetická fáze ai se orientuje ve směru vnějšího magnetického pole. Posledním stupněm tepelného zpracování je popouštění, během kterého až do dosažení konečného složení probíhají změny parametrů mřížky a mikrosložení mezi fázemi ai a a2.During decay occurring in the magnetic field arise from phase and phase ai and 2 2, from which ferromagnetic phase ai is oriented in the direction of the external magnetic field. The last stage of heat treatment is tempering, during which the parameters of the grid and the micro-composition between phases a1 and a2 are changed until the final composition is reached.
Popouštění se obecně provádí v několika stupních po dobu asi 25 až 40 hodin.Tempering is generally performed in several stages for about 25 to 40 hours.
Základní nevýhodou popsaného tepelného zpracování je kromobyčejně dlouhá doba popouštění a okolnost, že pro různé typy slitiny se muisí použít různé programy popouštění, které velice ztěžují teplotní regulaci pece. Mimoto nelze magnetické vlastnosti ve většině všech případů reprodukovat. Teplota prvního stupně popouštění, které probíhá v· několika stupních, se totiž musí velice přesně dodržovat, protože už posunutí o několik stupňů má za následek posunutí magnetických parametrů.The basic disadvantage of the described heat treatment is the exceptionally long tempering time and the fact that different tempering programs have to be used for different types of alloy, which make the furnace temperature control very difficult. Furthermore, the magnetic properties cannot be reproduced in most cases. The temperature of the first degree of tempering, which takes place in several stages, must be adhered to very precisely, since a displacement of several degrees results in a shift of the magnetic parameters.
Účelem vynálezu je odstranit tyto nevýhody a vypracovat technologii tepelného zpracování, která by byla rychlejší, hospodárnější a jednodušší než dosavadní způsoby, přičemž výsledky dosažené tímto způsobem mají být reprodukovatelné a umožňovat řízení a zlepšení magnetických parametrů.The purpose of the invention is to overcome these disadvantages and to develop a heat treatment technology that is faster, more economical and simpler than the prior art methods, the results obtained in this way being reproducible and allowing the control and improvement of the magnetic parameters.
Podstata způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že popouštění během ochlazování materiálu z homogenizační teploty se provádí spojitě tak, že materiál se chladí z teploty 650 až 700 °C na teplotu 500 °C rychlostí 20 až 50 °C/hod. v peci a ochlazování mezi homogenizační teplotou a horní hranicí teplotního rozmezí popouštění se provádí vzduchem nebo ochranným plynem v magnetickém poli. Na homogenizační teplotu se materiál s výhodou ohřívá současně s pecí. Tepelné zpracování může probíhat v atmosféře vzduchu nebo ochranného plynu. Délku doby, po kterou se materiál udržuje na dané teplotě, je třeba určit podle rozměru zpracovávaných obrobků.The principle of the process according to the invention is that the tempering during the cooling of the material from the homogenization temperature is carried out continuously by cooling the material from 650 to 700 ° C to 500 ° C at a rate of 20 to 50 ° C / hour. in the furnace and cooling between the homogenization temperature and the upper limit of the tempering temperature range is carried out by air or a shielding gas in a magnetic field. Preferably, the material is heated to the homogenization temperature simultaneously with the furnace. The heat treatment can take place in an atmosphere of air or shielding gas. The length of time the material is kept at a given temperature must be determined by the size of the workpieces to be processed.
Ochlazování z homogenizační teploty na horní hranici teplotního rozmezí popouštění se má účelně provádět rychlostí až 150 °C za minutu. Kryž se provádí i izotermické zpracování, probíhá ochlazování mezi homogenizační teplotou a izotermickým zpracováním rychlostí 80 až 140 °C za minutu. Mezi izotermickým zpracováním a horní hranicí teplotního rozmezí popouštění je rychlost chlazení materiálu s výhodou 60 až 100 stupňů Celsia za minutu.Cooling from the homogenization temperature to the upper limit of the tempering temperature range should conveniently be carried out at a rate of up to 150 ° C per minute. The isothermal treatment is also carried out, cooling between homogenization temperature and isothermal treatment at a rate of 80 to 140 ° C per minute. Between the isothermal treatment and the upper limit of the tempering temperature range, the cooling rate of the material is preferably 60 to 100 degrees Celsius per minute.
Pod spodní hranicí teplotního rozmezí popouštění je rychlost chlazení 100 až 120 °C za hodinu.Below the lower limit of the tempering temperature range, the cooling rate is 100 to 120 ° C per hour.
Podle vynálezu lze tedy provést popouštění anizotropních precipitačně vytvrzovaných slitin na trvalé magnety během 3 až 8 hodin.According to the invention, it is thus possible to temper the anisotropic precipitation hardening alloys to permanent magnets within 3 to 8 hours.
Vynález spočívá na poznatku, že v případě, když rozpad během prvního stadia popouštění probíhá při teplotě 650 až 700 °C v magnetickém poli při rychlosti ochlazování 60 °C za minutu, nezbytné к úplnému dokončení pochodu, je možné zkrátit dobu popouštění ve druhém stadiu rozpadu. Ochlazování z homogenizační teploty na horní hranici teplotního rozmezí popouštění probíhá při současném působení magnetického pole a není tedy nutný stejnoměrný příjem tepla v celém objemu obrobků na začátku tepelného zpracování; proto může odpadnout použití solných a kovových lázní při izotermickém tepelném zpracování v magnetickém poli.The invention is based on the discovery that if the disintegration during the first stage of tempering occurs at a temperature of 650 to 700 ° C in a magnetic field at a cooling rate of 60 ° C per minute necessary to complete the process, the tempering time in the second stage of disintegration can be shortened. . Cooling from the homogenization temperature to the upper limit of the tempering temperature range takes place under the simultaneous action of a magnetic field and therefore a uniform heat uptake across the entire workpiece volume at the start of the heat treatment is not necessary; therefore, the use of salt and metal baths in isothermal heat treatment in a magnetic field may be omitted.
Podrobnosti vynálezu budou vysvětleny v následujících příkladech v souvislosti s výkresy, kde značí obr. 1 diagram tepelného zpracování slitiny Alnico způsobem podle vynálezu, obr. 2 diagram obvyklého tepelného zpracování téže slitiny, obr. 3 diagram tepelného zpracování slitiny Alnico, vyrobené technologií práškové metalurgie, obr. 4 diagram obvyklého tepelného zpracování téhož materiálu, obr. 5 diagram tepelného zpracování slitiny Ticonal způsobem podle vynálezu, obr. 6 diagram běžného tepelného zpracování stejné slitiny, obr. 7 diagram tepelného zpracování slitiny Ticonal vyrobené práškovou metalurgií a obr. 8 diagram obvyklého tepelného zpracování tohoto materiálu.The details of the invention will be explained in the following examples with reference to the drawings, in which Fig. 1 is a heat treatment diagram of an Alnico alloy by the method of the invention; Fig. 2 is a conventional heat treatment diagram of the same alloy; Fig. 4 is a diagram of conventional heat treatment of the same material, Fig. 5 is a heat treatment diagram of a Ticonal alloy according to the invention, Fig. 6 is a conventional heat treatment diagram of the same alloy, Fig. 7 is a heat treatment diagram of a Ticonal alloy produced by powder metallurgy; processing of this material.
Příklad 1Example 1
Byla vyrobena slitina Alnico s nízkým obsahem kobaltu, která měla toto složení: (v procentech hmotnosti) hliník — 8 % nikl — 14 % kobalt — 24 % měď — 3 % niob — 1 % železo zbytekA low cobalt Alnico alloy was produced having the following composition: (in weight percent) aluminum - 8% nickel - 14% cobalt - 24% copper - 3% niobium - 1% iron rest
Šarže byla roztavena v indukční peci a po stažení strusky a přídavné desoxidaci byla odlita.The batch was melted in an induction furnace and cast after slag withdrawal and additional desoxidation.
Za účelem homogenizace byly tři vzorky podrobeny při teplotě 1 300 °C po dobu 30 minut ve vzduchové atmosféře tepelnému zpracování. Potom byly vzorky ochlazeny v magnetickém poli proudem vzduchu při rychlosti 50 °C za minutu na teplotu 650 °C. Během následujícího popouštění se provádělo spojitě ochlazování z 650 °C na 500 °C. Rychlost ochlazování byla 30 °C za hodinu. Od 500 °C byl materiál chlazen v peci při rychlosti 100 °C za minutu až do okolní teploty. Tepelné zpracování je znázorněno na diagramu na obr. 1.For homogenization, three samples were subjected to heat treatment at 1300 ° C for 30 minutes in an air atmosphere. Then, the samples were cooled in a magnetic field with an air flow at a temperature of 50 ° C per minute to 650 ° C. During the subsequent tempering, continuous cooling was performed from 650 ° C to 500 ° C. The cooling rate was 30 ° C per hour. From 500 ° C, the material was cooled in an oven at 100 ° C per minute to ambient temperature. The heat treatment is shown in the diagram of Fig. 1.
Průměrná magnetická energie zpracovaného materiálu byla 42,4 kj. m-3.The average magnetic energy of the processed material was 42.4 kj. m -3 .
Příklad 2Example 2
Způsobem popsaným v příkladu 1 byly vyrobeny vzorky stejného složení, které však byly podrobeny obvyklému tepelnému zpracování.Using the method described in Example 1, samples of the same composition were produced but subjected to conventional heat treatment.
Homogenizace se prováděla při teplotě 1 300 °C po dobu 30 minut a potom se materiál chladil z 900 na 600 °C v magnetickém poli. Pak následovalo několikastupňové popouštění. V první fázi popouštění byl materiál udržován na stejné teplotě, potom byl materiál ve druhém stupni popouštění udržován po dobu 24 hodin na teplotě 550 °C a potom ochlazen na okolní teplotu. Ochlazování probíhalo společně s chladnutím pece.Homogenization was carried out at 1300 ° C for 30 minutes and then the material was cooled from 900 to 600 ° C in a magnetic field. This was followed by a multi-stage tempering. In the first tempering stage, the material was maintained at the same temperature, then the material in the second tempering stage was maintained at 550 ° C for 24 hours and then cooled to ambient temperature. The cooling was carried out together with the furnace cooling.
Průměrná magnetická energie materiálu byla 40,4 kj. m-3. Průběh tepelného zpracování znázorňuje diagram na obr. 2.The average magnetic energy of the material was 40.4 kj. m -3 . The heat treatment process is shown in the diagram in Fig. 2.
Příklad 3Example 3
Materiál uvedený v příkladu 1 byl vyroben technikou práškové metalurgie. Materiál byl homogenizován při teplotě 1 300 ЯС po dobu 30 minut v atmosféře ochranného plynu a potom ochlazen v magnetickém poli v atmosféře ochranného plynu na 650 °C rychlostí ochlazování 50 °C za minutu. Od této teploty pak bylo prováděno popouštění s rychlostí chlazení 50 °C za hodinu spojitě na teplotu 500 °C.The material of Example 1 was made by powder metallurgy. The material was homogenized at 1,300 ЯС for 30 minutes in a shielding gas atmosphere and then cooled in a magnetic field in a shielding gas atmosphere to 650 ° C at a cooling rate of 50 ° C per minute. From this temperature, tempering was carried out at a cooling rate of 50 ° C per hour continuously to 500 ° C.
Následující ochlazení na okolní teplotu probíhalo současně s chladnutím pece, při čemž rychlost chlazení byla 100 °C/hod. Způsob tepelného zpracování ukazuje obr. 3 Průměrná magnetická energie zpracované slitiny byla 41,6 kj. m-3.Subsequent cooling to ambient temperature coincided with the furnace cooling, with a cooling rate of 100 ° C / hr. The heat treatment method is shown in FIG. 3. The average magnetic energy of the treated alloy was 41.6 kj. m -3 .
Příklad 4Example 4
Byly vyrobeny vzorky ze slitiny složení podle příkladu 3, připravené stejným způsobem. Vzorky pak byly podrobeny podle běžné technologie tepelnému zpracování, přičemž homogenizování probíhalo při teplotě 1 300 °C po dobu 30 minut. Potom byl materiál ochlazen na okolní teplotu analogicky jako v příkladu 2, načež se provádělo několikastupňové popouštění. Během popouštění byl materiál v prvním stupni udržován po dobu 6 hodin na teplotě 650 °C a ve druhém stupni probíhalo tepelné zpracování při teplotě 550 °C po dobu 24 hodin. Poté byl materiál znovu ochlazen společně s pecí na okolní teplotu. Tepelné zpracování je znázorněno v diagramu na obr. 4. Průměrná magnetická energie materiálu byla 38,4 kj. m-3.Samples were made from the alloy composition of Example 3, prepared in the same manner. The samples were then subjected to heat treatment according to conventional technology, with homogenization at 1300 ° C for 30 minutes. Thereafter, the material was cooled to ambient temperature analogously to Example 2, followed by multi-stage tempering. During tempering, the material in the first stage was maintained at 650 ° C for 6 hours and the second stage was heat treated at 550 ° C for 24 hours. The material was then cooled again to the ambient temperature together with the furnace. The heat treatment is shown in the diagram of Figure 4. The average magnetic energy of the material was 38.4 kj. m -3 .
Příklad 5Example 5
Byla vyrobena Slitina s vysokým obsahem kobaltu (Ticonal), která měla v· procentech hmotnosti toto složení:A high cobalt alloy (Ticonal) was produced having the following composition in percent by weight:
titan — 6,0 % hliník — 7,5 % kobalt — 35,0 % měď — 3,5 % niob — 0,5 % nikl — 15,0 % železo zbytektitanium - 6.0% aluminum - 7.5% cobalt - 35.0% copper - 3.5% niobium - 0.5% nickel - 15.0% iron rest
Šarže byla analogicky jako v příkladu 1 roztavena a odlita a zkušební vzorky pak byly zpracovány tímto způsobem:The batch was melted analogously to Example 1 and cast and the test samples were then processed as follows:
Homogenizační teplota byla 1 250 °C a doba homogenizace 30 minut. Poté byl materiál ochlazen na teplotu 810 °C v proudu vzduchu a v magnetickém poli rychlostí chlazení 100 QC za minutu.The homogenization temperature was 1250 ° C and the homogenization time was 30 minutes. Then the material was cooled to 810 ° C in air flow and the magnetic field cooling rate of 100 Q C per minute.
Při 810 °C pak byly vzorky rovněž v magnetickém poili ponechány asi 10 minut, načež v magnetickém poli pokračovalo chlazení při rychlosti 80 °C za minutu až ,na teplotu 650 °C. Od této teploty se pak provádělo při rychlosti chlazení 30 °C za hodinu spojité popouštění až na teplotu 500 ®C. Od teploty 500 °C pak byl materiál ochlazován společně s pecí rychlostí 100 °C za hodinu až na okolní teiplotu. Průběh tepelného zpracování ukazuje diagram na obr. 5.At 810 ° C, the samples were also left in the magnetic field for about 10 minutes before cooling in the magnetic field at 80 ° C per minute to 650 ° C. From this temperature, a continuous tempering up to 500 ° C was then carried out at a cooling rate of 30 ° C per hour. From 500 ° C, the material was then cooled together with the furnace at a rate of 100 ° C per hour to ambient temperature. The heat treatment process is shown in the diagram in Fig. 5.
Průměrná magnetická energie zpracované slitiny byla 46,4 kj. m-3.The average magnetic energy of the processed alloy was 46.4 kj. m -3 .
Příklad 6Example 6
Způsobem uvedeným v příkladu 5 byly 7 vyrobeny zkušební vzorky stejného složení, které byly podrobeny tepelnému zpracování podle běžného způsobu, zakresleného na diagramu na obr. 6.As described in Example 5 were made seven test samples of the same composition which have been subjected to a heat treatment according to a conventional method, zakresleného the diagram of Fig. 6.
Homogenizování probíhalo při teplotě 1 250 °C po dobu 30 minut, načež byli materiál ochlazen v proudu vzduchu na 850 °C, vložen do solné lázně o teplotě 810 °C a zde udržován 10 minut v magnetickém poli. Po vyjmutí ze solné lázně byly vzorky na vzduchu ochlazeny na okolní teplotu a poto;m zahřátý na první teplotu popouštění. V prvním stupni probíhalo tepelné zpracování při teplotě 680 qC po dobu 2 hodin, teplota druhého· stupně byla 650 °C a trvání byilo 4 hodiny, ve třetím stupni byla teplota 550 °C a popouštění trvalo 24 hodin. Materiál pak byl znova ochlazen v solné lázni na okolní teplotu.The homogenization was carried out at 1250 ° C for 30 minutes, after which the material was cooled in an air stream to 850 ° C, placed in a 810 ° C salt bath and held there for 10 minutes in a magnetic field. After removal from the salt bath, the air samples were cooled to ambient temperature and then heated to the first tempering temperature. In the first stage heat treatment was carried out at 680 Q C for 2 hours, the temperature of the second stage was 650 · C and in duration byilo 4 hours, in a third step, the temperature was 550 ° C and tempering lasted 24 hours. The material was then re-cooled to room temperature in a salt bath.
Průměrná magnetická energie zpracované slitiny byla 40 kj. m-3.The average magnetic energy of the processed alloy was 40 kj. m -3 .
Příklad 7Example 7
Zkušební vzorky se složením stejným jako v příkladu 5 byly vyrobeny technikou práškové metalurgie. Jejich zpracování probíhalo podíle vynálezu způsobem znázorněným na diagramu na obr. 7.Test samples with the composition of Example 5 were made by powder metallurgy. They were processed according to the invention in the manner shown in the diagram in FIG. 7.
Homogenizování při teplotě 1 250 °C trvalo 30 minut a po něm následovalo ochlazení v magnetickém poli s rychlostí 130 °C za minutu. Ochlazování probíhalo v proudu vzduchu až na teplotu 800 °C. Při této teplotě byl materiál udržován rovněž v magnetickém poli po dobu 10 minut, načež byl v peci a neustále v magnetickém poli dále ochllazen rychlostí 90 qC za minutu na teplotu 670 °C.Homogenization at 1250 ° C took 30 minutes followed by cooling in a magnetic field at a rate of 130 ° C per minute. Cooling was carried out in an air stream up to 800 ° C. At this temperature, the material was held in a magnetic field also for 10 minutes, after which the furnace and constant magnetic field further ochllazen rate of 90 Q C per minute to a temperature of 670 ° C.
Spojité popouštění začailo při teplotě 650 stupňů Celsia a probíhalo s rychlostí ochlazování 40 °C za hodinu až do teploty 500 °C.Continuous tempering began at 650 degrees Celsius and was run at a cooling rate of 40 ° C per hour up to 500 ° C.
Po popouštění byl materiál ochlazen spolu s pecí na okolní teplotu při rychlosti ochlazování 110 °C za hodinu.After tempering, the material was cooled together with the furnace to ambient temperature at a cooling rate of 110 ° C per hour.
Po tomto tepelném zpracování byla průměrná magnetická energie slitiny 43,2 kj. . m-3.After this heat treatment, the average magnetic energy of the alloy was 43.2 kj. . m -3 .
Příklad 8Example 8
Zkušební vzorky vyrobené stejným způsobem a o stejném slložení jako v· příkladu 7 byily podrobeny obvyklému tepelnétau zpracování. Nejprve byly udržovány po dobu 30 minut na teplotě 1 250 °C. Ochlazení na 850 stupňů Celsia probíhalo v proudu vzduchu a udržování teploty trvalo 10 minut a provádělo se v solné lázni v magnetickém poli. Potom byl materiál ochlazen vzduchem na okolní teplotu. Popouštění probíhallo způsobem popsaným v příkladu 6.Test samples made in the same manner and composition as in Example 7 were subjected to conventional heat treatment. They were first held at 1250 ° C for 30 minutes. Cooling to 850 degrees Celsius was carried out in an air stream and the temperature maintained for 10 minutes and was carried out in a salt bath in a magnetic field. The material was then air cooled to ambient temperature. The tempering was carried out as described in Example 6.
Průběh tepelného zpracování je zakreslen na obr. 8. Průměrná magnetická energie zpracované slitiny byla 39,4 kj. m-3.The course of the heat treatment is shown in Fig. 8. The average magnetic energy of the processed alloy was 39.4 kj. m -3 .
Na výkresech je zpracování v magnetickém poli znázorněno dvojitou čárou.In the drawings, the magnetic field processing is represented by a double line.
Z uvedených příkladů je patrné, že při tepelném zpracování způsobem podle vynálezu lze dosáhnout lepších výsledků než při obvyklém zpracování, přičemž technologie je podstatně jednodušší, doba zpracování je kratší a celé zpracování je levnější. Při izotermickém tepelném zpracování v magnetickém poli není třeba solné ani kovové lázně, což rovněž zjednodušuje celý postup.It can be seen from the examples that the heat treatment according to the invention achieves better results than conventional processing, with the technology being considerably simpler, the processing time being shorter and the entire processing being cheaper. Isothermal heat treatment in a magnetic field requires neither salt nor metal baths, which also simplifies the process.
Při použití způsobu podle vynálezu lze spolehlivě reprodukovat výsledky a řídit a zlepšit magnetické vlastnosti slitin. К ilustraci této skutečnosti jsou v následující tabulce shrnuty výsledky, dosažené postupy uvedenými v jednotlivých příkladech.Using the method of the invention, the results can be reliably reproduced and the magnetic properties of the alloys can be controlled and improved. To illustrate this, the following table summarizes the results obtained by the procedures given in the individual examples.
TabulkaTable
Ticonail (BH) max.Ticonail (BH) max.
po několikastupňovém spojitém popouštěníafter several stages of continuous tempering
Alnico jK. m-3 po několikastupňovém spojitém popouštění odlitek40 výlisek prášk. metalurgie39,4Alnico jK. m -3 after several stages of continuous casting casting40 molding powder. metallurgy39,4
46,4 40,442,446.4 40.442.4
43,2 38,441,643.2 38.441.6
Další velkou předností řešení podle vynálezu je to, že popouštění slitin na trvalé magnety s různým obsahem kobaltu lze provádět v podstatě stejným způsobem, což zna mená, že se podstatně zjednoduší teplotní regulace pece a tím se zvýší hospodárnost celého postupu.Another great advantage of the solution according to the invention is that the tempering of the permanent magnet alloys with different cobalt contents can be carried out in substantially the same way, which means that the temperature control of the furnace is considerably simplified and thus the economy of the whole process is increased.
291867291867
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU147283A HU192798B (en) | 1983-04-29 | 1983-04-29 | Improved process for the heat treatment of anisotropic permanent magnet alloys hardening by precipitation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS317684A2 CS317684A2 (en) | 1988-07-15 |
| CS261867B2 true CS261867B2 (en) | 1989-02-10 |
Family
ID=10954630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS843176A CS261867B2 (en) | 1983-04-29 | 1984-04-27 | Method of heat treatment of anisothrope,hardened by precipitation alloys for permanent magnets |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS261867B2 (en) |
| DD (1) | DD217242A5 (en) |
| HU (1) | HU192798B (en) |
| PL (1) | PL140537B1 (en) |
-
1983
- 1983-04-29 HU HU147283A patent/HU192798B/en not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-04-18 DD DD26208284A patent/DD217242A5/en not_active IP Right Cessation
- 1984-04-27 PL PL24744384A patent/PL140537B1/en unknown
- 1984-04-27 CS CS843176A patent/CS261867B2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS317684A2 (en) | 1988-07-15 |
| PL140537B1 (en) | 1987-05-30 |
| PL247443A1 (en) | 1985-01-02 |
| DD217242A5 (en) | 1985-01-09 |
| HU192798B (en) | 1987-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112095019B (en) | A method for removing inclusions in superalloy by electron beam superheated dissolution | |
| CN105513733B (en) | A kind of preparation method of sintering type Nd iron boron permanent magnetic material | |
| JPS586778B2 (en) | Anisotropic permanent magnet alloy and its manufacturing method | |
| CN113881910A (en) | Method for regulating immiscible alloy structure by using strong magnetic field | |
| CS261867B2 (en) | Method of heat treatment of anisothrope,hardened by precipitation alloys for permanent magnets | |
| US3219495A (en) | Method of effecting gamma phase precipitation to produce a monocrystalline growth in permanent magnets | |
| CN103343307B (en) | Heat treatment method of vacuum die-cast rare earth magnesium alloy | |
| ATE192680T1 (en) | METHOD FOR PRODUCING CASTINGS | |
| US3188248A (en) | Method of effecting an austenite to martensite transformation in a sustained intensity magnetic field | |
| CN106222489B (en) | A kind of SmCo tailing regeneration technology | |
| SU1076464A1 (en) | Method for heat treating permanent magnets | |
| SU1143780A1 (en) | Method of thermal treatment of alloys | |
| CN108588479A (en) | Austenitation heat treatment lead bath metal containing Ca and Ru | |
| RU2200763C2 (en) | Cast iron melt treatment method | |
| JPS5974226A (en) | Induction tempering method for carburized parts | |
| US4701225A (en) | Process for the heat treatment of a uranium alloy member | |
| Zhang et al. | Metallurgical processing of Nd2Fe14B type permanent magnetic alloys | |
| SU1518387A1 (en) | Method of thermal treatment of permanent magnets | |
| SU1142516A1 (en) | Method of heat treatment of austenitic dispersion-hardening alloy | |
| RU1779266C (en) | Method for graphitizing annealing of white iron castings | |
| SU1177381A1 (en) | Method of treating two-phase magnesium alloys | |
| RU2023024C1 (en) | Method of heat treatment of alloys | |
| SU1057178A1 (en) | Method of machining the melt of modifiers and alloying additions | |
| SU1691406A1 (en) | Method of heat treatment of permanent magnets | |
| SU744040A1 (en) | Method of thermal treatment of martensite-aged steel |