CS259313B1 - Connection of deflection current amplifier - Google Patents
Connection of deflection current amplifier Download PDFInfo
- Publication number
- CS259313B1 CS259313B1 CS8510109A CS1010985A CS259313B1 CS 259313 B1 CS259313 B1 CS 259313B1 CS 8510109 A CS8510109 A CS 8510109A CS 1010985 A CS1010985 A CS 1010985A CS 259313 B1 CS259313 B1 CS 259313B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- transistor
- diode
- collector
- resistor
- outlet
- Prior art date
Links
Landscapes
- Amplifiers (AREA)
Abstract
Zapojeni je vhodné např. k vyohylování elektronového paprsku při televizním rozkladu obrazu. Při zachování výhody zesilovače - možnosti zavedení prakticky libovolných korekcí vychylovacího proudu je zlepšena energetická účinnost tím, že v období zpětného běhu pracuje zapojení jako spínač. Kolektor prvního tranzistoru je prvním spojovacím členem, např. čtvrtou diodou, spojen do uzlu prvního vývodu vychylovací cívky a emitoru druhého tranzistoru. Tento uzel je ještě první diodou spojen s přívodem třetího napájecího napětí. Druhý vývod vychylovací cívky je prvním odporem připojen na vodič s nulovým potenciálem. Kolektor druhého tranzistoru je druhým spojovacím členem, např. druhou diodou, spojen s přívodem druhého napájecího napětí a elektronickým spínačem s přívodem třetího napájecího napětí. Přívod budicího napětí je devátým odporem připojen na neinvertující vstup operačního zesilovače, jehož výstup je spojen s bází prvního tranzistoru. Báze druhého tranzistoru je třetím spojovacím členem, např. třetí diodou, spojena s kolektorem prvního tranzistoru.The circuit is suitable, for example, for deflecting an electron beam during television image decomposition. While maintaining the advantage of the amplifier - the possibility of introducing practically arbitrary corrections of the deflection current, the energy efficiency is improved by the fact that the circuit operates as a switch during the reverse run. The collector of the first transistor is connected to the node of the first output of the deflection coil and the emitter of the second transistor by a first connecting member, e.g. a fourth diode. This node is also connected to the supply of the third supply voltage by a first diode. The second output of the deflection coil is connected to a conductor with zero potential by a first resistor. The collector of the second transistor is connected to the supply of the second supply voltage by a second connecting member, e.g. a second diode, and to the supply of the third supply voltage by an electronic switch. The excitation voltage supply is connected to the non-inverting input of the operational amplifier by a ninth resistor, the output of which is connected to the base of the first transistor. The base of the second transistor is connected to the collector of the first transistor by a third connecting member, e.g. a third diode.
Description
Vynález se týká zapojení zesilovače vyohylovacího proudu, určeného k napájení vychylovaci cívky, která vytváří magnetické pole k vychylování elektronového paprsku. Tento způsob vyohylo vání elektronového paprsku se používá u obrazovek a snímacích elektronek, zejména při televizním rozkladu obrazu. Zesilovač vychylovacího proudu zesiluje proud, jehož časový průběh má pilovitý tvar, na potřebnou velikost, případně převádí budicí pilovité napětí na pilovitý proud. V televizní praxi se zesilovače vychylovacího proudu používají zejména při rozkladu obrazu ve svislém směru.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a bias current amplifier for supplying a deflection coil that generates a magnetic field for deflecting an electron beam. This method of deflecting an electron beam is used in screens and scanning tubes, in particular in television image degradation. The deflection current amplifier amplifies the sawtooth-shaped current to the required magnitude or converts the exciting sawtooth voltage to the sawtooth current. In television practice, deflection current amplifiers are mainly used in vertical image decomposition.
Při rozkladu obrazu ve vodorovném směru, tj. pro řádkový rozklad se častěji používají rozkladové generátory obsahující zdroje konstantních napětí, elektronické spínače a prvky nebo obvody pro korekci linearity. Ve srovnání se zesilovači mají obvykle lepší energetickou účinnost. Zesilovače vychylovacich proudů jsou naopak výhodnější i pro řádkový rozklad v případech, kdy se požaduje velmi dobrá geometrie obrazu, neboE umožňují zavádění korekčních složek vychylovacich proudů s prakticky libovolnými časovými průběhy.Horizontal image decomposition, ie, line scanning, is more often used by decomposition generators containing constant voltage sources, electronic switches, and linearity correction elements or circuits. Compared to amplifiers they usually have better energy efficiency. Conversely, deflection current amplifiers are also more advantageous for line decomposition where very good image geometry is required because they allow the introduction of deflection current correction components with virtually any time course.
S ohledem na energetickou účinnost se u zesilovačů vychylovacich proudů zpravidla používá jí dvojčinné výstupní obvody, u kterých se tranzistor typu NPN střídá ve vedení proudu s tranzistorem typu PNP. Při pilovitém proudu je napětí na vychylovaci cívce vlivem induktivní složky nesymetrické. Zejména při řádkovém rozkladu obrazu vzniká na vychylovaci cívce v období zpětného běhu poměrně velké impulsové napětí, na které je nutno zesilovač dimenzovat použitím zvýšeného napájecího napětí.With respect to energy efficiency, double-acting output circuits are typically used in deflection current amplifiers, in which the NPN transistor alternates in current conduction with the PNP transistor. In sawtooth current, the voltage at the deflection coil is asymmetrical due to the inductive component. Especially in the case of image line decomposition, a relatively large pulse voltage arises on the deflection coil during the reverse run, to which the amplifier has to be dimensioned using an increased supply voltage.
Protože je to energeticky velmi nevýhodné, byla vyvinuta zapojení, u kterých se zvýšené napájecí napětí využívá pouze v období zpětného běhu. Přes značné zlepšení dochází však i v tomto případě ke zbytečným energetickým ztrátám, pracuje-li zapojení jako zesilovač i v období zpětného běhu. Dalším nedostatkem známých zapojení zesilovačů vychylovacich proudů používajících v období zpětného běhu zvýšené napájecí napětí je, že v souvislosti s přechodem ze zvýšeného na nižší napájecí napětí dochází v počáteční části období činného běhu k rušivým jevům na časovém průběhu vychylovacího proudu.Since this is very disadvantageous from the energy point of view, wiring has been developed in which the increased supply voltage is used only during the reverse run. Despite the considerable improvement, however, there is still unnecessary energy loss if the circuit works as an amplifier even during the reverse run. Another drawback of the known circuitry of deflection current amplifiers using an increased supply voltage during the back-up period is that, in the early part of the active run period, disturbances occur over the time course of the deflection current due to the transition from the raised to the lower.
Uvedené nedostatky známých zapojení zesilovačů vychylovacich proudů odstraňuje zapojení zesilovače vychylovacího proudu podle tohoto vynálezu. Jeho podstata je v tom, že kolektor prvního tranzistoru je prvním spojovacím členem, například diodou, spojen do uzlu s prvním vývodem vychylovaci cívky a emitorem druhého tranzistoru. Tento uzel je první diodou spojen s přívodem třetího napájecího napětí.These drawbacks of the known deflection current amplifier circuitry are overcome by the deflection current amplifier circuitry of the present invention. Its essence is that the collector of the first transistor is coupled to the node with a first deflection coil terminal and a second transistor emitter by a first coupling, such as a diode. This node is connected by a first diode to a third power supply.
Druhý vývod vychylovaci cívky je prvním odporem připojen na vodič s nulovým potenciálem a zároveň je tento druhý vývod vychylovaci cívky druhým odporem spojen s neinvertujícím vstupem operačního zesilovače, jehož invertující vstup je připojen na vodič s nulovým potenciálem. Výstup operačního zesilovače je spojen s bází prvního tranzistoru. Emitor prvního tranzistoru je připojen na přívod prvního napájecího napětí.The second deflection coil terminal is connected by a first resistor to a neutral potential conductor, and at the same time the second deflection coil terminal is connected by a second resistor to a non-inverting input of an operational amplifier whose inverting input is connected to a zero potential conductor. The output of the operational amplifier is connected to the base of the first transistor. The emitter of the first transistor is connected to the supply of the first supply voltage.
Báze druhého tranzistoru je čtvrtým odporem spojena s jeho kolektorem a zároveň je třetím spojovacím členem, např. třetí diodou, spojena s kolektorem prvního tranzistoru. Kolektor druhého tranzistoru je druhým spojovacím členem, například druhou diodou, připojen na vodič s nulovým potenciálem, případně na přívod druhého napájecího napětí. Zároveň je kolektor druhého tranzistoru elektronickým spínačem spojen s přívodem třetího napájecího napětí. Řídicí přívod elektronického spínače je připojen na první vývod vychylovaci cívky, který je ještě sériovou kombinací páté diody a osmého odporu spojen s neinvertujícím vstupem operačního zesilovače. Tento neinvertující vstup operačního zesilovače je ještě devátým odporem spojen s přívodem budicího napětí.The base of the second transistor is connected by a fourth resistor to its collector and at the same time it is connected to a collector of the first transistor by a third coupling, eg a third diode. The collector of the second transistor is connected by a second coupler, for example a second diode, to a neutral conductor or to a second supply voltage. At the same time, the collector of the second transistor is connected by an electronic switch to the supply of the third supply voltage. The control switch of the electronic switch is connected to the first terminal of the deflection coil, which is still connected to the non-inverting input of the operational amplifier by a serial combination of the fifth diode and the eighth resistor. This non-inverting input of the operational amplifier is connected to the driving voltage supply by the ninth resistor.
Zapojeni zesilovače vychylovacího proudu podle tohoto vynálezu přináší snížení energetických ztrát. Další výhodou je, že lze v poměrně velkém rozsahu měnit stejnosměrnou složku vychylovacího proudu, aniž by docházelo ke změnám časového průběhu vychylovacího proudu.The connection of the deflection current amplifier according to the invention brings about a reduction in energy losses. Another advantage is that the DC component of the deflection current can be varied to a relatively large extent without changing the time course of the deflection current.
Příklad zapojení podle vynálezu je na připojeném obr. 1. Kolektor prvního tranzistoru je spojen s prvním vstupem 31 prvního spojovacího členu 30, jehož druhý vstup 32 je spojen s přívodem prvního napájecího napětí 21. Výstup 33 prvního spojovacího členu 30 je připojen do uzlu s prvním vývodem vychylovací cívky 20 a emitorem druhého tranzistoru 17.An example of a wiring according to the invention is shown in Fig. 1. The collector of the first transistor is connected to the first input 31 of the first coupler 30, the second input 32 of which is connected to the supply of the first supply voltage 21. the outlet of the deflection coil 20 and the emitter of the second transistor 17.
Tento uzel je ještě první diodou 11 spojen s přívodem třetího napájecího napětí 23.This node is connected by the first diode 11 to the supply of the third supply voltage 23.
Druhý vývod vychylovací cívky 20 je prvním odporem 1^ připojen na vodič s nulovým potenciálem a druhým odporem 2 na neinvertující vstup operačního zesilovače 10. Emitor prvního tranzistoru 16 je připojen na přívod prvního napájecího napětí 21.The second pin of the deflection coil 20 is connected to the neutral potential wire by a first resistor 1 and the second resistor 2 to a non-inverting input of the operational amplifier 10. The emitter of the first transistor 16 is connected to the supply of the first supply voltage 21.
Kolektor druhého tranzistoru 17 je spojen se vstupem 36 druhého spojovacího členu 34, jehož první výstup 35 je připojen na vodič s nulovým potenciálem a druhý výstup 37 je připojen na přívod druhého napájecího napětí 27. Báze prvního tranzistoru 16 je spojena s výstupem operačního zesilovače 10, báze druhého tranzistoru 17 je čtvrtým odporem i spojena s jeho kolektorem a zároveň je třetím spojovacím členem 38 spojena s kolektorem prvního tranzistoru 16. Kolektor druhého tranzistoru 17 je spojen s výstupem 40 elektronického spínače 39, jehož vstup 41 je spojen s přívodem třetího napájecího napětí 23. Řídicí přívod 42 elektronického spínače 39 je spojen s prvním vývodem vychylovací cívky 20. Tento první vývod vychylovací cívky 20 je ještě sériovou kombinací páté diody 15 a osmého odporu fi spojen s neinvertujícím vstupem operačního zesilovače 10, který je ještě devátým odporem 9 spojen s přívodem budicího napětí 22.The collector of the second transistor 17 is connected to the input 36 of the second coupler 34, the first output 35 of which is connected to a neutral conductor and the second output 37 is connected to a second supply voltage 27. The base of the first transistor 16 is connected to the output of the operational amplifier 10. the base of the second transistor 17 is connected to its collector by the fourth resistor i and at the same time it is connected to the collector of the first transistor 16 by the third coupling 38. The collector of the second transistor 17 is connected to the output 40 of the electronic switch 39. The control lead 42 of the electronic switch 39 is connected to the first pin of the deflection coil 20. This first pin of the deflection coil 20 is still connected to the non-inverting input of the operational amplifier 10, which is connected to the supply exciter 22.
lnvertující vstup operačního zesilovače 10 je připojen na vodič s nulovým potenciálem.The inverting input of the operational amplifier 10 is connected to a zero potential conductor.
činnost zapojení vzniká tím, že na přívod budicího napětí 22 přichází pilovité napětí, které v období činného běhu elektronového paprsku lineárně roste, v období zpětného běhu prudce klesá. Zesilovacím účinkem operačního zesilovače 10, prvního tranzistoru 16 a druhého tranzistoru 17 při působení proudové paralelní záporné zpětné vazby, zprostředkované prvním odporem i a druhým odporem 2, vzniká na prvním odporu JL pilovité napětí, jehož časový průběh v období činného běhu odpovídá budicímu napětí, má však opačnou polaritu, takže lineárně klesá. Vychylovací proud, procházející vychylovací cívkou 20 má časový průběh shodný s časovým průběhem napětí na prvním odporu ,1.The engagement operation is effected by the incidence of a sawtooth voltage on the excitation voltage supply 22, which increases linearly during the active run of the electron beam, and decreases sharply during the reverse run. The amplifying effect of the operational amplifier 10, the first transistor 16 and the second transistor 17 under the effect of the current parallel negative feedback mediated by the first resistor i and the second resistor 2 results in a sawtooth on the first resistor J1 whose time course corresponds to the excitation voltage. opposite polarity, so it decreases linearly. The deflection current passing through the deflection coil 20 has a time course equal to that of the voltage at the first resistor, 1.
Napětí na vychylovací cívce 20 je převážně dáno induktivní složkou, která je v období činného běhu záporná. První dioda 11 i elektronický spínač 39 jsou v období činného běhu uzavřeny, kolektorový proud druhého tranzistoru 17 prochází druhým spojovacím členem 34.The voltage at the deflection coil 20 is mainly due to the inductive component, which is negative during the active run. Both the first diode 11 and the electronic switch 39 are closed during the active run, the collector current of the second transistor 17 passing through the second coupling member 34.
Na počátku období zpětného běhu, kdy budicí napětí prudce klesá, se patřičně mění i vychylovací proud - začne stoupat. Napětí na vychylovací cívce 20 se mění na kladné, které prudce roste až do okamžiku otevřeni první diody 11, kdy se růst zastaví na hodnotě přibližně shodné s třetím napájecím napětím. Kladné napětí na řídicím přívodu 42 elektronického spínače 39 způsobí jeho sepnutí. Omezení velikosti napětí na vychylovací cívce 20 účinkem první diody 11 způsobí, že vychylovací proud stoupá pomaleji, než by odpovídal-o rychlosti změny budicího napětí.At the beginning of the reverse run, when the excitation voltage drops sharply, the deflection current changes accordingly - it starts to rise. The voltage at the deflection coil 20 changes to a positive voltage which rises sharply until the first diode 11 is opened, when the growth stops at a value approximately equal to the third supply voltage. A positive voltage on the control lead 42 of the electronic switch 39 causes it to be closed. Limiting the amount of voltage on the deflection coil 20 by the effect of the first diode 11 causes the deflection current to rise more slowly than it would correspond to the rate of change of the excitation voltage.
Následkem toho - při působení záporné zpětné vazby - dosáhne napětí na výstupu operačního zesilovače zápornou mez, první tranzistor 16 se uzavře, oož vyvolá plné otevření druhého tranzistoru 17. Od tohoto okamžiku přestává zapojení pracovat jako zesilovač. Vychylovací proud v první polovině období zpětného běhu prvni diodou 11 do zdroje třetího napájecího napětí, do. kterého se tak předává téměř celá energie nahromadění v magnetickém poli vychylovací cívky 20 ve druhé polovině období činného běhu. Přibližně v polovině období zpětného běhu proud první diodou .1 zaniká.As a consequence - under the effect of negative feedback - the voltage at the output of the operational amplifier reaches a negative limit, the first transistor 16 closes, causing the second transistor 17 to fully open. The deflection current in the first half of the back-up period by the first diode 11 to the source of the third supply voltage. to which almost all the accumulation energy in the magnetic field of the deflection coil 20 is transmitted in the second half of the active run period. Approximately in the middle of the reverse run period, the current through the first diode .1 ceases.
Další vedeni vychylovacího proudu, jehož směr se změnil, přebírá druhý tranzistor 17, jehož kolektor je sepnutým elektronickým spínačem 39 spojen s přívodem třetího napájecího napětí 23. Energie potřebná pro vytvoření magnetického pole a ke krytí ztrát se ve druhé polovině období zpětného běhu odebírá ze zdroje třetího napájecího napětí.The second deflection current line, whose direction has changed, is taken over by a second transistor 17, the collector of which is connected to a third supply voltage 23 via a closed electronic switch 39. The energy required to generate a magnetic field and to cover losses is taken from the source in the second half the third supply voltage.
Vychylovací proud se v období zpětného běhu mění přibližně lineárně s Sasem, rychlost jeho změny je přimo úměrná třetímu napájecímu napětí a nepřímo úměrná indukčnosti vychylovací . cívky 20. Budicí napětí dosahuje minimální okamžité hodnoty jeStě před ukončením období zpětného běhu a začíná opět stoupat. Jakmile vychylovací proud a tím i napětí na prvním odporu 1. dosáhne hodnoty odpovídající okamžité hodnotě budicího napětí, změní se napětí na výstupu operačního zesilovače 10 v kladném směru, uzavření prvního tranzistoru 16 se tím ukončí, vychylovací proud počne být opět řízen budicím napětím a přejde v klesání.The deflection current varies approximately linearly with Sax during the return run, its rate of change being directly proportional to the third supply voltage and inversely proportional to the deflection inductance. coil 20. The excitation voltage reaches the minimum instantaneous value before the end of the reverse run period and starts to rise again. As soon as the deflection current and thus the voltage at the first resistor 1 reaches a value corresponding to the instantaneous excitation voltage value, the voltage at the output of the operational amplifier 10 changes in the positive direction, closing the first transistor 16 thereby terminating. in descent.
činnost zapojení jako zesilovače se obnovila. Napětí na vychylovací cívce 20 rychle poklesne a tato změna napětí na řídicím přívodu 42 elektronického spínače 39 způsobí jeho rozpojení. Od tohoto okamžiku přebírá vedení kolektorového proudu druhého tranzistoru 17 druhý spojovací člen 34, jehož příkladová zapojení i činnost jsou popsány v dalších částech popisu vynálezu. Přibližně v polovině období činného běhu mění vychylovací proud směr, druhý tranzistor se uzavře a vedení vychylovacího proudu přebírá první spojovací člen 30, jehož příkladová zapojení i činnost jsou popsány v dalších částech popisu vynálezu.operation as an amplifier has resumed. The voltage at the deflection coil 20 drops rapidly and this change in voltage at the control lead 42 of the electronic switch 39 causes it to trip. From this point on, the collector current line of the second transistor 17 takes over the second coupling member 34, the exemplary connections and operation of which are described in the following sections of the invention. Approximately in the middle of the active run period, the deflection current changes direction, the second transistor closes and the deflection current line is taken over by the first coupling member 30, the exemplary connections and operation of which are described later in the description of the invention.
Na konci období činného běhu se první tranzistor 16 uzavře a na počátku období zpětného běhu přebírá vedení vychylovacího proudu opět první dioda 11 Popsaný děj se periodicky opakuje. Větev napětové; paralelní záporné zpětné vazby, tvořená sériovou kombinací páté diody 15 a osmého odporu 2 koriguje vliv nežádoucí složky napěti na prvním odporu 1., vyvolané ztrátami ve vychylovací cívce 20At the end of the active run period, the first transistor 16 closes and at the beginning of the reverse run period the deflection current line is again taken over by the first diode 11. The described process is periodically repeated. Voltage branch ; parallel negative feedback, consisting of a series combination of the fifth diode 15 and the eighth resistor 2, corrects the effect of the undesired voltage component on the first resistor 1 caused by losses in the deflection coil 20
Na obr. 2 je příklad zapojení elektronického spínače 39, tvořeného třetím tranzistoremFig. 2 shows an example of the wiring of an electronic switch 39 formed by a third transistor
18, jehož emitor tvoří vstup 41 a kolektor tvoři výstup 40 tohoto elektronického spínače18, the emitter of which forms the input 41 and the collector forms the output 40 of the electronic switch
39. Báze třetího tranzistoru 18 je pátým odporem 5 spojena s kolektorem čtvrtého tranzistoru39. The base of the transistor 18 is connected to the collector of the fourth transistor by a fifth resistor 5
19, jehož emitor je připojen na přívod čtvrtého napájecího napětí 24. Báze čtvrtého tranzistoru 19 je spojena s prvním vývodem šestého odporu 6, jehož druhý, od báze odvrácený vývod tvoří řídicí přívod 42 elektronického spínače 39.19, the emitter of which is connected to the supply of the fourth supply voltage 24. The base of the transistor 19 is connected to the first terminal of the sixth resistor 6, the second terminal of which is oriented away from the base and constitutes the control terminal 42 of the electronic switch 39.
činnost elektronického spínače 39 spočívá v tom, že kladné napětí, které vzniká na vychylovací cívce 20 na počátku období zpětného běhu je šestým odporem 6 přenášeno na bázi čtvrtého tranzistoru 19, způsobí jeho sepnutí a tim i sepnutí třetího tranzistoru 18, které trvá do konce období zpětného běhu, kdy napětí na vychylovací cívce 20 poklesne.the operation of the electronic switch 39 is that the positive voltage that is generated at the deflection coil 20 at the beginning of the back-up period is transmitted by the sixth resistor 6 on the basis of the fourth transistor 19, causing it to switch a backstop when the voltage on the deflection coil 20 drops.
Na obr. 3 je další příklad zapojení elektronického spínače 39, tvořeného třetím tranzistorem 18, jehož emitor tvoři vstup 41 a kolektor tvoří výstup 40 tohoto elektronického spínače 39. Báze třetího tranzistoru 18 je sériovou kombinací šesté diody 28 a pátého odporu 2 spojena s kolektorem čtvrtého tranzistoru 19.» jehož emitor je připojen na přívod čtvrtého napájecího napětí 24. Uzel šesté diody 28 a pátého odporu 5 je sedmou diodou 29 spojen s s kolektorem třetího tranzistoru 18.FIG. 3 is another example of a circuit of an electronic switch 39, constituted by a third transistor 18, whose emitter constitutes the inlet 41 and outlet 40 forms the collector of the electronic switch 39. The base of transistor 18 is a series combination of diode 28 of the sixth and the fifth resistor 2 is connected to the collector of the fourth The emitter of the sixth diode 28 and the fifth resistor 5 is connected to the collector of the third transistor 18 by the seventh diode 29.
Báze čtvrtého tranzistoru 19 je spojena s prvním vývodem šestého odporu 6, jehož druhý od báze odvrácený vývod tvoří řídicí přívod 42 elektronického spínače 39. činnost zapojení je obdobná jako u příkladového zapojení podle obr. 2. Doplněním šesté diody 28 a sedmé diody 29 v popsaném zapojení se však potlačuje vliv saturačního času třetího tranzistoru 18, při jeho rozpínání, což se projeví ve snížení energetických ztrát.The base of the transistor 19 is coupled to the first terminal of the sixth resistor 6, the second of which is base oriented away from the control switch 42 of the electronic switch 39. The operation of the circuit is similar to the exemplary circuit shown in FIG. however, the circuit suppresses the saturation time of the transistor 18 as it expands, resulting in a reduction in energy loss.
První spojovací člen 30 může být například tvořen čtvrtou diodou 14,, zapojenou podle obr. 4. Její první vývod tvoří první vstup 31 a její druhý vývod tvoři výstup 33 prvního spojovacího členu 3£, přičemž druhý vstup 32 není zapojen. Při tomto zapojení prochází vychylovací proud ve druhé polovině období činného běhu prvním tranzistorem 16 a čtvrtou diodou 14. Energie potřebná k vytvoření magnetického pole a ke krytí ztrát se ve druhé polovině období činného běhu dodává ze zdroje prvního napájecího napětí.For example, the first coupler 30 may comprise a fourth diode 14 connected in accordance with FIG. 4. Its first outlet constitutes the first inlet 31 and its second outlet forms the outlet 33 of the first coupler 36, the second inlet 32 not being connected. In this connection, the deflection current passes through the first transistor 16 and the fourth diode 14 in the second half of the active run period. The energy required to generate the magnetic field and to cover losses is supplied from the first supply voltage source in the second half of the active run period.
Na obr. 5 je příklad zapojení prvního spojovacího členu 30.» tvořeného sériovou kombinací čtvrté diody 14 a desátého odporu 43. První vývod sériové kombinace tvoří první vstup 31 a druhý vývod sériové kombinace tvoří výstup 33 prvního spojovacího členu 32» přičemž druhý vstup 32 není zapojen. Přidáním desátého odporu 43 se předchází nebezpečí současného vedení proudu čtvrtou diodou 14 a druhým tranzistorem 17.Fig. 5 shows an example of the connection of the first coupling 30 »formed by the series combination of the fourth diode 14 and the tenth resistor 43. The first outlet of the series combination forms the first input 31 and the second outlet of the series combination forms the output 33 of the first coupling 32» involved. The addition of the tenth resistor 43 avoids the risk of simultaneous current conduction through the diode 14 and the second transistor 17.
Na obr. 6 je příklad zapojení prvního spojovacího členu 30, tvořeného pátým tranzistorem 44, jehož báze tvoří první vstup 31, kolektor tvoří druhý vstup 32 a emitor tvoří výstup 33 prvního spojovacího členu 30. v tomto případě prochází vychylovací proud ve druhé polovině období činného běhu ze zdroje prvního napájecího napětí pátým tranzistorem 4_4 do vychylovací cívky 20 a proudové zatížení prvního tranzistoru 16 je podstatně nižší než u příkladových zapojení podle obr. 4 a obr. 5.Fig. 6 is an exemplary diagram of a first coupling member 30 formed by a fifth transistor 44, whose base constitutes the first input 31, the collector forms a second input 32 and the emitter forms the output 33 of the first coupling member 30. In this case, the deflection current passes in the second half of the active running from the source of the first supply voltage through the fifth transistor 44 to the deflection coil 20, and the current load of the first transistor 16 is substantially lower than that of the exemplary connections of FIGS. 4 and 5.
Příklad zapojení prvního spojovacího členu 30.» tvořeného kombinací pátého tranzistoru 44 a desátého odporu 43 je na obr. 7. Báze pátého tranzistoru 44 tvoří první vstup 31, kolektor tvoří druhý vstup 32 prvního spojovacího členu 30. Emitor pátého tranzistoru 44 je spojen s prvním vývodem desátého odporu 43, jehož druhý, od emitoru odvrácený vývod tvoří výstup 33 prvního spojovacího členu JO· Přidáním desátého odporu 43 se předchází nebezpečí současného vedení proudu pátým tranzistorem 44 a druhým tranzistorem 17. 'An example of the connection of the first coupler 30. »formed by the combination of the fifth transistor 44 and the tenth resistor 43 is shown in Fig. 7. The base of the fifth transistor 44 forms the first input 31, the collector forms the second input 32 of the first coupler 30. the addition of the tenth resistor 43 avoids the risk of simultaneous current flow through the fifth transistor 44 and the second transistor 17. '
Na obr. 8 je příklad zapojení druhého spojovacího členu 34, tvořeného druhou diodou 12, jejíž první vývod tvoří vstup 36 druhého spojovacího členu 34 a druhý vývod druhé diody 12 tvoří první výstup 35 druhého spojovacího členu 34, přičemž jeho druhý výstup 37 není zapojen.Fig. 8 shows an example of engaging a second connector 34 formed by a second diode 12, the first terminal of which forms the input 36 of the second connector 34 and the second terminal of the second diode 12 forms the first output 35 of the second connector 34, its second output 37 not connected.
Při tomto zapojení prochází v první polovině období činného běhu vychylovací proud uzavřeným obvodem tvořeným vychylovací cívkou 20, druhým tranzistorem 17.» druhou diodou 12 a prvním odporem 2- v tomto obvodu není zařazen žádný zdroj napětí; energetické ztráty jsou kryty energií nahromaděnou v magnetickém poli vychylovací cívky 20 ve druhé polovině období zpětného běhu.In this connection, in the first half of the active run period, the deflection current passes through a closed circuit formed by the deflection coil 20, a second transistor 17, a second diode 12 and a first resistor 2- in this circuit, no voltage source is involved; the energy losses are covered by the energy accumulated in the magnetic field of the deflection coil 20 in the second half of the reverse run period.
Na obr. 9 je příklad zapojeni druhého spojovacího členu 34, které je vhodné v případě, že energie nahromaděná v magnetickém poli vychylovací cívky 20 nestačí ke krytí ztrát v první polovině období činného běhu. Druhý spojovací člen 34 je opět tvořen diodou 12, jejíž první vývod tvoří jeho vstup 36, druhý vývod druhé diody 12,tvoři druhý výstup 37, přičemž první výstup 35 druhého spojovacího členu 34 není zapojen. Doplněk energie, potřebné ke krytí ztrát v první polovině období činného běhu se odebírá ze zdroje druhého napájecího napětí.Fig. 9 shows an example of engaging the second coupling 34, which is useful when the energy accumulated in the magnetic field of the deflection coil 20 is not sufficient to cover the losses in the first half of the active run period. The second coupler 34 is again formed by a diode 12, the first outlet of which is its input 36, the second outlet of the second diode 12 forms a second outlet 37, the first outlet 35 of the second coupler 34 not being connected. The supplementary energy required to cover losses in the first half of the active run period is taken from the source of the second supply voltage.
Na obr. 10 je příklad třetího spojovacího členu 38, tvořeného' třetí diodou 13.Fig. 10 shows an example of a third coupling 38 formed by a third diode 13.
Na obr. 11 je přiklad zapojení třetího spojovacího členu 38, tvořeného sériovou kombinací třetí diody 13 a osmé diody 45.· Toto zapojení je výhodné v případě, že by zkreslení vychylovaoího proudu, vznikající při přechodu ve vedení vychylovacího proudu mezi druhým tranzistorem 17 a prvním spojovacím členem 30 při použití pouze jedné diody nebylo dostatečně potlačeno zápornou zpětnou vazbou.Fig. 11 shows an example of a connection of a third coupling 38 consisting of a series combination of a third diode 13 and an eighth diode 45. This connection is advantageous if the bias current distortion generated by the transition in the bias current line between the second transistor 17 and the first the coupling 30 using only one diode was not sufficiently suppressed by negative feedback.
Claims (11)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS8510109A CS259313B1 (en) | 1985-12-29 | 1985-12-29 | Connection of deflection current amplifier |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS8510109A CS259313B1 (en) | 1985-12-29 | 1985-12-29 | Connection of deflection current amplifier |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS1010985A1 CS1010985A1 (en) | 1988-02-15 |
| CS259313B1 true CS259313B1 (en) | 1988-10-14 |
Family
ID=5447996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS8510109A CS259313B1 (en) | 1985-12-29 | 1985-12-29 | Connection of deflection current amplifier |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS259313B1 (en) |
-
1985
- 1985-12-29 CS CS8510109A patent/CS259313B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS1010985A1 (en) | 1988-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4115739A (en) | Power amplifier | |
| US4325021A (en) | Regulated switching apparatus | |
| KR920020847A (en) | Sample Band-Gap Voltage Reference Circuit | |
| JPS5983599A (en) | Modulator circuit for current of step motor | |
| AU678317B2 (en) | Gate drive circuit for voltage-driven type power switching device | |
| EP0049590B1 (en) | Cathode ray tube beam deflection amplifier system | |
| CN1069380A (en) | Power supply voltage switching control circuit | |
| EP0093447A2 (en) | Magnetic deflection sweep amplifier with intelligent flyback | |
| CS259313B1 (en) | Connection of deflection current amplifier | |
| US4100464A (en) | Electric amplifying arrangements | |
| KR100223379B1 (en) | Vertical deflection circuit | |
| GB1533447A (en) | Vertical deflection circuit | |
| EP0085112A1 (en) | Drive circuit for power switching transistor | |
| DE59407118D1 (en) | Push-pull output stage with a setting of the cross current of the push-pull output stage | |
| US4024433A (en) | Circuit for generating a deflection current through a coil for the vertical deflection in a display tube | |
| EP0366130A2 (en) | Linear deflection amplifier with energy recovery | |
| FI73345C (en) | KOPPLINGSARRANGEMANG FOER KORRIGERING AV HORISONTELLA KUDD-DISTORTIONER. | |
| JP2889372B2 (en) | Stabilized power supply circuit | |
| CS276705B6 (en) | Device for vertical deflecting current switching | |
| RU2041558C1 (en) | Bridge d c amplifier for control over contactless d c motor | |
| SU794724A1 (en) | Magnetic scanning generator | |
| JPS6244574Y2 (en) | ||
| KR900008500Y1 (en) | Flyback Trans Protection Circuit | |
| JPS6121894Y2 (en) | ||
| KR830002150B1 (en) | Step-up constant voltage circuit using flyback transformer |