CS258705B1 - Method of ammonia liquor continuous preparation and reactor for realization of this method - Google Patents
Method of ammonia liquor continuous preparation and reactor for realization of this method Download PDFInfo
- Publication number
- CS258705B1 CS258705B1 CS858207A CS820785A CS258705B1 CS 258705 B1 CS258705 B1 CS 258705B1 CS 858207 A CS858207 A CS 858207A CS 820785 A CS820785 A CS 820785A CS 258705 B1 CS258705 B1 CS 258705B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ammonia
- water
- reactor
- liquid ammonia
- hydration
- Prior art date
Links
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 title claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims description 10
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 claims description 29
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 230000036571 hydration Effects 0.000 claims description 25
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 8
- 230000000887 hydrating effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
Predmetom vynálezu je spósob kontinuálnej přípravy čpavkovej vody hydratáciou koncentrovaného kvapalného amoniaku vodou a reaktor na prevádzanie tohoto spósobu.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a process for the continuous preparation of ammonia water by hydrating concentrated liquid ammonia with water and a reactor for carrying out the process.
Čpavková voda sa obvykle získává ako vedlejší produkt pri výrobě amoniaku, jeho skladovaní a manipulácii, resp. v súvislosti s výrobsu viacerých dusíkatých látok anorganického, alebo organického charakteru.Ammonia water is usually obtained as a by-product in ammonia production, storage and handling, respectively. in connection with the production of several nitrogenous substances of an inorganic or organic nature.
V niektorých specifických prípadoch je výhodné v zaujme znižovania přepravných a surovinových nákladov připravovat čpavkovú vodu priamo na míeste jej spracovania z koncentrovaného amoniaku a vody.In some specific cases, in order to reduce shipping and raw material costs, it is advantageous to prepare ammonia water directly at the treatment site from concentrated ammonia and water.
Pri príprave čpavkovej vody hydratáciou plynného amoniaku vodou je potřebné zabezpečit z reakčnej zmesi účinný edvod značného množstva hydratačnébo tepla, ktorého množstvo je závislé od poměru amoniaku, a vody (pri pomere 2 mólov H2O na 1 roól NH·· je tepelný efekt pohlcovania NH3 vo vodě pri 25 °C rovný 32 kj/mól NH;i; pri pomere 50 mólov H2O na 1 mól NH3 je tento tepelný efekt rovný 34,5 kj/mól NH:l). Z uvedených dóvodov je takýto sposob přípravy čpavkovej vody značné energeticky i investičně náročný.In the preparation of ammonia water by hydrating ammonia gas with water, it is necessary to ensure from the reaction mixture a significant amount of hydration or heat, the amount of which depends on the ratio of ammonia and water (at 2 moles H 2 O per 1 year NH). 3 in water at 25 ° C of 32 kJ / mol of NH and, at a ratio of 50 moles of H2O per 1 mol of NH 3, the heating effect equal to 34.5 kJ / mol NH: l). For these reasons, such a process for the preparation of ammonia water is considerable in terms of energy and investment.
V záujme zníženia energetickej náročnosti a celkového zjednodušenia technologické2 ho procesu je účelné uvažovat s priamym spracovávaním koncentrovaného kvapalného amoniaku, t. j. uvažovat s uskutečňováním hydratačnej reakcie priamo medzi koncentrovaným kvapalným amoniakom a vodou.In order to reduce the energy consumption and overall simplify the technological process, it is expedient to consider direct processing of concentrated liquid ammonia, i. j. consider carrying out a hydration reaction directly between concentrated liquid ammonia and water.
Praktická priemyselná realizácia tohoto procesu však obvykle naráža na viaceré ťažkesti, ktoré súvisia so zabezpečením potrebnej mierv prevádzkovej istoty a bezpečnosti práce. Pri nevhodnom vedení predrneínej hydratačnej reakcie dochádza k náhlému splynneniu časti dávkovaného kvapalného amoniaku, ako aj ku vzniku významných koncentračných, teplotných a objemových zroien v reakčnej zmesi, čo obvykle negativné ovplyvňuje prevádzkovú istotu a bezpečnost práce.However, the practical industrial implementation of this process usually encounters a number of difficulties related to ensuring the necessary operational safety and safety standards. Inadequate conduction of the pre-rinsing hydration reaction results in the sudden gasification of a portion of the liquid ammonia metered, as well as significant concentration, temperature and volume zeros in the reaction mixture, which usually adversely affects operational safety and occupational safety.
Teraz sa zistilo, že uvádzané nedostatky pri kontinuálnej príprave čpavkovej vody z koncentrovaného kvapalného čpavku a vody možno odstránit využitím spósobu podlá tohoto vynálezu. Tento spósob kntinuálnej přípravy čpavkovej vody hydratáciou amoniaku spočívá v tom, že hydratačně reakcia sa uskutočňuje spojitým kontaktom koncentrovaného kvapalného amoniaku s vodou a to tak, že koncentrovaný kvapalný amotoiak vstupuje do hydratačného prostredia pri tlaku 0,14 až 1,55 MPa a pri teplote —20 až 35 °C. Lineárna rýchlosť nástreku kvapalného amoniaku do hydratačného prostredia je přitom 0,15 až 12,5 m.s-1, s výhodou 1,4 až 8,3 m . s-1, a hmotnostná rýchlosť nástreku koncentrovaného kvapalného amoniaku vztiahnutá na celková plochu jeho přívodu do hydratačného prostredia dosahuje hodnoty 1,7.102 až 8,2 .103 kg.s-1. . m-2, s výhodou 8,66.103 až 5,2.103 kg . . s-1.m-2. Voda ústi do hydratačného prostredia lineárnou rýchlosťou 5 . 10-2 až 6,7 metrov.s-1, s výhodou 1,3.101 až 3,2 m.It has now been found that the aforementioned drawbacks in the continuous preparation of ammonia water from concentrated liquid ammonia and water can be overcome using the method of the invention. This method for the final preparation of ammonia water by hydrating ammonia is that the hydration reaction is carried out by continuously contacting the concentrated liquid ammonia with water such that the concentrated liquid ammonia enters the hydration medium at a pressure of 0.14 to 1.55 MPa and at a temperature of - 20-35 ° C. The linear feed rate of liquid ammonia into the hydration medium is 0.15 to 12.5 ms -1 , preferably 1.4 to 8.3 m. p -1, and the mass feed rate of the concentrated liquid ammonia based on the total area of the inlet of the hydration medium reaches 2 to 8.2 1,7.10 3 .10 kg · s -1. . m -2 , preferably 8.66.10 3 to 5.2.10 3 kg. . s -1 .m -2 . Water enters the hydration medium at a linear rate of 5. 10 -2 to 6.7 meters.s -1 , preferably 1.3 to 1 to 3.2 meters.
. s-1, pričom ku spojitému kontaktu reagujúcich zložiek dochádza v hydratačnom prostředí pri tlaku 1,05.10-1 až 7,6.10-1 MPa, s výhodou 1,7.10-1 až 4,4.10“1 MPa, a pri teplote —5 až 85 °C, s výhodou pri teplote 7 až 55 °C.. s -1 , wherein the continuous contact of the reactants occurs in a hydration medium at a pressure of 1.05.10 -1 to 7.6.10 -1 MPa, preferably 1.7.10 -1 to 4.4.10 -1 MPa, and at a temperature of -5 to 10 bar. 85 ° C, preferably at a temperature of 7 to 55 ° C.
Kontinuálný sposob přípravy čpavkovej vody hydratáciou koncentrovaného kvapalného amoniaku vodou možno s výhodou uskutočňovat v reaktore pozostávajúcom z telesa reaktora, prívodov amoniaku a vody a z odvodu reakčnej zmesi, ktorý sa vyznačuje tým, že do vnútra telesa reaktora zasahuje perforovaný přívod koncentrovaného kvapalného amoniaku, ktorý ústi pod hladinu reakčnej zmesi, pričom celková plocha otvorov přívodu koncentovaného kvapalného amoniaku je 3,4.10~5 až 2,95.10-3 m2, s výhodou 7,9.10-5 až 1,6.10-4 m2. Do telesa reaktora ďalej ústi přívod vody, ktorý sa k telesu reaktora s výhodou pripája tangenciálně, pričom v telese reaktora je připadne tiež zabudovaný statický miešač.The continuous process for preparing ammonia water by hydrating concentrated liquid ammonia with water may advantageously be carried out in a reactor consisting of the reactor body, ammonia and water inlets and a reaction mixture outlet, characterized in that a perforated intake liquid ammonia inlet extends below the total area of the orifices of the concentrated liquid ammonia feed is 3.4.10 -5 to 2.95.10 -3 m 2 , preferably 7.9.10 -5 to 1.6.10 -4 m 2 . Further, a water inlet flows into the reactor body, which is preferably connected tangentially to the reactor body, whereby a static mixer is also optionally incorporated in the reactor body.
Základom funkcie hydratačného reaktora kvapalného amoniaku s vodou v zmysle vynálezu je účinná homogenizácia dokonale dispergovaného koncentrovaného amoniaku vo vodě za podmienok kedy sa rozdělením dávkovaného amoniaku v hydratačnom prostředí pri turbulentnom charaktere jeho· toku prakticky znemožňuje vytváranie koncentračných, teplotných a objemových rozdielov.The function of the liquid ammonia-water hydration reactor according to the invention is to efficiently homogenize perfectly dispersed concentrated ammonia in water under conditions where by virtue of the turbulent nature of the flow of ammonia dosing in the hydration medium the formation of concentration, temperature and volume differences is virtually impossible.
Tri z viacerých možných modifikáclí hvdratačného reaktora podlá vynálezu sú schematicky znázorněné na obrázkoch č. 1—3.Three of a number of possible modifications of the hydration reactor according to the invention are shown schematically in Figs. 1-3.
Do telesa reaktora 1 sa kontinuálně lineárnou rýchlosťou 5.10-2 až 6,7 m.s-1 dávkuje voda prívodom 3, pričom cez perforovaný přívod 2, s celkovou plochou otvorov 3,4.10-5 až 2,95.10-3 m3, sa do telesa reaktora 1 lineárnou rýchlosťou 0,15 ažWater is fed continuously into the reactor body at a linear velocity of 5.10 -2 to 6.7 ms -1 through the inlet 3, while through the perforated inlet 2, with a total aperture area of 3.4.10 -5 to 2.95.10 -3 m 3 , Reactor 1 at a linear rate of 0.15 to
12,5 m.s-1 privádza koncentrovaný kvapalný amoniak. Kvapalný amoniak vstupuje do reaktora pri tlaku 0,14 až 1,55 MPa a pri teplote —20° až + 35 °C.12.5 ms -1 feeds concentrated liquid ammonia. Liquid ammonia enters the reactor at a pressure of 1 to 5 bar and at a temperature of -20 ° to + 35 ° C.
Hmotnostná rýchlosť nástreku koncentrovaného kvapalného amoniaku vztiahnutá na celková plochu otvorov jeho perforovaného přívodu 2 je 1,7 . 102 až 8,2.103 kg NH3. s1. m-2. Vo vnútri telesa reaktoru 1 sa udržuje tlak 1,05.10-1 až 7,6.10-1 MPa s výhodou tlak 1,7.10-1 až 4,4.10-1 MPa a teplota —5 až 85 °C, s výhodou pri teplote 7 až 55 °C. Zvýšenie turbulencie reakčnej zmesi a tým i zvýšenie účinnosti spojitého kontaktu amoniaku s vodou sa dosahuje tangenciálnym —· dotyčnicovým připojením přívodu vody 3 k telesu reaktora 1 a připadne tiež zabudováním vhodného statického miešača 4 do telesa reaktora 1.The mass feed rate of concentrated liquid ammonia relative to the total area of the apertures of its perforated feed 2 is 1.7. 10 2 to 8.2.10 3 kg NH 3 . s 1 . m -2 . Inside the body of the reactor 1 is heated and pressure of 1,05.10 7,6.10 -1 -1 bar, preferably the pressure 1,7.10 to 4,4.10 -1 -1 MPa and a temperature of -5 to 85 ° C, preferably in the range of 7 to High: 55 ° C. Increasing the turbulence of the reaction mixture and thereby increasing the efficiency of continuous contact of ammonia with water is achieved by tangential tangential connection of the water supply 3 to the reactor body 1 and possibly also by incorporating a suitable static mixer 4 into the reactor body 1.
Perforovaný přívod koncentrovaného kvapalného amoniaku 2 je možno s výhodou riešiť pomocou frity, s výhodou kovověj frity pripravenej sintrovaním, t. j. stavením kovových častíc.The perforated supply of concentrated liquid ammonia 2 can preferably be solved by means of a frit, preferably a metal sinter prepared by sintering, i. j. by metal particles.
Sposob kontinuálnej přípravy čpavkovej vody a hydratačný reaktor na jeho realizácu má celý rad výhod:The method of continuous preparation of ammonia water and hydration reactor for its implementation has a number of advantages:
— umožňuje výrobu čpavkovej vody s minimálnymi požiadavkami na spotřebu energie;- allows the production of ammonia water with minimum energy consumption requirements;
— zariadenie je jednoduché a neobsahuje žiadne točivé súčasti;- the device is simple and does not contain any rotating parts;
— zariadenie sa vyznačuje velkou prevádzkovou istotou a jeho obsluha je bezpečná;- the equipment is highly operational and safe to operate;
— prevádzkovanie zariadenia kladie minimálně nároky na jeho obsluhu;- the operation of the equipment requires at least requirements for its operation;
— zariadenie umožňuje kompaktně riešenie reakčného uzla pri znížených nárokoch na počet technologických častí zariadenia a pri malých požiadavkách na priestor;- the device enables a compact solution of the reaction node with reduced demands on the number of technological parts of the device and with small space requirements;
— sposob výroby a zariadenie umožňuje realizovat kontinuálnu výrobu čpavkovej vody požadovanej koncentrácie v bezprostrednej blízkosti jej dalšieho chemického spracovania, resp. hydratačný reaktor možno zabudovat až priamo do vnútra reaktorov, v ktorých dochádza k dalším reakciám ťakto připravované]' čpavkovej vody.- method of production and equipment enables the continuous production of ammonia water of the required concentration in the immediate vicinity of its further chemical processing, resp. the hydration reactor may be incorporated directly into the interior of the reactors in which further reactions of such ammonia water are produced.
Ďalej uvedené příklady objasňuji!, ale v žiadnom případe neobmedzujú predmet vynálezu.The following examples illustrate but do not limit the scope of the invention in any way.
Příklad 1Example 1
Do horizontálně situovaného hydratačného reaktora vyrobeného z kovověj rúry priemeru 44 x 3 mm a dížky 550 mm bol súosovo umiestnený přívod koncentrovaného kvapalného· amoniaku vyrobeného z ocelověj rúrky priemeru 20 x 2 mm. Přívodová rúrka amoniaku bola na konci uzatvorená, pričom po jej obvode bolo rovnoměrně v 20 radoch s odstupom po 15 mm navrtaných 120 otvorov priemeru 0,9 mm. Ďalšie 4 rovnako velké otvory boli rovnoměrně navrtané do uzatvoreného čela prívodnej rúrky. Uvedeným spůsobom sa dosiahla celková plocha prívodov koncentrovaného kvapalného NH3 78,845 mm2. Do hydratačného reaktora v jeho spodnej časti ústil přívod tlakovej technologickej vody. Tento bol riešený formou ocelověj rúrky priemeru 20 x 2 mm.A horizontally situated hydration reactor made of a 44 x 3 mm metal tube and a length of 550 mm was coaxially placed with a concentrated liquid ammonia inlet made of a 20 x 2 mm steel tube. The ammonia feed tube was closed at the end, and 120 holes of 0.9 mm diameter were drilled uniformly in 20 rows at 15 mm intervals along its circumference. The other 4 equally sized holes were evenly drilled into the closed face of the lance. In this way, a total feed area of concentrated liquid NH 3 of 78.845 mm 2 was achieved. At the bottom of the hydration reactor there was a pressurized process water supply. This was designed in the form of a steel tube with a diameter of 20 x 2 mm.
Do reaktora sa cez perforovaný přívod kontinuálně priemerne dávkovalo 272,92 g.An average of 272.92 g was continuously fed into the reactor through a perforated feed.
258 . s-' koncentrovaného kvapalného NH:( (cca 99 % NH3) a 1246,94 g.s-1 technologickej tlakovej vody. Kvapalný amoniak vstupoval do hydratačného reaktora pod tlakom vlastnej tenzie plynnej fázy, ktorý bol rovný 0,68 MPa, pričom po ČiastoČnej expanzii za regulačným ventilom sa tlak amoniaku udržoval v rozmedzí 0,27 až 0,35 MPa. Priemerná teplota amoniaku a technologickej tlakovej vody meraná před regulačnými ventilmi kolísala v rozmedzí 8 až 12 °C. Za uvedených podmienok dosahovala priemerná lineárna rýchlosť nástreku koncentrovaného kvapalného amoniaku do hydratačného reaktora hodnotu 5,54 m.s-1 a lineárna rýchlosť technologickej vody priemerne dosahovala hodnotu 1,34 m.s-1. Hmotnostný nástrek koncentrovaného amoniaku vztiahnutý na celková plochu otvorov perforácie bol priemerne rovný 3,46.103 kg . s-1. m-2.258 a - ":( concentrated liquid NH (about 99% NH3) and 1246.94 gs -1 technological pressure water. Liquid ammonia entering into the hydration reactor at a pressure of the gas phase own tension, which was equal to 0.68 MPa, the following partial Expansion downstream of the control valve maintained the ammonia pressure in the range of 0.27 to 0.35 MPa.The average temperature of ammonia and process water measured before the control valves fluctuated between 8 and 12 ° C. Under these conditions, the average linear feed rate of concentrated liquid ammonia the hydration reactor, the value of 5.54 ms -1 and a linear velocity of the process water reaching the value of approximately 1.34 ms-1. the weight of concentrated ammonia injection based on the total area of perforation holes was approximately equal to 3,46.10 3 kg. s-1. m - 2 .
K spojitému kontaktu reagujúcich zložiek v hydratačnom reaktore dochádzalo pri tlaku 0,22 MPa, ktorý vyplývá z napojenia hydratačného reaktora na následná časť ďalšieho chemického spracovávania pripravovanej čpavkovej vody. Teplota reakčnej zmesi v hydratačnom reaktore sa pohybovala v rozmedzí 41 až 54 °C. Uvedeným sposobom sa kontinuálně připravovala čpavková voda obsahujúca 17,8 hmot. % NH.j.Continuous contact of the reactants in the hydration reactor occurred at a pressure of 0.22 MPa, which results from the connection of the hydration reactor to the subsequent part of the further chemical treatment of the prepared ammonia water. The temperature of the reaction mixture in the hydration reactor was in the range of 41-54 ° C. Ammonia water containing 17.8 wt. % NH.j.
Příklad 2Example 2
Za účelom kontinuálně] přípravy cca 18 %-nej čpavkovej vody sa používal vertikálně situovaný hydratačný reaktor rúrového typu s perforovaným prívodom koncentrovaného kvapalného amoniaku vo formě kovověj frity v tvare rúrky s pevne uzatvoreným vyústěním jej rúrovej časti. Do reaktora sa priemerne dávkovalo 409,37 g NH3. . s-1 a 1 870,4 g . s-1 tlakovej technologickej vody. Meraním sa určilo, že kovová frita slúžiaca na dispergáciu dávkovaného kvapalného amoniaku mala celková plochu otvorov 1,577.10-/‘. m2. Za týchto podmienok lineárna rýchlosť nástreku koncentrovaného amoniaku bola rovná 4,16 m.s-1 a lineárna rýchlosť dávkovanej technologickej vody bola rovná priemerne 2,01 m.s-1.For the continuous preparation of about 18% ammonia water, a vertically situated tube-type hydration reactor with a perforated supply of concentrated liquid ammonia in the form of a metal frit in the form of a tube with a tightly closed orifice of its tubular portion was used. An average of 409.37 g of NH 3 was fed into the reactor. . s -1 and 1870.4 g. with -1 pressurized process water. The measurement determined that the metal frit used to disperse the metered liquid ammonia had a total aperture area of 1.577.10 < -1 >. m 2 . Under these conditions the linear feed rate of concentrated ammonia was equal to 4.16 ms -1 and the linear feed rate of the process water was equal to 2.01 ms -1 on average.
Hmotnostný nástrek koncentrovaného amoniaku vztiahnutý na celková plochu otvorov perforácie používanej kovověj frity priemerne dosahoval hodnotu 2,596.103 kg . . s-1. m-2.The mass feed rate of concentrated ammonia relative to the total perforation area of the metal frit used was on average 2,596.10 3 kg. . s -1 . m -2 .
V hydratačnom reaktore sa udržoval tlak 0,25 MPa a teplotu reakčnej zmesi chladsním vodou v duplikátore sa dařilo udržovat v rozmedzí 24 až 28 °C.The hydration reactor was maintained at a pressure of 0.25 MPa and the temperature of the reaction mixture by cooling water in a duplicator was maintained at 24-28 ° C.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS858207A CS258705B1 (en) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | Method of ammonia liquor continuous preparation and reactor for realization of this method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS858207A CS258705B1 (en) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | Method of ammonia liquor continuous preparation and reactor for realization of this method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS820785A1 CS820785A1 (en) | 1988-01-15 |
| CS258705B1 true CS258705B1 (en) | 1988-09-16 |
Family
ID=5432338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS858207A CS258705B1 (en) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | Method of ammonia liquor continuous preparation and reactor for realization of this method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS258705B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2105716C1 (en) * | 1996-07-29 | 1998-02-27 | Акционерное общество открытого типа "Химпром" | Uninterrupted method for production of ammonia water |
-
1985
- 1985-11-14 CS CS858207A patent/CS258705B1/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2105716C1 (en) * | 1996-07-29 | 1998-02-27 | Акционерное общество открытого типа "Химпром" | Uninterrupted method for production of ammonia water |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS820785A1 (en) | 1988-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100397268B1 (en) | Sludge Phase Reactor and How to Use It | |
| US4769221A (en) | Chemical reaction apparatus | |
| WO1992010284A2 (en) | Catalytic chemical reactor | |
| CN107890769A (en) | SNCR (Selective non-catalytic reduction) denitration process and SNCR denitration device suitable for rotary kiln-grate pelletizing flue gas | |
| Zahradnik et al. | Dispersion efficiency of ejector-type gas distributors in different operating modes | |
| KR20080049777A (en) | Reactors and Methods for Oxygen Deprivation Treatment of Materials in Fluid Reaction Media | |
| CN109354151B (en) | A supercritical water oxidation reaction system for treating radioactive organic waste liquid | |
| Noskov et al. | Reverse-process for NOx-off gases decontamination | |
| SU1344242A3 (en) | Method of producing gas mixture of isocyanic acid and ammonia | |
| CS258705B1 (en) | Method of ammonia liquor continuous preparation and reactor for realization of this method | |
| US3153578A (en) | Reactor apparatus | |
| CN201746485U (en) | Apparatus of preparing m-phenol diamine by continuous hydrolysis of metaphenylene diamine | |
| CN108439568B (en) | A detachable supercritical water oxidation reactor | |
| CN207951115U (en) | SNCR (selective non-catalytic reduction) denitration device and system suitable for rotary kiln-grate pelletizing flue gas | |
| US3183065A (en) | Mixing and reaction apparatus | |
| CN213791669U (en) | Novel urea hydrolysis reaction system | |
| RU2132726C1 (en) | Chemical reactor for conducting processes in heterogeneous media | |
| CN109966998B (en) | Tubular reactor | |
| CN210252196U (en) | Novel tubular reactor | |
| CN209885777U (en) | Guide cylinder type vinyl ether product reactor | |
| US3287091A (en) | Device for carrying out a chemical reaction | |
| CN210559368U (en) | Preparation facilities of hydrogen chloride and ammonia | |
| PL103732B1 (en) | CHEMICAL REACTOR | |
| US3674427A (en) | Process for decomposing ammonium sulfate into ammonium bisulfate and ammonia | |
| CN219111575U (en) | Production system for synthesizing benzonitrile compounds |