CS256998B1 - Method of hydrochloric acid's production - Google Patents
Method of hydrochloric acid's production Download PDFInfo
- Publication number
- CS256998B1 CS256998B1 CS861434A CS143486A CS256998B1 CS 256998 B1 CS256998 B1 CS 256998B1 CS 861434 A CS861434 A CS 861434A CS 143486 A CS143486 A CS 143486A CS 256998 B1 CS256998 B1 CS 256998B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- column
- hydrochloric acid
- temperature
- water
- production
- Prior art date
Links
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 51
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- JWAZRIHNYRIHIV-UHFFFAOYSA-N 2-naphthol Chemical compound C1=CC=CC2=CC(O)=CC=C21 JWAZRIHNYRIHIV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229950011260 betanaphthol Drugs 0.000 claims abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 claims description 11
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 10
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 7
- 229940080299 sodium 2-naphthalenesulfonate Drugs 0.000 claims description 6
- YWPOLRBWRRKLMW-UHFFFAOYSA-M sodium;naphthalene-2-sulfonate Chemical compound [Na+].C1=CC=CC2=CC(S(=O)(=O)[O-])=CC=C21 YWPOLRBWRRKLMW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 5
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 5
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims description 3
- 238000006277 sulfonation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract description 8
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 abstract description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 19
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- PSZYNBSKGUBXEH-UHFFFAOYSA-N naphthalene-1-sulfonic acid Chemical class C1=CC=C2C(S(=O)(=O)O)=CC=CC2=C1 PSZYNBSKGUBXEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005185 salting out Methods 0.000 description 2
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000001944 continuous distillation Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- DKAGJZJALZXOOV-UHFFFAOYSA-N hydrate;hydrochloride Chemical compound O.Cl DKAGJZJALZXOOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- KVBGVZZKJNLNJU-UHFFFAOYSA-N naphthalene-2-sulfonic acid Chemical compound C1=CC=CC2=CC(S(=O)(=O)O)=CC=C21 KVBGVZZKJNLNJU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Způsob výroby kyseliny chlorovodíkové z odpadních vod z výroby 2-naftolu spočívá v tom, že se z odpadní vody oddestiluje převážná část vody a zahuštěný roztok se následně destiluje v další koloně. Z této kolony odchází roztok kyseliny chlorovodíkové o koncentraci 15 až 18 % hmotnostních. Destilační kolona může případně být řízena automaticky.Process for producing hydrochloric acid from wastewater from the production of 2-naphthol it consists in distilling off the wastewater most of the water and thickened the solution is then distilled in another column. The acid solution is removed from this column hydrochloric acid at 15 to 18% by weight. The distillation column can possibly be controlled automatically.
Description
Vynález se týká způsobu výroby technicky čisté kyseliny chlorovodíkové o koncentraci, která se blíží složení azeotropického roztoku (20,2 hmotnostních % kyseliny chlorovodíkové) z odpadních vod při výrobě 2-naftolu.The invention relates to a process for the production of technically pure hydrochloric acid at a concentration close to the composition of an azeotropic solution (20.2% by weight of hydrochloric acid) from waste water in the production of 2-naphthol.
Počáteční operací výroby 2-naftolu je sulfonace naftalenu kyselinou sírovou. Vzniká převážně kyselina 2-naftalensulfonová, která se pak převádí na málo rozpustný 2-naftalensulfonan sodný. Toto tzv. vysolováni se provádí působením siřičitanu sodného nebo chloridu sodného. Působením téměř koncentrovaného roztoku chloridu sodného vzniká sodná sůl organické kyseliny a uvolňuje se kyselina chlorovodíková, takže matečný roztok po oddělení 2-naftalensulfonanu sodného je silně kyselý s obsahem cca 144 kg chlorovodíku v 1 m . Spojí-li se tento matečný roztok s promývacím roztokem, kterým je zředěný roztok chloridu sodného, získá se kyselá odpadní voda, která odchází z výroby jako obtížný odpad, nebot i po případné neutra lizaci kyseliny chlorovodíkové jsou odpadní vody silně znečištěny vzniklým chloridem vápenatým. Odpadní roztok před neutralizací by bylo možno zpracovávat dle dosavadních běžných technologických postupů diskontinuální destilací, při které by se z hlavy kolony nejprve odebírala voda, pak postupně zesilující kyselina chlorovodíková, až by se dosáhlo technicky použitelné koncentrace této kyseliny. Při nízké výtěžnosti chlorovodíku a značné spotřebě tepla by postup opět produkoval kyselé odpadní vody. Při kontinuální úpravě destilace by bylo nutno nástřik kolony upravit na nejméně příznivé koncentrační podmínky a odtahovat více či méně kyselou odpadní vodu z hlavy kolony.The initial operation of 2-naphthol production is the sulfonation of naphthalene with sulfuric acid. Mostly, 2-naphthalenesulfonic acid is formed, which is then converted to a sparingly soluble sodium 2-naphthalenesulfonate. This so-called salting-out is carried out by the action of sodium sulfite or sodium chloride. An almost concentrated sodium chloride solution forms a sodium salt of an organic acid and releases hydrochloric acid, so that the mother liquor is strongly acidic after separation of sodium 2-naphthalenesulfonate containing about 144 kg of hydrogen chloride per m. When this mother liquor is combined with a dilute sodium chloride solution, acidic waste water is obtained, which leaves the production as a difficult waste, since even after the possible neutralization of hydrochloric acid, the waste water is heavily contaminated with the resulting calcium chloride. Prior to neutralization, the waste solution could be treated by discontinuous distillation according to conventional techniques, in which water was first removed from the top of the column, then gradually strengthened with hydrochloric acid until a technically usable concentration of the acid was reached. With a low hydrogen chloride yield and considerable heat consumption, the process would again produce acidic waste water. In a continuous distillation treatment, the column feed would have to be adjusted to the least favorable concentration conditions and more or less acid wastewater was drawn from the column head.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob výroby kyseliny chlorovodíkové přibližně azeotropického složení o koncentraci nejméně 15 % z odpadních roztoků při výrobě 2-naftolu po izolaci 2-naftalensulfonanu sodného působením chloridu sodného na reakčni směs po sulfonaci podle tohoto vynálezu. Podstata spočívá v tom, že se přebytečná voda oddělí na destilační koloně s řízeným teplotním režimem tak, aby z hlavy kolony odcházela vodní pára při teplotě varu vody 100 - 3 °C a z paty kolony či vařáku nečistý zahuštěný roztok, jsoucí v dynamické rovnováze s parami vody a chlorovodíku přibližně azeotropického složení o teplotě 108 - 3 °C, načež se v následující destilační koloně oddestiluje kyselina chlorovodíková technické čistoty. Destilační kolona může být automaticky řízena ústředním členem regulátoru, například «These disadvantages are overcome by a process for producing hydrochloric acid of approximately azeotropic composition at least 15% of the waste solutions in the production of 2-naphthol after isolation of sodium 2-naphthalenesulfonate by the action of sodium chloride on the sulfonation reaction mixture of the present invention. The principle is that the excess water is separated on a temperature-controlled distillation column so that water vapor is leaving the column head at a boiling point of 100-3 ° C and from the bottom of the column or digester an impure concentrated solution in dynamic equilibrium with the vapors. water and hydrogen chloride of approximately azeotropic composition at a temperature of 108 - 3 ° C, after which the technical grade hydrochloric acid is distilled off in a subsequent distillation column. The distillation column can be automatically controlled by a central controller, for example «
počítačem.computer.
Současně s destilací kyseliny chlorovodíkové probíhá i částečná hydrolýza v odpadním roztoku přítomných naftalensulfonových kyselin za tvorby naftalenu, který těká s proudem par. Destilující kyselina chlorovodíková se zkondenzuje a naftalen, ztuhlý na chladicích plochách, se občas odstraní, nebo se s výhodou provádí dvojstupňová kondenzace. V prvém chladiči par se udržuje teplota v rozmezí 80 až 100 °C a v následné,děličce se pak oddělí kapalný naftalen a kyselina chlorovodíková. Nepatrný zbytek par kondenzuje v dalším chladiči při běžné teplotě. Vyrobená kyselina obsahuje přibližně 17 hmotnostních % chlorovodíku a je velmi čistá v porovnání s kyselinami, odpadajícími z organických chloraci. Neobsahuje tzv. aktivní chlor, který napadá zvláště pryž. Koncentarci této kyseliny je možno dále zvýšit k normované hodnotě 31 hmotnostních %, použije-li se jí ke zkrápění kolon pro adiabatiokou absorpci chlorovodíku. Způsobem dle vynálezu se z roztoku po izolaci 2-naftalensulfonanu sodného oddělí podstatná část chlorovodíku, což je významným opatřením z ekologického hlediska. Řízený způsob destilace zaručuje, že hlavu kolony opouští téměř čistá vodní pára, zatímco z roztoku, odtékajícího z paty kolony, lze oddestilovat roztok, blížící se azeotropu. To umožňuje nejen vyrábět kyselinu chlorovodíkovou požadované koncentrace, ale i využít tepla brýdové páry k otopu jiného zařízení, například vakuové odparky, bez mimořádných nároků na korozní odolnost materiálů teplosměnných ploch.Simultaneously with the distillation of hydrochloric acid, partial hydrolysis in the waste solution of the naphthalenesulfonic acids present takes place to form naphthalene, which volatilizes with the vapor stream. Distilling hydrochloric acid is condensed and the naphthalene solidified on the cooling surfaces is occasionally removed, or preferably two-stage condensation is performed. The first vapor cooler maintains a temperature in the range of 80-100 ° C and then separates the liquid naphthalene and hydrochloric acid in the separator. A slight residual vapor condenses in another cooler at normal temperature. The acid produced contains approximately 17% by weight of hydrogen chloride and is very pure compared to the acids resulting from organic chlorination. It does not contain active chlorine, which attacks rubber in particular. The concentration of this acid can be further increased to a standard value of 31% by weight when it is used to scrub columns for adiabatic absorption of hydrogen chloride. The process according to the invention removes a substantial part of the hydrogen chloride from the solution after isolation of sodium 2-naphthalenesulfonate, which is an important environmental measure. The controlled distillation method ensures that almost pure water vapor leaves the top of the column, while azeotrope approaching solution can be distilled from the solution leaving the bottom of the column. This makes it possible not only to produce the hydrochloric acid of the desired concentration, but also to utilize the heat of the vapour vapor to heat other equipment, for example a vacuum evaporator, without the extreme demands on the corrosion resistance of the heat transfer surface materials.
Na obr. 1 je znázorněn diagram typu teplota - koncentrace soustavy chlorovodík - voda pro koncentrační oblast voda - azeotrop”. Složení kapaliny, vroucí při zvolené teplotě (°C) , se odečítá na křivce 1^ a složení směsi par, která je s touto kapalinou v rovnováze, na křivce Z tohoto diagramu vyplývá, jakým způsobem lze při řízené destilaci odpadních vod obsahujících kyselinu chlorovodíkovou v množství cca 130 g chlorovodíku/1 zajistit, aby z hlavy kolony odcházela téměř čistá vodní pára a naopak z paty kolony přepadal do druhé3 ho stupně destilace roztok, jehož destilací se získá kyselina chlorovodíková o složení, blízkém azeotropické směsi. V ustáleném stavu se teplota kolony zvyšuje od hlavy dolů k místu nástřiku úměrně křivce složení parní fáze. Při nedostatečném nástřiku pronikne chlorovodík do kondenzátoru kolony; teplota ve hlavě kolony se zvýší a teplotní spád se upraví až k původní teplotě v místě nástřiku. Při nadměrném nástřiku nastane opačný zjev; při stálé teplotě ve hlavě poklesne teplota u nástřiku. Náhodné změny ve složení nástřiku vedou k trvalému destabilizování naznačených podmínek destilace. Nastalou změnu ve složení nástřiku v prvém či druhém směru indikuje zvýšení či snížení teploty, snímané v jednom či více shodně zvolených bodech v obohacovací (z hlediska vody) části kolony. Tento zjev se využívá k regulaci procesu.Figure 1 is a temperature-concentration diagram of the hydrogen chloride-water system for the water-azeotrope concentration area. The composition of the liquid boiling at the selected temperature (° C) is read on curve 1 and the composition of the vapor mixture that is in equilibrium with this liquid on curve This diagram shows how the controlled distillation of waste water containing hydrochloric acid 130 g of hydrogen chloride / l ensure that almost pure water vapor flows from the top of the column and, on the other hand, a solution falls from the bottom of the column to a second stage of distillation to distill to obtain a hydrochloric acid composition close to the azeotropic mixture. At steady state, the temperature of the column rises from head down to the injection site in proportion to the vapor phase composition curve. In case of insufficient feed, hydrogen chloride enters the column condenser; the temperature at the top of the column is increased and the temperature gradient is adjusted to the original temperature at the injection site. If over-sprayed, the opposite effect occurs; at a constant temperature in the head, the temperature of the feed drops. Random changes in the feed composition lead to a permanent destabilization of the indicated distillation conditions. The change in feed composition in the first or second direction indicates an increase or decrease in temperature sensed at one or more equally selected points in the enrichment (water) part of the column. This phenomenon is used to regulate the process.
Problém se řeší aplikací ústředního členu regulátoru, s výhodou řídicího počítače, měří se teplota ve hlavě prvé kolony a v další, níže položené úrovni či úrovních její obohacovací části, dále teploty vroucích roztoků ve vařácích obou kolon a ve hlavě druhé kolony. Programovým řízením nástřiku kyselého odpadního roztoku a otopu vařáku reguluje počítač odhánění vody tak, aby výše naznačené podmínky destilace byly stálé. Teplotní údaje, snímané na kolonách a vařácích obou kolon a ve hlavě druhé kolony. Programovým řízením nástřiku kyselého odpadního roztoku a otopu vařáku reguluje počítač odhánění vody tak, aby výše naznačené podmínky destilace byly stálé. Teplotní údaje, snímané na kolonách a vařácích, se s výhodou měří odporovými teploměry nebo termistory. Tyto hodnoty je možno nahradit i sledováním jiných fyzikálních veličin, zvláště měřením elektrické vodivosti roztoků, či kombinacemi naznačených metod. Uváděné teplotní a koncentrační údaje se vztahují na destilaci při atmosfé rickém tlaku. Pro bližší objasnění podstaty vynálezu je na obr. 2 znázorněno schéma výroby kyseliny chlorovodíkové, postup je popsán v následujícím příkladu.The problem is solved by the application of a central regulator member, preferably a control computer, the temperature at the top of the first column and at the next lower level (s) of its enrichment part, the temperature of the boiling solutions in the boilers of both columns and the head of the second column. By programmatic control of the acid waste solution injection and digester heating, the computer controls the water removal so that the distillation conditions outlined above are stable. Temperature readings on columns and digesters of both columns and in the head of the second column. By programmatic control of the acid waste solution injection and digester heating, the computer controls the water removal so that the distillation conditions outlined above are stable. The temperature readings on the columns and digesters are preferably measured by resistance thermometers or thermistors. These values can also be replaced by monitoring other physical quantities, in particular by measuring the electrical conductivity of solutions, or by a combination of the indicated methods. The temperature and concentration data given refer to distillation at atmospheric pressure. In order to further elucidate the nature of the invention, FIG. 2 shows a diagram of the production of hydrochloric acid, as described in the following example.
Příklad dle obr. č. 2Example according to Fig. 2
Matečný roztok po vysolení 2-naftalensulfonanu sodného se odebírá ze zásobníku 10.The mother liquor after salting out of sodium 2-naphthalenesulfonate is withdrawn from reservoir 10.
Obsahuje cca 144 kg chlorovodíku, 21,4 kg kyseliny sírové, 103,5 kg síranu sodného a 36,5 kg 3 -3 naftalensulfonových kyselin v 1 m při měrné hmotnosti 1 155 kg.m . Zpracovává se cca 2 000 kg/h tohoto roztoku, který se předehřeje v kondenzátoru 6_ a jako řízený nástřik vstupuje ventilem £ do kolony £, spojené s vařákem ,2. Činnost kolony £ je řízena třemi odporovými teploměry (Pt 100 ohm).-Čidlo £2 (100 °C) ve hlavě je kontrolní, při přestoupení teploty by se zvýšilo zkrápění kolony ventilem 11. Níže položená čidla t^ (103 °C) a t^ (105 °C) jsou hlavní měřicí body regulace. Ve vařáku 2 se udržuje teplota (112 °C) . Tepla brýdové páry z kolony £ je možno využít ve vakuové odparce. 13 pro jiné výroby.It contains about 144 kg of hydrogen chloride, 21.4 kg of sulfuric acid, 103.5 kg of sodium sulfate and 36.5 kg of 3 -3 naphthalenesulfonic acids in 1 m at a specific weight of 1 155 kg.m. Approximately 2000 kg / h of this solution are treated, which is preheated in the condenser 6 and, as a controlled feed, enters the valve 6 connected to the boiler 2 via a valve 6. The operation of the column £ is controlled by three resistance thermometers (Pt 100 ohm). The sensor £ 2 (100 ° C) in the head is control, if the temperature is exceeded, the spray of the column would be increased by the valve 11. ^ (105 ° C) are the main measuring points of the control. The temperature in the reboiler 2 is maintained (112 ° C). The vapor vapor heat from the column 6 can be utilized in a vacuum evaporator. 13 for other products.
Z paty kolony £ přepadá do vařáku £ samospádem 1 580 kg/h zahuštěného roztoku, z toho 248 kg/h vody a doprovázejících organických látek. Teplota (115 °C) je omezena pěněním roztoku. Kolonou £, jejímž účelem je zachycování kapének a organických nečistot, stoupá pára o složení, blízkém azeotropu. Teplotní čidlo tg (107 °C) ve hlavě kolony je kontrolní; při nižší teploty se ventil 12 uzavře a kondenzát se vrací do kolony £ nebo do zásobníku 10. Páry kondenzují v chladiči £ a v dalším výměníku 7. 0 regulované teplotě nad 80 °C dle čidla t7; teplo lze rekuperovat. Kondenzáty se spojují v teplé děličce £, kde se oddělí naftalen. Po dochlazení v chladiči £ stéká do expedičního zásobníku 1 090 kg/h kyseliny chlorovodíkovéz toho 190 kg/h chlorovodíku a 900 kg/h vody.From the bottom of the column 5, 1,580 kg / h of a concentrated solution, of which 248 kg / h of water and the accompanying organic substances, are gravity dropped into the digester 5 by gravity. The temperature (115 ° C) is limited by foaming the solution. Column 6, for the purpose of trapping droplets and organic impurities, rises in composition vapor close to the azeotrope. The temperature sensor tg (107 ° C) in the column head is a control; at lower temperatures, the valve 12 is closed and the condensate is returned to the column £ or container 10. The vapors are condensed in a condenser and in a further £ exchanger seventh 0 regulated the temperature above 80 ° C by the sensor T 7; heat can be recovered. The condensates are combined in a warm separator 6 where naphthalene is separated. After cooling in the cooler, 1 090 kg / h of hydrochloric acid flows into the dispenser tank, including 190 kg / h of hydrogen chloride and 900 kg / h of water.
Regulace je zajišťována řídicím mikropočítačovým systémem, který odečítá údaje teploměrů v kolonách a vařácích a ovládá svými výstupy regulační ventily. Všechny potřebné údaje o probíhající destilaci jsou zobrazovány na displeji; zásah přes operátorskou klávesnici je možný. Řídicí mikropočítačový systém je vybaven časovými obvody pro opt^rační systém reálného času, pod nímž pracuje algoritmus řízení destilace dle vývojového dMqramu obr. 3.The control is provided by a microcomputer control system that reads the thermometer readings in the columns and cookers and controls the control valves with its outputs. All necessary distillation data are displayed; intervention via operator keypad is possible. The control microcomputer system is equipped with time circuits for the real-time optimization system, under which the distillation control algorithm according to the development dMqram of Fig. 3 works.
Zkratky:Abbreviations:
Dj dopravní zpoždění odezvy i-tého čidla (s) t^ měřená teplota i-tého Čidla (°C) požadovaná hodnota, korespondující t^ (°G)Dj transport delay response of the i-th sensor (s) t ^ measured temperature of the i-th sensor (° C) required value corresponding to t ^ (° G)
Qj příkon tepla do j--tého vařáku (W)Qj heat input to j-th reboiler (W)
V, ovládané ventily a stupeň otevření k-tého ventilu, určující průtok příslušného K 3-1 média (m.s )V, actuated valves and k-th valve opening degree, determining the flow rate of the respective K 3-1 medium (ms)
IndexyIndices
0; fí; L hodnota: výchozí; vyšší; nižší0; phi; L value: default; higher; lower
U rozhodovací značky: +/- podmínka je/nent splněnaFor decision mark: +/- condition is / nent met
U ventilů: -- 1/0 je otevřen/uzavřenFor valves: - 1/0 is open / closed
Přesné hodnoty jednotlivých teplot se nastaví při záběhu aparatury. Kriteriem regulace je dodržení požadovaných hodnot a t^ a zvýšení refluxního poměru prvé kolony, pokud tj v mezích přesnosti měření překračuje teplotu varu vody, při co největším plynulém nástřiku zpracovávaného roztoku do prvé kolony, resp. jejího vařáku.The exact values of the individual temperatures are set during the running-in of the apparatus. The control criterion is to maintain the required values and t 1 and to increase the reflux ratio of the first column, if it exceeds the boiling point of the water within the measurement accuracy limits, at the maximum continuous injection of the treated solution into the first column, respectively. of her digester.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS861434A CS256998B1 (en) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | Method of hydrochloric acid's production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS861434A CS256998B1 (en) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | Method of hydrochloric acid's production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS143486A1 CS143486A1 (en) | 1987-09-17 |
| CS256998B1 true CS256998B1 (en) | 1988-04-15 |
Family
ID=5348695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS861434A CS256998B1 (en) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | Method of hydrochloric acid's production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS256998B1 (en) |
-
1986
- 1986-03-03 CS CS861434A patent/CS256998B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS143486A1 (en) | 1987-09-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tomaszewska et al. | The influence of salt in solutions on hydrochloric acid recovery by membrane distillation | |
| US4197139A (en) | Process for the reclamation of acid from spent pickle liquor | |
| US1892652A (en) | Preparation of strong hydrogen halide gas | |
| Ballard et al. | Vapor-Liquid Equilibria at 760 Mm. Pressure. 2-Propanol-Methanol, 2-Propanol-Ethyl Alcohol, 2-Propanol-Propanol, and 2-Propanol-2-Butyl Alcohol Systems. | |
| CS256998B1 (en) | Method of hydrochloric acid's production | |
| NO325225B1 (en) | Process and plant for the preparation of 1,2-dichloroethane | |
| US3642447A (en) | Bromine purification process by addition of steam to the vapor phase | |
| US5217581A (en) | Desalination of sea water near the critical pressure | |
| US2952334A (en) | Preparation of anhydrous hydrofluoric acid | |
| US3434948A (en) | Method for chlorine cooling and brine heating | |
| US2211160A (en) | Process of recovering maleic anhydride | |
| Glater et al. | High-temperature solubilities of calcium sulfate hemihydrate and anhydrite in natural seawater concentrates | |
| US5635035A (en) | Surface improved tower packing | |
| US1902801A (en) | Continuous process of preparing liquid bromine | |
| JPH01305075A (en) | Method and apparatus for producing purest epichlorohydrin and production of epoxy resin | |
| US1932674A (en) | Process for the manufacture of ammonium sulphate | |
| CN108103585A (en) | A kind of processing method of fine-hair maring using monocrystalline silicon slice waste liquid | |
| CN2463019Y (en) | High-efficiency tower distilling apparatus | |
| Blom et al. | Recovery of 2, 3-Butylene glycol from fermentation liquors | |
| Skau | The Purification and Physical Properties of Organic Compounds. VII. The Effect of Impurities on the Apparent Heat of Fusion | |
| JPH06145083A (en) | Production of dehydrated ethanol | |
| Pokki et al. | Separation of furfural and acetic acid with liquid-liquid-extraction and distillation in biorefinery systems: simulations and laboratory experiments | |
| Qian et al. | The Vapor-Liquid Equilibrium of Bromine-Brine System at Atmospheric Pressure | |
| CN115006865B (en) | Wastewater treatment method for caprolactone preparation | |
| Othmer et al. | Alcohol and acetone by solvent extraction |