CS254717B1 - Process for working excrements of utility animals - Google Patents
Process for working excrements of utility animals Download PDFInfo
- Publication number
- CS254717B1 CS254717B1 CS85791A CS79185A CS254717B1 CS 254717 B1 CS254717 B1 CS 254717B1 CS 85791 A CS85791 A CS 85791A CS 79185 A CS79185 A CS 79185A CS 254717 B1 CS254717 B1 CS 254717B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ammonia
- water
- fed
- rectification column
- waste water
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 17
- 241001465754 Metazoa Species 0.000 title claims description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 99
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 48
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 claims abstract description 19
- 210000003608 fece Anatomy 0.000 claims abstract description 12
- 239000010871 livestock manure Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims abstract description 7
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 6
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 6
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 8
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 8
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 8
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 7
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 abstract description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 abstract description 5
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 abstract description 5
- 241000283690 Bos taurus Species 0.000 abstract description 3
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 abstract description 2
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 abstract description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 abstract 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 28
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 9
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 3
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 3
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000701 coagulant Substances 0.000 description 2
- 230000035558 fertility Effects 0.000 description 2
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 2
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010053567 Coagulopathies Diseases 0.000 description 1
- 208000035473 Communicable disease Diseases 0.000 description 1
- 241000282887 Suidae Species 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000004071 biological effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000035602 clotting Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 239000000084 colloidal system Substances 0.000 description 1
- 239000002361 compost Substances 0.000 description 1
- 238000009264 composting Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010511 deprotection reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004720 fertilization Effects 0.000 description 1
- 239000008394 flocculating agent Substances 0.000 description 1
- 230000003311 flocculating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 239000011268 mixed slurry Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 description 1
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 241001148471 unidentified anaerobic bacterium Species 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C05—FERTILISERS; MANUFACTURE THEREOF
- C05F—ORGANIC FERTILISERS NOT COVERED BY SUBCLASSES C05B, C05C, e.g. FERTILISERS FROM WASTE OR REFUSE
- C05F3/00—Fertilisers from human or animal excrements, e.g. manure
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
- A01C—PLANTING; SOWING; FERTILISING
- A01C3/00—Treating manure; Manuring
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/26—Carbonates or bicarbonates of ammonium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/58—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds
- C02F1/586—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds by removing ammoniacal nitrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A40/00—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production
- Y02A40/10—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in agriculture
- Y02A40/20—Fertilizers of biological origin, e.g. guano or fertilizers made from animal corpses
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
- Y02P20/145—Feedstock the feedstock being materials of biological origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/40—Bio-organic fraction processing; Production of fertilisers from the organic fraction of waste or refuse
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Soil Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Fertilizers (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobů zpracování kejdy z exkrementu užitkových zvířat.The present invention relates to methods for treating slurry from animal excrement.
Kejda nebo tekutý hnůj vzniká v bezstelivových stájích. Nejvíce kejdy se produkuje v chovech vepřů a skotu popř. nosnic. Problémy s využím kejdy limitují zvětšování velkokapacitních chovů. V současné době se používají s menšími obměnami následující způsoby využití či zpracování kejdy.Slurry or liquid manure is formed in bedless stables. Most slurry is produced in pig and cattle breeding respectively. laying hens. Problems with the use of slurry limit the expansion of large-scale breeds. The following uses of slurry are currently used with minor variations.
První a nejjednodušší způsob je rozvoz kejdy na pole. Přitom se jednak využívá hnojivých vlastností kejdy ke zvyšování úrodnosti půdy a jednak se využívá sorpčních vlastností půdy к likvidaci kejdy. Způsob má následující nevýhody. 1) Ve vegetačním období nelze kejdu 100 a více dnů na pole vyvážet, a proto je třeba budovat investičně náročné zásobní nádrže. 2) Náklady na rozvoz jednotkového množství kejdy narůstají s rostoucí velikostí stáje v důsledku větší rozvozové vzdálenosti. Pro chov 15 000 ks prasat se kalkuluje 30 Kčs/t kejdy. 3) V případě zředěné vepřové kejdy rozvoz na pole z hlediska úrodnosti půdy více škodí než prospívá. 4) Kejda je silně bakteriologicky znečištěná. Vzniká riziko šíření infekčních nemocí. 5) Při přehnojení, prudkých deštích anebo náhlé oblevě dochází к silnému znečistění povrchových popř. podzemních vod kejdou. 'The first and easiest way is to deliver manure to the field. The fertilizer properties of slurry are used to increase the fertility of the soil and the sorption properties of the soil are used to dispose of the slurry. The method has the following disadvantages. 1) It is not possible to export slurry for 100 or more days to the field during the growing season and therefore it is necessary to build investment-intensive storage tanks. 2) The cost of delivering slurry unit quantities increases with the increasing size of the stables due to the larger delivery distance. For breeding 15 000 pieces of pigs is calculated 30 Kcs / t slurry. (3) In the case of diluted pig slurry, the distribution to the field of soil fertility is more harmful than good. 4) Slurry is heavily bacteriologically contaminated. There is a risk of spreading infectious diseases. 5) In case of over-fertilization, heavy rainfall or sudden thaw, the surface or surface contamination is heavily polluted. groundwater slurry. '
Druhý způsob je aerobně-biologické čistění. Přitom se obvykle z kejdy mechanickou separací oddělí tuhý podíl vhodný ke kompostování a kapalná část, tj. odpadní voda se vede do aerobně biologické čističky, kde dojde к odbourání významné části organického , a dusíkatého znečištění. Způsob má následující nevýhody 1) Zařízení pro tento způsob je vždy investičně a většinou i energericky náročné. 2) Významná část organických látek a většina ostatních cenných hnojivých látek (čpavek) se bud zničí, nebo projde čističkou a nevyužije se. 3) V zimním období je v důsledku nízké biologické aktivity mikroorganismů účinnost čistění nevyhovující.The second method is aerobic-biological purification. Typically, a solid portion suitable for composting is separated from the slurry by mechanical separation and the liquid part, i.e. the waste water is fed to an aerobic biological treatment plant, where a significant part of the organic and nitrogen contamination is degraded. The method has the following disadvantages: 1) The apparatus for this method is always investment-intensive and mostly energy-intensive. 2) A significant proportion of organic matter and most other valuable fertilizers (ammonia) are either destroyed or passed through a sewage treatment plant and are not used. 3) In winter, due to the low biological activity of microorganisms, cleaning efficiency is unsatisfactory.
Třetí způsob je kombinace anaerobního vyhnívání a aerobního dočištění. Představuje dosud technicky nejdokonalejší řešení. V anaerobním vyhnívání produkují ve fermentorou při teplotě 35 až 40 °C anaerobní bakterie bioplyn, tj. v podstatě směs metanu a oxidu uhličitého. Přitom se ale ve zpracovávané kejdě rozloží tolik odbouratelných uhlíkatých látek, že jejich poměr к dusíkatým látkám poklesne pod kritickou hodnotu, která je podmínkou pro činnost bakterií v aerobním dočištění. Tento problém se řeší bud přídavkem odbouratelné uhlíkaté látky (např. metanolu) nebo snížením obsahu dusíkatých látek odčpavkováním. Druhá možnost je výhodnější. Odpadní voda po metanové fermentaci, mechanické separaci tuhého podílu a odčpavkování je aerobně dočistitelná s podstatné menšími investičními a provozními náklady než surová kejda po samotné mechanické separaci. Výhodou uvedeného způsobu látek zpracování kejdy je, že se při částečném rozkladu organických látek získává cenný zdroj energie - bioplyn, a při odčpavkování amonné hnojivo. Nevýhodou jsou značné investiční náklady zejména v části anaerobního vyhnívání.The third method is a combination of anaerobic digestion and aerobic purification. It represents the most technically perfect solution so far. In anaerobic digestion, anaerobic bacteria produce biogas, i.e. essentially a mixture of methane and carbon dioxide, in a fermenter at a temperature of 35-40 ° C. At the same time, however, so much degradable carbonaceous substances are decomposed in the treated manure that their ratio to nitrogenous substances falls below the critical value, which is a precondition for the activity of bacteria in aerobic purification. This problem is solved either by adding a degradable carbonaceous substance (eg methanol) or by reducing the nitrogen content by deprotection. The latter is preferable. Waste water after methane fermentation, mechanical separation of solids and dewatering is aerobically cleanable with substantially lower investment and operating costs than raw slurry after mechanical separation alone. The advantage of this slurry treatment method is that a valuable energy source - biogas - is obtained in the case of partial decomposition of organic substances, and ammonium fertilizer is used for the removal. The disadvantage is the considerable investment costs, especially in the part of anaerobic digestion.
Způsob zpracování kejdy podle tohoto vynálezu do značné míry odstraňuje nevýhody předchozích způsobů. Ve způsobu zpracování kejdy podle tohoto vynálezu se kejda po mechanické separaci tuhého podílu zalkalizuje vápněním. Odpadní voda vzniklá mechanickým oddělením tuhého podílu z kejdy obsahuje dusíkaté látky převážně ve formě kyselého uhličitanu amonného. Při vápnění dochází ke srážecí reakci mezi hydroxidem vápenatým a uhličitanovými ionty. Srážecí reakcí se dosahuje dvou účinků. Pvní účinek spočívá v tom, že se čpavek uvolní z chemické vazby a jeho tenze par nad odpadní vodou se tím zvýší dvoj- až trojnásobně (podle abslolutní hodnoty obsahu čpavku v odpadní vodě, podle teploty atd). Gměrně zvýšení tenze par se sníží množství energie potřebné pro vypuzení čpavku z odpadní vody. Druhý účinek spočívá v tom, že sraženina uhličitanu vápenatého se váže na jemné nerozpuštěné organické nečistoty, které přešly do odpadní vody přes mechanickou spearaci. Sraženina dobře sedimentuje a lze ji od odpadní vody snadno oddělit např. usazováním. Usazený kal se vrací na zahuštění mechanickou separací.The slurry treatment process of the present invention largely eliminates the disadvantages of the previous methods. In the slurry treatment process of the present invention, the slurry is basified by calcination after mechanical separation of the solids. Waste water produced by mechanical separation of solids from slurry contains nitrogenous substances mainly in the form of ammonium acid carbonate. During liming, a precipitation reaction occurs between calcium hydroxide and carbonate ions. The clotting reaction achieves two effects. The first effect is that ammonia is released from the chemical bond and its vapor pressure above the wastewater is increased by two to three times (according to the absolute value of the ammonia content in the wastewater, according to the temperature, etc.). Proportionally increasing the vapor pressure will reduce the amount of energy required to expel the ammonia from the waste water. A second effect is that the calcium carbonate precipitate binds to fine undissolved organic impurities that have passed into the wastewater through mechanical spearing. The precipitate settles well and can be easily separated from the waste water by settling, for example. The settled sludge is returned for thickening by mechanical separation.
Mírou organického uhlíkatého znečistění je např. chemická spotřeba kyslíku na rozložení příměsí obsažených ve vodě (CHSK).A measure of organic carbon pollution is, for example, the chemical oxygen demand for the distribution of impurities contained in water (COD).
Vyjadřuje se v mg kyslíku spotřebovaného na rozložení nečistot v 1 kg vzorku. Zatímco odpadní voda před vápněním má hodnoty CHSK asi 5 000 až 2 500, po vyčištění srážecí reakcí s vápnem klesne hodnota CHSK asi na 2 500 až 2 700. Pokud se do odpadní vody přidává flokulční nebo koagulační činidlo, dojde к vysrážení a sedimentaci i koloidních látek a hodnota CHSK v odpadní vodě poklesne na 600 až 1 400. Kromě uhlíkatých látek přechází do sraženiny nejméně 99 % fosforu.It is expressed in mg of oxygen consumed for the distribution of impurities in 1 kg of sample. While the wastewater before lime has COD values of about 5,000 to 2,500, after purification by precipitation with lime, the COD value drops to about 2,500 to 2,700. If a flocculating or coagulating agent is added to the wastewater, even colloidal In addition to the carbonaceous substances, at least 99% of the phosphorus passes into the precipitate.
Zalkalizovaná odpadní voda se ve výměníku tepla předehřeje co nejblíže к bodu varu a nastřikuje se na vrch vypuzovací části rektifikační kolony. Zde se odpadní voda protiproudým způsobem uvádí do styku s vodní parou. Přitom čpavek z odpadní vody přechází do parní fáze, takže se obsah čpavku v odpadní vodě snižuje. Odpadní voda se sníženým obsahem čpavku stéká ze spodku vypuzovací části rektifikační kolony do vařáku, kde se jí dodává teplo a vyvíjí se vodní pára s obsahem čpavku odpovídajícím jeho relativní těkavosti a zbytkovém obsahu v odpadní vodě. Z vařáku se odčpavkovaná odpadní voda vede do výměníku teplota, kde předá tepelnou energii odpadní vodě nastřikované do rektifikační kolony. Přitom se ochladí a vystupuje z procesu odčpavkování. Je možné i jiné uspořádání, kdy se vodní pára do rektifikační kolony vyrábí z jiné vody a odpadní voda se odvádí ze spodku kolony, aniž by stékala do vařáku.The alkalized waste water is preheated in the heat exchanger as close as possible to the boiling point and injected onto the top of the stripping part of the rectification column. Here, the waste water is brought into contact with water vapor in a countercurrent manner. Here, the ammonia from the waste water passes into the vapor phase, so that the ammonia content in the waste water is reduced. Waste water with a reduced ammonia content flows from the bottom of the stripper part of the rectification column to the digester, where it is supplied with heat and water vapor is produced with ammonia content corresponding to its relative volatility and residual content in the waste water. From the digester, the effluent effluent is fed to a heat exchanger, where it transfers heat energy to the effluent injected into the rectification column. In doing so, it cools and exits from the dewatering process. Another arrangement is also possible in which the water vapor to the rectification column is produced from other water and the waste water is discharged from the bottom of the column without flowing into the digester.
Odpadní voda ve vypuzovací koloně a vařáku je při teplotě asi 100 °C a může se při této teplotě sterilizovat. Dobu zdržení odpadní vody ve vařáku lze upravit podle průtoku odpadní vody vařákem a podle požadavku hygienika na dobu potřebnou ke sterilizaci volbou vhodného objemu vařáku.The waste water in the stripper column and the digester is at a temperature of about 100 ° C and can be sterilized at this temperature. The residence time of the wastewater in the digester can be adjusted according to the wastewater flow through the digester and the hygienist's requirement for the time required for sterilization by selecting the appropriate digester volume.
Vodní pára se čpavkem z vrchu vypuzovací části vstupuje do obohacovací části rektifikační kolony, kde se při protiproudem styku se zpětným tokem obohacuje čpavkem. Z vrchu obohacovací části kolony se vede parní směs do kondenzátoru, kde úplně zkondenzuje na čpavkovou vodu. Část čpavkové vody se vrací na vrch obohacovací části kolony a vytváří zpětný tok. Ostatní čpavková voda se vede к dalšímu zpracování.The water vapor with ammonia from the top of the stripping section enters the enrichment section of the rectification column, where it is enriched with ammonia in countercurrent contact with the return stream. From the top of the enrichment part of the column, the steam mixture is fed to a condenser where it condenses completely to ammonia water. Some of the ammonia water is returned to the top of the enrichment portion of the column to produce a reflux. The other ammonia water is led to further processing.
Teplo uvolněné kondenzací parní směsi v kondenzátoru představuje podstatnou část tepla dodávaného do vařáku. Toto teplo se v kondenzátoru předává chladicí kapalině a lze jej opět využít. Možným způsobem využití je, že se jako chladicí kapalina přivádí do kondezátoru stedená voda určená к přípravě užitkové teplé vody. Tak lze ohřívat vodu na teplotu 85 až 90 °C. Jiným možným způsobem využití kondenzačního tepla parní směsi je ohřev vody cirkulující v systému ústředního vytápění. Podmínkou je, aby ochlazená cirkulující voda vstupující do kondenzátoru měla teplotu nižší než 55 až 60 °C. Cirkulující voda se přitom může ohřívat na teplotu 85 až 90 °C. Při racionálním využití kondenzačního tepla je množství tepla nevratně spotřebovaného na odčpavkování malé (25 až 45 MJ/t odpadní vody).The heat released by condensation of the steam mixture in the condenser represents a substantial part of the heat supplied to the digester. This heat is transferred to the coolant in the condenser and can be reused. A possible use is that dilute water intended for the production of domestic hot water is fed into the condenser as a cooling liquid. Thus, water can be heated to a temperature of 85 to 90 ° C. Another possible way of utilizing the condensation heat of the steam mixture is to heat the water circulating in the central heating system. The condition is that the cooled circulating water entering the condenser has a temperature lower than 55 to 60 ° C. The circulating water can be heated to a temperature of 85 to 90 ° C. With the rational use of condensation heat, the amount of heat irreversibly consumed for the drainage is small (25 to 45 MJ / t waste water).
Produktem z obohacovací Části rektifikační kolony je čpavková voda (obvykle 8 až % hmot NH^). Čpavková voda je к přímému hnojení nevhodná, protože při jejím použití dochází ke značným ztrátám čpavku do atmosféry vytékáním. Čpavek obsažený ve čpavkové vodě lze chemicky vázat kyselou složkou, která je v procesu obvykle к dispozici, a to oxidem uhličitým obsaženým v kouřových plynech - spalinách vznikajících při výrobě tepla potřebného na odčpavkování v rektifikační koloně spalováním uhlíkatých látek. Oxid uhličitý se využívá tak, že se v absorbéru uvádí do styku čpavková voda s kouřovými plyny. V absrobéru probíhá chemická reakce, při které oxid uhličitý z kouřových plynů přechází do čpavkové vody a chemie?·, у váže čpavek .The product from the enrichment part of the rectification column is ammonia water (usually 8 to wt% NH4). Ammonia water is unsuitable for direct fertilization because of its considerable loss of ammonia into the atmosphere by leakage. The ammonia contained in the ammonia water can be chemically bound by the acidic component normally available in the process, namely the carbon dioxide contained in the flue gases - the flue gases generated during the production of the heat required for the removal in the rectification column by combustion of carbonaceous substances. Carbon dioxide is used by contacting ammonia water with the flue gases in the absorber. There is a chemical reaction in the absrober, during which the carbon dioxide from the flue gases passes into the ammonia water and chemistry? ·, У binds ammonia.
Z absorbéru vystupuje jako kapalná fáze koncentrovaný roztok čpavku vázaného kysličníkem uhličitým - směs normálního a kyselého uhličitanu amonného. Tenze par čpavku (a tudíž i únik čpavku při aplikaci) nad roztokem s molovým poměrem oxidu uhličitého a čpavku 0,5 při obsahu čpavku 8 až 10 % hmot. NH^ a při teplotě okolo 20 °C je asi 15 až 20krát menší než nad čpavkovou vodou se stejným obsahem čpavku. V uvedeném poměru se snížil i únik Čpavku při aplikaci.A concentrated solution of ammonia bound ammonia - a mixture of normal and acidic ammonium carbonate - emerges from the absorber as a liquid phase. The vapor pressure of ammonia (and hence ammonia leakage when applied) above the solution with a molar ratio of carbon dioxide to ammonia of 0.5 with an ammonia content of 8 to 10% by weight. NH 2 and at a temperature of about 20 ° C is about 15 to 20 times smaller than above ammonia water with the same ammonia content. Ammonia leakage during application was also reduced in this ratio.
Obsah čpavku v odpadní vodě se obvykle snižuje na 10 % vstupní hodnoty a méně. Pokud nebyly koloidní látky odstraněny z kapalné fáze flokulačním nebo koagulačním Činidlem již při vápnění a pokud je jejich odstranění z hlediska zatížení následujícího biologického dočištění prospěšné, mohou být flokulací odstraněny i z odčpavkované odpadní vody. Parametry zbytkového organického znečistění odpadní vody prošlé technologií zpracování kejdy podle tohoto vynálezu při odstranění koloidních látek zhruba odpovídají parametrům splaškových vod z komunálních zařízení a z bytů a jsou obvykle lepší než u vyčištěné vody ze samostatných aerobních čističek zpracovávajících kejdu v zimním období.The ammonia content of the waste water is usually reduced to 10% of the input value and less. If the colloidal substances have not been removed from the liquid phase by the flocculation or coagulation agent already during liming, and if their removal is beneficial in terms of the burden of subsequent biological treatment, they can also be removed from the effluent effluent by flocculation. The parameters of residual organic wastewater contamination through the slurry treatment technology of the present invention, when removing colloids, roughly correspond to the parameters of sewage from municipal facilities and homes and are usually better than purified water from separate sludge aerobic sewage treatment plants in winter.
Očinky dosažitelné způsobem zpracování kejdy z exkrementů užitokových zvířat podle tohoto vynálezu jsou;The effects obtainable by the manure treatment method of the animal excrements of the present invention are;
1) Snížení obsahu nečistot v kejdě v případě organických uhlíkatých látek o zhruba 80 až 90 % , v případě dusíkatých látek zhruba o 90 % a více a v případě fosforu zhruba o 99 %. Přitom organické uhlíkaté látky a fosfor se převedou do kompostu obohaceného uhličitanen vápenatým a dusíkaté látky se převedou do koncentrovaného kapalného amonného hnojivá.1) Reduction of impurities in slurry in the case of organic carbonaceous substances by about 80 to 90%, in the case of nitrogenous substances by about 90% and more and in the case of phosphorus by about 99%. Here, the organic carbonaceous substances and phosphorus are transferred to a calcium carbonate-enriched compost and the nitrogenous substances are converted into a concentrated liquid ammonium fertilizer.
2) Voda obsažená v kejdě se při zpracování podle tohoto způsobu sterilizuje.2) The water contained in the slurry is sterilized during processing according to this method.
3) Investiční náklady na způsob zpracování kejdy podle tohoto vynálezu doplněný o aerobní dočištění jsou podstatně nižší než náklady na samotné aerobní čistění kejdy nebo na kombinované anaerobní čistění s odčpavkováním a aerobním dočištěním. V porovnání s aerobním čistěním jsou investiční náklady méně než čtvrtinové a v porovnání s kombinovaným anaerobním a aerobním čistěním méně než pětinové.3) The investment costs of the slurry treatment process of the present invention, supplemented with aerobic treatment, are substantially lower than the costs of aerobic slurry treatment alone or combined anaerobic treatment with drip and aerobic treatment. Compared to aerobic cleaning, the investment cost is less than a quarter and compared to combined anaerobic and aerobic cleaning less than one fifth.
Podstatou vynálezu je způsob zpracování kejdy z exkrementů užitkových zvířat. Kejda, nebo odpadní voda vzniklá oddělením tuhého podílu z kejdy se zalkalizuje smísením s vápnem. Vzniklý kal se oddělí a odpadní voda se předehřeje ve výměníku tepla a vede se na vrch vypuzovací části rektifikační kolony. Ve vypuzovací koloně se vypuzuje čpavek ze zalkalizované odpadní vody protiproudým stykem s vodní parou. Odpadní voda se sníženým obsahem čpavku stéká z vypuzovací kolony do vařáku, kde se z ní vyvíjí pára potřebná pro vypuzování čpavku. Z vařáku se odpadní voda se sníženým obsahem čpavku odvádí přes výměník tepla, ve kterém předá teplo odpadní vodě nastřikované na vrch vypuzovací části rektifikační kolony a vystupuje z procesu. Odpadní voda se sníženým obsahem čpavku se může také odvádět z procesu, aniž by vstupovala do vařáku. V tom případě se vodní pára na vypuzování čpavku přivádí z jiného zdroje. Směs vodní páry se čpavkem z vrchu vypuzovací části kolony se vede přes obohacovací část kolony do kondenzátoru. V obohacovací části kolony se ve směsi vodní páry a čpavku při protiproudém styku se zpětným tokem tvořeným částí čpavkové vody z kondezátofu zvyšuje obsah čpavku.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a process for the treatment of manure from animal excrements. The slurry or waste water produced by separating the solids from the slurry is made alkaline by mixing with lime. The sludge formed is separated and the waste water is preheated in a heat exchanger and passed to the top of the stripping part of the rectification column. In the stripping column, ammonia is expelled from the basified waste water by countercurrent contact with water vapor. Waste water with reduced ammonia content flows from the stripper column to the digester, where it generates the steam required for the ammonia stripping. The ammonia-reduced effluent is removed from the digester via a heat exchanger, in which it transfers heat to the effluent injected onto the top of the stripper portion of the rectification column and exits the process. The ammonia-reduced waste water can also be discharged from the process without entering the digester. In this case, the water vapor for the ammonia expulsion is supplied from another source. The water vapor / ammonia mixture from the top of the stripper section is passed through the column enrichment section to a condenser. In the enrichment part of the column, the content of ammonia increases in the mixture of water vapor and ammonia in countercurrent contact with the return flow formed by a part of the ammonia water from the condensate.
V kondenzátoru směs vodní páry a čpavku kondenzuje za vzniku čpavkové vody. Část čpavkové vody se vrací jako zpětný tok do obohacovací části kolony a zbývající část se vede do absorbéru, kde se uvádí do styku s plynem obsahujícím oxid uhličitý. Tímto plynem jsou kouřové plyny, tj. spaliny vznikající spalováním uhlíkatých látek při výrobě tepelné energie dodávané do procesu. Oxid uhličitý přechází do roztoku a chemicky se váže se čpavkem. Z absorbéru vystupuje roztok čpavku chemicky vázaného oxidem uhličitým na technický uhličitan amonný (směs normálního a kyselého uhličitanu). Tepelná energie uvolňovaná při kondenzaci směsi vodní páry a čpavku v kondenzátoru se využívá к přípravě teplé užitkové vody.In the condenser, the mixture of water vapor and ammonia condenses to form ammonia water. Some of the ammonia water is returned to the enrichment section of the column as a backflow and the remainder is passed to the absorber where it is contacted with the carbon dioxide-containing gas. This gas is the flue gas, i.e. the flue gas resulting from the combustion of carbonaceous substances in the production of thermal energy supplied to the process. Carbon dioxide goes into solution and chemically binds with ammonia. From the absorber emerges a solution of ammonia chemically bound by carbon dioxide to technical ammonium carbonate (a mixture of normal and acidic carbonate). The thermal energy released during the condensation of the water vapor / ammonia mixture in the condenser is used to produce hot water.
Jako příklad jsou uvedeny parametry procesu zpracování směsné kejdy z chovu vepřů a skotu a ze sociálních zařízení umístěných v areálu živočišné výroby.As an example, the process parameters of mixed slurry from pig and cattle breeding and sanitary facilities located in the area of animal production are presented.
Denní produkce činí 100 t kejdy o obsahu 1,5 kg NH^/t kejdy, 20 kg nerozpuštěných látek/t kejdy a s organickým znečištěním CFSK 10 000. Na vápnění se spotřebuje denně 0,7 t práškového páleného vápna o obsahu 90 % CaO. Po proběhnutí srážecí reakce se v kontinuálním usazováku . z kejdy odděluje kal s 80 kg nerozpuštěných látek/t kalu a odpadní voda prakticky bez tuhých příměsí, která však obsahuje kromě .rozpuštěných látek ještě koloidní látky a volný čpavek a má CHSK 2 500. Z kalu se na pásovém filtru odděluje kompost s 30 % sušiny v množství 10 t/den. Odpadní voda se po předehřátí ve výměníku tepla nastřikuje do rektifikační kolony, kde se obsah čpavku v odpadní vodě snižuje na 0,15 kg/t. Odčpavkovaná odpadní voda předá ve výměníku teplo a odtéká na aerobní dočištění. Jako další produkt vystupuje z rektifikační kolony 1,23 t čpavkové vody za den o obsahu 100 kg NH^/t.The daily production is 100 tons of manure containing 1.5 kg NH4 / t manure, 20 kg of suspended solids / t manure and with organic contamination of CFSK of 10,000. 0.7 tons of quick calcined lime containing 90% CaO is used for liming. After the precipitation reaction is carried out in a continuous settler. from slurry separates the sludge with 80 kg of suspended solids / t sludge and waste water practically free of solids, but contains, in addition to the suspended solids, colloidal substances and free ammonia and has a COD of 2,500. dry matter in an amount of 10 t / day. After pre-heating, the waste water is injected into a rectification column in the heat exchanger, where the ammonia content in the waste water is reduced to 0.15 kg / t. The waste water discharged transfers heat to the exchanger and flows to the aerobic after-treatment. As a further product, 1.23 t of ammonia water per day containing 100 kg NH4 / t is exited from the rectification column.
V absorbéru se čpavková voda kontaktuje s kouřovými plyny o obsahu 8 0 objemových CC>2. Z absorbéru vytéká kapalné hnojivo, roztok technického uhličitanu amonného s molovým poměrem CO2:NH3 = 0,55 v množství 1,40 t/den o obsahu 240 kg technického uhličitanu amonného na 1 t kapalného hnojivá. Při předehřátí odpadní vody nastřikované do rektifikační kolony na 90 °C je třeba do vařáku rektifikační kolony dodávat 20,9 GJ tepelné energie za den při teplotní hladině asi 120 až 130 °C. V kondenzátoru rektifikační kolony se kondezační teplo využívá к přípravě teplé užitkové vody. К její přípravě se využije 17,1 GJ/den tepelné energie.In the absorber, the ammonia water is contacted with a flue gas containing 80% by volume CC> 2 . Liquid fertilizer, a solution of technical ammonium carbonate with a molar ratio of CO 2 : NH 3 = 0.55 in the amount of 1.40 t / day containing 240 kg of technical ammonium carbonate per 1 ton of liquid fertilizer flows out of the absorber. When the waste water injected into the rectification column is preheated to 90 ° C, 20.9 GJ of thermal energy per day at a temperature level of about 120 to 130 ° C must be supplied to the rectification column boiler. In the rectifier column condenser, the condensation heat is used to produce hot water. 17.1 GJ / day of thermal energy is used for its preparation.
Modifikaci uvedeného příkladu představuje použití koagulantu, zde chloridu železitého. Chlorid želzeitý se dávkuje do odčpavkované odpadní vody za výměníkem tepla v množství 1 kg FeCl3 na 1 t odpadní vody, tj. 90,7 kg FeCl3/den a odpadní voda se vede přes míchanou nádobu do usazováku. Přitom z odpadní vody vyvločkují koloidní látky a vločky odsedimentují. Čirá nažloutlá odpadní voda s CHSK 1 300 se vede z usazováku do aerobního dočištění.A modification of the example is the use of a coagulant, here ferric chloride. The iron (III) chloride is fed into the effluent downstream of the heat exchanger in an amount of 1 kg of FeCl 3 per 1 ton of effluent, i.e. 90.7 kg of FeCl 3 / day, and the effluent is passed through a stirred vessel to a settler. At the same time, colloidal substances flocculate from the waste water and the flakes de-sediment. Clear yellowish waste water with COD 1300 is led from settler to aerobic after-treatment.
Claims (4)
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS85791A CS254717B1 (en) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | Process for working excrements of utility animals |
| FR8601561A FR2576741B1 (en) | 1985-02-06 | 1986-02-05 | PROCESS FOR PROCESSING SLURRY FROM EXCREMENTS OF RETURNED LIVESTOCK |
| HU86504A HU197273B (en) | 1985-02-06 | 1986-02-06 | Process for processing dung water deriving from the excrement of useful animals |
| DE19863603739 DE3603739A1 (en) | 1985-02-06 | 1986-02-06 | METHOD FOR PROCESSING JUCHE FROM EXCERMENTS FROM FARM LIVING |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS85791A CS254717B1 (en) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | Process for working excrements of utility animals |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS79185A1 CS79185A1 (en) | 1987-06-11 |
| CS254717B1 true CS254717B1 (en) | 1988-01-15 |
Family
ID=5340686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS85791A CS254717B1 (en) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | Process for working excrements of utility animals |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS254717B1 (en) |
| DE (1) | DE3603739A1 (en) |
| FR (1) | FR2576741B1 (en) |
| HU (1) | HU197273B (en) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0351922A1 (en) * | 1988-07-19 | 1990-01-24 | DRESE, Jan Theo | A process and an apparatus for treatment of manure, in particular liquid manure |
| DE3905265A1 (en) * | 1989-02-21 | 1990-08-23 | Krumme Hermann Josef | METHOD FOR REFINING GUELLE |
| IT1244740B (en) * | 1991-02-13 | 1994-08-08 | Enichem Agricoltura Spa | CONTINUOUS PROCESS FOR THE PREPARATION OF FERTILIZERS FROM ANIMAL WASTE |
| US6368849B1 (en) | 1998-02-20 | 2002-04-09 | Bioscan A/S | Method and plant for the treatment of liquid organic waste |
| US6521129B1 (en) * | 2001-08-24 | 2003-02-18 | Ken Stamper | Process for producing energy, feed material and fertilizer products from manure |
| FI116521B (en) | 2002-05-21 | 2005-12-15 | Preseco Oy | Procedure for processing organic material |
| MY143253A (en) | 2002-08-01 | 2011-04-15 | Gfe Patent As | Method and device for stripping ammonia from liquids |
| DE10354063C5 (en) | 2003-11-19 | 2009-09-24 | Gesellschaft für Nachhaltige Stoffnutzung mbH | Process and apparatus for obtaining nitrogen fertilizer from organic waste products |
| FR2903096B1 (en) * | 2006-06-28 | 2008-12-19 | Cycliz Sas Soc Par Actions Sim | PROCESS FOR TREATING A SLURRY SUCH AS A PIG SLURRY |
| WO2010136046A1 (en) * | 2009-05-28 | 2010-12-02 | N.E.S. Aps | Method and system for separation of animal slurry |
| IT1398647B1 (en) * | 2010-03-08 | 2013-03-08 | Ecotecno S P A | WASTE DENITRIFICATION PROCEDURE |
| ITFO20120001A1 (en) * | 2012-02-13 | 2012-05-14 | Celeste Baccarani | NEW PROCESS FOR THE PRODUCTION OF NPK NITRATE-BASED NITRATE FERTILIZERS ADDED WITH ORGANIC SUBSTANCE |
| CN106045267A (en) * | 2016-08-05 | 2016-10-26 | 牧原食品股份有限公司 | Pig farm manure fertilizer ecological circulation treatment system |
| WO2020131116A1 (en) * | 2018-12-21 | 2020-06-25 | Bion Environmental Technologies, Inc. | Process to recover ammonium bicarbonate from wastewater |
| EP4440990A1 (en) * | 2021-10-06 | 2024-10-09 | ComFerm Holding ApS | Recovering ammonia for example from composting |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE31237C (en) * | Dr. A. FELDMANN in Bremen | Process for the preparation of ammonia or highly concentrated ammonia water | ||
| DE21252C (en) * | C. H. SCHNEIDER in Freiburg i. B | Apparatus for the production of ammonia | ||
| DE420498C (en) * | 1924-06-11 | 1925-10-27 | F Raschig Dr | Method and device for the processing of raw ammonia water |
| GB392560A (en) * | 1931-11-17 | 1933-05-17 | Holmes W C & Co Ltd | Improvements in and relating to the distillation of ammoniacal liquor |
| DE933749C (en) * | 1951-06-01 | 1955-10-06 | Gen Electric | Process for the continuous production of dilute, aqueous ammonium carbonate solutions |
| GB873890A (en) * | 1959-08-18 | 1961-08-02 | Douglas Buckley Royston | Improvements in or relating to ammonia stills |
| CS201654B1 (en) * | 1976-10-29 | 1980-11-28 | Jaroslav Kristoufek | Method of obtaining concentrated nitrogenous and organic phosphatocalcareous products from organic materials,animal excrements and sewage sludge |
| US4279703A (en) * | 1978-08-16 | 1981-07-21 | Bethlehem Steel Corporation | Apparatus for the distillation of weak ammonia liquor |
| BE895557Q (en) * | 1980-10-16 | 1983-07-07 | Gen Electric | Recovering ammonia from ammonium cpd. in aq. stream - by reaction with lime at temp. avoiding scaling in subsequent stripping step |
-
1985
- 1985-02-06 CS CS85791A patent/CS254717B1/en unknown
-
1986
- 1986-02-05 FR FR8601561A patent/FR2576741B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-02-06 HU HU86504A patent/HU197273B/en not_active IP Right Cessation
- 1986-02-06 DE DE19863603739 patent/DE3603739A1/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2576741A1 (en) | 1986-08-08 |
| HU197273B (en) | 1989-03-28 |
| HUT40054A (en) | 1986-11-28 |
| DE3603739C2 (en) | 1990-05-17 |
| CS79185A1 (en) | 1987-06-11 |
| FR2576741B1 (en) | 1990-06-29 |
| DE3603739A1 (en) | 1986-08-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4710300A (en) | Method for processing of organic materials containing nitrogen compounds | |
| US12209026B2 (en) | Nutrient recovery systems and methods | |
| US4076515A (en) | Method for treatment of digester supernatant and other streams in wastewater treatment facilities | |
| CS254717B1 (en) | Process for working excrements of utility animals | |
| US20090282882A1 (en) | Process for the conversion of liquid waste biomass into a fertilizer product | |
| Georgiou et al. | Investigation of an integrated treatment technique for anaerobically digested animal manure: lime reaction and settling, ammonia stripping and neutralization by biogas scrubbing | |
| NL8902573A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR PROCESSING MANURE | |
| EP0625961A1 (en) | Effluent treatment process | |
| US11999664B2 (en) | Processes and systems for producing ammonia products and/or calcium carbonate products | |
| Brienza et al. | Ammonia stripping and scrubbing for mineral nitrogen recovery | |
| CN102030431A (en) | Process method for recovering nitrogen and phosphorus composite nutrients from biogas slurry and purifying primary methane | |
| UA125721C2 (en) | A method for conversion of poultry manure | |
| KR100723066B1 (en) | Livestock manure fertilization method and apparatus | |
| US20230026882A1 (en) | Methods of producing ammonium bicarbonate during the production of organic fertilizers | |
| KR20030055854A (en) | Organic waste cleanser and method of recycling organic waste | |
| US12252450B2 (en) | Aqueous and solid ammonium sulfate fertilizers and methods of producing | |
| RU2242444C1 (en) | Method for preparing waste water of swine complexes and swine farms for agricultural application | |
| CA1099943A (en) | Treatment of animal waste to produce materials for use in fodder and on the land | |
| RU2294910C2 (en) | Method of producing organomineral mixtures from alcohol production liquid wastes | |
| SU998452A1 (en) | Proces for producing fertiliser from liquid substrates made by methane fermentation of organic slit or excrements of domestic animals | |
| US6585900B2 (en) | Process for the treatment of sludge | |
| JP2004099426A (en) | Method for producing organic fertilizer utilizing organic waste | |
| CS274594B1 (en) | Process for ammonia collecting from waste water after methane fermentation of slurry from domestic animals excrement | |
| IT201600121178A1 (en) | Process for the removal of nitrogen from breeding slurry and liquid digestate | |
| GB1582017A (en) | Purification of liquid manure |