CS249285B1 - Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli - Google Patents

Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli Download PDF

Info

Publication number
CS249285B1
CS249285B1 CS782484A CS782484A CS249285B1 CS 249285 B1 CS249285 B1 CS 249285B1 CS 782484 A CS782484 A CS 782484A CS 782484 A CS782484 A CS 782484A CS 249285 B1 CS249285 B1 CS 249285B1
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
heating
time
hours
aluminum
weight
Prior art date
Application number
CS782484A
Other languages
English (en)
Inventor
Jiri Turek
Jirina Lapcikova
Martin Strakos
Frantisek Borak
Jan Uherek
Original Assignee
Jiri Turek
Jirina Lapcikova
Martin Strakos
Frantisek Borak
Jan Uherek
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiri Turek, Jirina Lapcikova, Martin Strakos, Frantisek Borak, Jan Uherek filed Critical Jiri Turek
Priority to CS782484A priority Critical patent/CS249285B1/cs
Publication of CS249285B1 publication Critical patent/CS249285B1/cs

Links

Landscapes

  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Účelem řešení je zamezení vzniku trhlin způsobených precipitáty nitridů hliníku a dvoufázovou strukturou, které vedou při válcování ingotů ke vzniku trhlin. Uvedeného účelu se dosáhne tak, že lité polotovary, jejichž ocel má součet obsahů hliníku a dusíku v množství podle hmotnosti v rozmezí od 0,021 do 0,10 % a obsah dusíku v množství podle hmotnosti v rozmezí od 0,005 do 0,02 % se po odlití odstaví na dobu od 0,75 do 2,5 hodiny a s ještě neztuhlým jádrem se usadí do ohřívací pece s následným ohřevem v ohřívací peci na teplotu 1 270 až 1 330 °C, zahrnujícím v průběhu ohřevu izotermickou prodlevu s teplotou 1 200 až 1 260 °C po dobu 0,1 až 2 hodiny, při celkové době ohřevu, tj. době ohřevu a době izotermické prodlevy, od 2 do 5 hodin, přičemž doba od odlití polotovarů do jejich usazení v ohřívací peci se krátí přímo úměrně a doba izotermické prodlevy se přímo úměrně prodlužuje s rostoucím součtem obsahů hliníku a dusíku v rozmezí od 0,021 do 0,10 % v množství podle hmotnosti a s rostoucím obsahem dusíku v rozmezí od 0,005 do 0,02 % v množství podle hmotnosti.

Description

Vynález se týká způsobu tepelného zpracování litých polotovarů, zejména ingotů z ocelí douklidněných hliníkem a řeší zamezení vzniku trhlin způsobených precipitáty nitridů hliníku a dvoufázovou strukturou, které vedou při válcování ingotů ke vzniku trhlin.
Je znám způsob výroby těchto ocelí, odlévaných do kokil klasickým způsobem, při kterém se zabraňuje vzniku trhlin při válcování ingotů z jemnozrnných konstrukčních ocelí douklidněných hliníkem, zařazením dlouhodobého odstání ingotů po odlití před ohřevem k válcování, přísadou titanu v malých množstvích nebo odléváním předmětných ocelí horem do čtvercových kokil.
Nevýhodou způsobu výroby jemnozrnných konstrukčních ocelí douklidněných hliníkem s odstáním odlitých ingotů na dobu od 6 do 10 hodin, úměrné hmotnosti polotovarů od 6,8 do 12 tun, s následným ohřevem na teplotu válcováni v délce 4 až 7 hodin je, že vede ke snížení kapacity výroby těchto oceli v důsledku nedostatečných možností provedení odstání většího počtu taveb souběžně nebo v těsném sledu za sebou.
Dále je tento způsob výroby jemnozrnných konstrukčních ocelí s odstáním ingotů energeticky velice náročný, nebot vede k prodloužení doby ohřevu k válcování a zvýšení spotřeby energie na tento ohřev. V případě výroby jemnozrnných konstrukčních ocelí douklidněných hliníkem, s přísadou titanu odlévaných do kokil klasickým způsobem, je možno zabránit vzniku trhlin při válcování ingotů z ocelí těchto jakostí. V důsledku vzniku precipitátů karbonitridů titanu po ochlazováni z teploty doválcování na konečný hutni výrobek je nezbytné zařadit normalizační žíhání těchto výrobků k dosažení normou požadovaných vlastností.
Dále je pravděpodobný nepříznivý vliv přísady titanu na další technologická zpracování válcovaných výrobků, například svařování a jejich vnitřní homogenitu. V případě odlévání předmětných ocelí horem do čtvercových kokil se tvorbě trhlin zabraňuje v důsledku vyšší tepelné kapacity takto odlitých ingotů a příznivého geometrického tvaru kokil.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob tepelného zpracování litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli douklidněné hliníkem, která se odlévá do bramových kokil nebo spodem do čtvercových kokil. Podstatou vynálezu je, že lité polotovary, jejichž ocel má součet obsahů hliníku a dusíku v množství podle hmotnosti v rozmezí od 0,021 do 0,100 % a obsah dusíku v rozmezí od 0,005 do 0,020 % se po odlití odstaví na dobu od 0,75 do 2,50 h a s ještě neztuhlým jádrem se usadí do ohřívací pece s následným ohřevem v ohřívací peci na teplotu 1 270 až 1 330 °C, zahrnujícím v průběhu ohřevu izotermickou prodlevu s teplotou 1 200 až 1 260 °C po dobu 0,1 až 2 hodiny, při celkové době ohřevu, tj. době ohřevu a době izotermické prodlevy, od 2 do 5 hodin. Doba od odlití polotovarů do jejich usazení v ohřívací peci se krátí přímo úměrně a doba izotermické prodlevy se přímo úměrně prodlužuje s rostoucím součtem obsahu hliníku a dusíku v rozmezí od 0,021 do 0,100 % v množství podle hmotnosti a s rostoucím obsahem dusíku v rozmezí od 0,05 do 0,02 % v množství podle hmotnosti.
Výhodou způsobu výroby podle vynálezu je výrazné snížení spotřeby energie při ohřevu k válcování ve srovnání s ohřevem ingotů po odstání. Výhodou je rovněž to, že zvýšením teploty ohřevu se zlepšuje tvařitelnost oceli a umožňuje se dosáhnout teplot konce válcování předvalků nad 1 080 °C, čímž je zabráněno vzniku trhlin při zajištění požadovaných a normou zaručených vlastností výrobků z daných oceli. Další výhodou je zrychlení výrobního cyklu.
Jako příklad způsobu tepelného zpracování podle vynálezu se uvádí, že jemnozrnná konstrukční ocel se středními obsahy prvků podle hmotnosti: 0,21 % uhlíku, 1,2 4 manganu, 0,4 % křemíku, 0,04 % hliníku, 0,008 % dusíku, zbytek železo a obvyklé doprovodné prvky, se vyrobila v 75tunovém konvertoru a byla odlita spodem do 8tunových bramových ingotů. Po celkové době od konce liti bramových ingotů do ukončení ohřevu na blokovně v délce 4,25 h, zahrnující nezbytnou dobu před stripováním bramových ingotů v délce 1 hodiny, dobu stripování včetně dopravy 0,5 h, dobu usazení do hlubinné pece v délce 0,25 h, tj. celkovou dobu od odlití polotovarů do usazení v hlubinné peci v délce 1,75 hodiny pro dosaženi výrazného snížení množství vyloučených částic nitridu hliníku v kůře polotovarů při usazeni v hlubinné peci v závislosti na hmotnosti polotovarů a koncentraci hliníku a dusíku v oceli, a dobu ohřevu na teplotu izotermioké prodlevy 1 250 °C v délce 1 h, izotermickou prodlevu na této teplotě v délce 1 h, z důvodu rozpuštění případně vzniklých menších částic nitridu hliníku v kůře polotovarů, jejichž množství je úměrné koncentraci hliníku a dusíku v oceli a po ohřevu na teplotu 1 300 °C v délce 0,5 h, byly ingoty na blokovně proválcovány na bramy s teplotou konce válcování 1 140 °C. Na těchto předvalcích nebyly zjištěny povrchové trhliny, způsobené precipitací nitridů hliníku a dvoufázovou strukturou ocelí.

Claims (1)

  1. Způsob tepelného zpracování litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli douklidněné hliníkem, která se odlévá do bramových kokil nebo spodem do čtvercových kokil, vyznačený tím, že lité polotovary, jejichž ocel má součet obsahů hliníku a dusíku v množství podle hmotnosti v rozmezí od 0,021 do 0,10 % a obsah dusíku v rozmezí od 0,005 do 0,02 %, se po odliti odstaví na dobu od 0,75 do 2,5 hodiny, a s ještě neztuhlým jádrem se usadí do ohřívací pece s následným ohřevem v ohřívací peci na teplotu 1 270 až 1 330 °C, zahrnujícím v průběhu ohřevu izotermickou prodlevu s teplotou 1 200 až 1 260 °C po dobu 0,1 až 2 hodiny, při celkové době ohřevu, tj. době ohřevu a době izotermioké prodlevy, od 2 do 5 hodin, přičemž doba od odliti polotovarů do jejich usazení v ohřívací peci se krátí přímo úměrně a doba izotermioké prodlevy se přímo úměrně prodlužuje s rostoucím součtem obsahů hliníku a dusíku v rozmezí od 0,021 do 0,10 % v množství podle hmotnosti a s rostoucím obsahem dusíku v rozmezí od 0,005 do 0,02 % v množství podle hmotnosti.
CS782484A 1985-12-30 1985-12-30 Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli CS249285B1 (cs)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CS782484A CS249285B1 (cs) 1985-12-30 1985-12-30 Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CS782484A CS249285B1 (cs) 1985-12-30 1985-12-30 Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS249285B1 true CS249285B1 (cs) 1987-03-12

Family

ID=5428077

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS782484A CS249285B1 (cs) 1985-12-30 1985-12-30 Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli

Country Status (1)

Country Link
CS (1) CS249285B1 (cs)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2562467A (en) Armor plate and method for making same
CN109415780A (zh) 6xxx系列铝合金锻造坯料及其制造方法
CN106319305A (zh) 6061材料商用车铝合金轴头液态模锻工艺法
ES8107066A1 (es) Procedimiento y aparato para la colada continua de metal fundido
JPS5831062A (ja) 連続鋳造鋼ストランド
CN106636785B (zh) 锻造轮毂用高强铝合金厚板的制备材料及制备方法
JPS5989747A (ja) アルミニウム合金
CS249285B1 (cs) Způsob tepelného zpracováni litých polotovarů, zejména ingotů z jemnozrnné konstrukční oceli
US4617067A (en) Process for the production of semi-finished articles of hard steels using a continuous casting operation
CN106636798A (zh) 6061材料商用车铝合金轮毂液态模锻工艺法
JP3867569B2 (ja) 容器用アルミニウム箔およびその製造方法
SU1752466A1 (ru) Способ производства калиброванного прутка, преимущественно конструкционных углеродистых и легированных сталей, предназначенного дл получени изделий методом холодной высадки
RU2797893C1 (ru) Способ изготовления поковок из сталей аустенитного класса
SU1280027A1 (ru) Способ термической обработки высоколегированных сталей
US2339842A (en) Casting copper chromium steel
SU1477515A1 (ru) Способ изготовлени чугунных прокатных валков
SU1668423A1 (ru) Способ изготовлени булатной стали
US2167859A (en) Process for the manufacture of iron, steel, and ferrous alloys from pig iron
SU1461770A1 (ru) Способ производства крупных поковок и катаных заготовок
SU1057181A1 (ru) Способ обработки металла в литейной форме
SU382691A1 (ru) Способ производства железо-алюминиевых сплавов
RU71574U1 (ru) Заготовка для производства проката
Paren'kov et al. Integrated technology for casting-crystallization heat treatment in the continuous casting of high-speed steels
USRE27447E (en) Position in a continuous casting process
SU383520A1 (ru) Способ получения литой заготовки