CS246659B1 - Expansion turbine - Google Patents
Expansion turbine Download PDFInfo
- Publication number
- CS246659B1 CS246659B1 CS268285A CS268285A CS246659B1 CS 246659 B1 CS246659 B1 CS 246659B1 CS 268285 A CS268285 A CS 268285A CS 268285 A CS268285 A CS 268285A CS 246659 B1 CS246659 B1 CS 246659B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- gas
- expansion turbine
- low
- bearing
- plain bearings
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 26
- 239000001307 helium Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/06—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point using expanders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/18—Lubricating arrangements
- F01D25/22—Lubricating arrangements using working-fluid or other gaseous fluid as lubricant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/14—Power generation using energy from the expansion of the refrigerant
- F25B2400/141—Power generation using energy from the expansion of the refrigerant the extracted power is not recycled back in the refrigerant circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Abstract
Description
(54) Expanzní turbina(54) Expansion turbine
Účelem řešeni je zvýšení účinnosti expanzní turbíny. Vysokootáčková expanzní turbína určená pro heliová kryogenní zařízení s malým výkonem, sestává v nízkoteplotní části s rozváděčem plynu a z hřídele s pracovním kolem uloženém v plynových axiálních kluzných ložiskách (5) a v plynových radiálních kluzných ložiskách (4) společně upevněných v ložiskových štítech (1, 2), pevně spojených s tělesem (7) elektrické vířivé brzdy. Nízkoteplotní část je připevněna k ložiskovému štítu (1) ze strany pracovního kola přírubou (12) a tenkostěnným mostem (13) vytvořeným z materiálu o nízké tepelné vodivosti. V nízkoteplotní části je vytvořena komora, do které je na jedné straně zaústěno potrubí (16) pro přívod plynu, a nA opačné straně je vytvořen kanál (18) zužující se ve směru k lopatkám (19^ rozváděče a opatřený šik- , mými usměrňovacími lopatkami (17).The purpose of the solution is to increase the efficiency of the expansion turbine. High-speed expansion turbine designed for low-power helium cryogenic equipment, consisting of a low-temperature part with a gas distributor and a shaft with a working wheel mounted in gas axial plain bearings (5) and gas radial plain bearings (4) mounted together in bearing shields (1, 2) fixedly connected to the electric eddy-current brake body (7). The low temperature portion is attached to the bearing shield (1) from the work wheel side by a flange (12) and a thin-walled bridge (13) made of a low thermal conductivity material. In the low-temperature part, a chamber is formed into which on one side a gas supply conduit (16) opens and on the other side a conduit (18) tapering towards the blades (19 ') is provided and provided with oblique baffles (17).
Vynález se týká vysokootáčkové expanzní turbíny sloužící k dosahování hlubokých teplot, určené zejména pro heliová kryogenní zařízení s malým chladicím výkonem. *BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a high-speed expansion turbine for achieving deep temperatures, particularly for helium cryogenic devices with low cooling capacity. *
Známé expanzní turbíny sestávají z pracovního stupně, rotoru s kapalinovými nebo plynovými ložisky a brzdicího zařízení. Brzdicím zařízením bývá kapalinová brzda nebo kompresorové kolo umístěné na společném hřídelí., případně generátor synchronního nebo asynchronního typu.The known expansion turbines consist of a working stage, a liquid or gas bearing rotor and a braking device. A braking device is wet brakes or compressor to olo placed Step E on the p o l e N N E M shafts., Or o n e g ener sulfate or s y nc h Ronn ¹H by not B on the async h Ronn ¹H about ty p u.
Expanzní turbíny malých kryogenních heliových zařízení dosahují výkonu 100 až 1 000 W a pro dosažení příznivé účinnosti používají pracovní stupně s koly průměru 10»20 mm, která se otáčejí až 300 000 ot/min. Malý výkon a mimořádně vysoké otáčky vylučují použití kapalinových ložisek, která mají velké vnitřní tření. Plynová radiální ložiska mají dostatečně malé vnitřní tření, avšak ve statickém provedení s přívodem tlakového plynu do ložisek jsou ' náchylná na vznik dynamických nestabilit vznikajících při. vysokých rychlostech otáčení.Expansion turbines of small cryogenic helium plants achieve power from 100 to 1000 W and, for favorable efficiency, use working stages with 10 20 20 mm wheels that rotate up to 300,000 rpm. Low power and extremely high speeds eliminate the use of fluid bearings that have high internal friction. Gas radial bearings have a sufficiently low internal friction, but in a static design with pressurized gas supply to the bearings, they are susceptible to dynamic instabilities occurring during. high rotational speeds.
Plynová radiální segmentová ložiska dynamického typu nejsou citlivá na vznik dynamických nestabilit, vyžadují však výrazně vyšší přesnost výroby než statická plynová ložiska. Kapa- .Dynamic radial segment bearings of the dynamic type are not sensitive to the occurrence of dynamic instabilities, but require significantly higher production accuracy than static gas bearings. Kapa-.
linové brzdicí zařízení, vhodné pro větší výkony, výrazně komplikuje konstrukci expanzní turbíny, protože je nutné dokonale oddělit prostor pracovního plynu a prostor brzdné kapaliny, obvykle oleje.A line braking device, suitable for higher power, significantly complicates the construction of the expansion turbine, since it is necessary to completely separate the working gas space and the brake fluid space, usually oil.
Brzdění expanzní turbíny kompresorem, stejně jako kapalinovou brzdou, je vzhledem k jejich dynamickým vlastnostem obtížně regulovatelné pomocí řídicího procesoru. Vhodné dynamické vlastnosti i jednoduché metody regulace mají elektrická brzdicí zařízení s asynchronním, případně synchronním alternátorem. Pro vysokootáčkové expanzní turbíny malých kryogenních zařízení jsou však nepoužitelné vzhledem k omezené mechanické pevnosti rotoru, která neumož2nuje dosáhnout dostatečně vysokých otáček.Due to their dynamic properties, the compressor braking of the expansion turbine as well as the liquid brake is difficult to control by a control processor. Electric braking devices with asynchronous or synchronous alternators have suitable dynamic properties and simple control methods. For high-speed expansion turbines small cryogenic devices are unusable due to the limited mechanical strength of the rotor, neumož 2 nes achieve a sufficiently high speed.
Pro zajištění dostatečné přesnosti vzájemné polohy pracovního kola a rozváděčích lopatek pracovního stupně jsou díly expanzní turbíny obvykle sestaveny ve společném tělese. Pracovní stupeň vysokootáčkových expanzních turbín heliových kryogenních zařízení pracuje při mimořádně nízkých pracovních teplotách až -260 °C. Tělesem expanzní turbíny uvedené instrukce jsou k pracovnímu stupni přiváděny značné tepelné toky snižující chladicí výkon expanzní turbíny.In order to ensure sufficient accuracy of the relative position of the working wheel and the working stage guide vanes, the expansion turbine parts are usually assembled in a common housing. Process step high-speed expansion turbines helium cryogenic equipment operates at extremely nus zkých working and ch te Lot C p H and Z - 260 ° C. Body expansion Urbino Uve t en d s instructions are supplied to the working stage of substantial heat flows decreasing the cooling performance of the expansion turbine.
Použití společného tělesa expanzní turbíny vyžaduje provést alespoň jeden demontovatelný spoj v nízkoteplotní části, obvykle v části z vnější strany tepelně izolované vakuem. Vakuově těsné provedení ’ tohoto nízkoteplotního spoje je technicky mimořádně náročné. Další známé provedení připojení nízkoteplotní části bez demontovatelného spoje je pomocí dvojice tenkostěnných mostů. Toto provedení řeší problém těsnosti za cenu dvojnásobných tepelných toků k pracovnímu stupni expanzní turbíny.The use of a common expansion turbine body requires at least one demountable joint in the low temperature portion, usually in the outer portion, thermally insulated by vacuum. The vacuum-tight design of this low-temperature joint is technically extremely demanding. Another known embodiment of the connection of the low-temperature part without a demountable joint is by means of a pair of thin-walled bridges. This embodiment solves the tightness problem at the cost of double heat fluxes to the expansion turbine stage.
Uvedené nedostatky odstraňuje expanzní turbína podle vynálezu, zahrnující nízkoteplotní část s rozváděčem plynu a hřídel s pracovním kolem, uložený v plynových axiálních kluzných ložiskách a v plynových radiálních kluzných ložiskách se třemi stavitelnými naklápěcími segmenty, přičemž axiální kluzná ložiska i radiální kluzná ložiska jsou umístěna symetricky vně elektrické vířivé brzdy.These disadvantages are overcome by an expansion turbine according to the invention comprising a low temperature gas distributor section and a working-wheel shaft mounted in gas axial plain bearings and gas radial plain bearings with three adjustable tilting segments, both axial plain bearings and radial plain bearings being arranged symmetrically electric eddy brakes.
Podstata vynálezu spočívá v tom, že radiální kluzná ložiska jsou společně s axiálními ložisky upevněna v ložiskových štítech pevně spojených s tělesem elektrické vířivé brzdy. Nízkoteplotní část je připevněna k ložiskovému štítu ze strany pracovního kola přírubou a tenkostěnným mostem. V nízkoteplotní části je vytvořena komora, do které je na jedné straně zaústěno potrubí pro přívod plynu a na opačné straně je opatřena kanálem zužujícím se ve, směru k lopatkám rozváděče.The essence of the invention is that the radial plain bearings, together with the thrust bearings, are mounted in bearing shields fixed to the body of the electric eddy brake. The low-temperature part is attached to the bearing shield by the flange and thin-walled bridge from the side of the working wheel. In the low-temperature part, a chamber is formed into which on one side a gas supply conduit opens and on the other side is provided with a channel tapering in the direction of the blades of the distributor.
Tenkostěnný most, s výhodou rotační, je vytvořen z materiálu o nízké tepelné vodivosti. V komoře nízkoteplotní části je mezi potrubím pro vstup plynu a kanálem umístěn filtr, přičemž kanál je opatřen šikmými usměrňovacími lopatkami. Radiální kluzné ložisko se stavitelnýmiThe thin-walled bridge, preferably a rotating bridge, is made of a material of low thermal conductivity. In the chamber of the low temperature portion, a filter is provided between the gas inlet duct and the duct, the duct being provided with oblique baffles. Radial plain bearing with adjustable
I svým závitovým koncem ulostavěcím dorazem a pouznaklápěcími segmenty je tvořeno tak, že k podpěře naklápěcího segmentu je na straně protilehlé k čelní ploše umístěno pouzdro na dříku stavěcího šroubu, který je žen ve stavěcím dorazu uchyceném v ložiskovém tělese, přičemž mezi drem je souose upraven pružný element.Even with its threaded end, the abutment stop and the hinged segments are formed such that a sleeve on the side of the adjusting screw is located on the side opposite to the end face of the adjusting screw, which is coaxially arranged between the bore. element.
nízkoteplotní části, příŘešení expanzní turbíny podle vynálezu omezuje tepelné toky k vodem tepla z teplého tělesa expanzní turbíny. Uspořádání axiálních a radiálních ložisek v ložiskových štítech vně vířivé brzdy zajišEuje stabilní provoz při vysokých otáčkách, šroubovitý pohyb plynu vstupujícího do lopatek rozváděče, způsobený usměrňovacími lopatkami a vhodnou volbou průřezů kanálů, zajišEuje bezeztrátový vstup do lopatek rozváděče a tím i lopatek pracovního kola, což se projeví zvýšenou účinností expanzní turbíny. Filtr, umístěný v komoře nízkoteplotní části, kromě filtračního účinku, přispívá, k rovnoměrnému rozdělení plynu před vstupem do šikmých usměrňovačích lopatek. Podpěry stavitelných naklápěcích segmentů radiálních kluzných ložisek umožňují nezávislým natáčením stavěcího dorazu a stavěcího šroubu nastavení základní ložiskové vůle s přesností 0,5 um.The low temperature parts of the expansion turbine of the present invention limit heat fluxes to the heat water from the warm body of the expansion turbine. Arrangement of thrust and radial bearings in bearing shields outside the eddy-current brake ensures stable high-speed operation, helical movement of the gas entering the distributor blades due to rectifier blades and appropriate channel cross-sectional selection, provides lossless entry into the distributor blades and thereby work wheel blades. will result in increased efficiency of the expansion turbine. The filter, located in the chamber of the low temperature portion, in addition to the filtering effect, contributes to an even gas distribution prior to entering the oblique baffles. The adjustable spindle segments of the radial plain bearings allow the basic bearing clearance to be adjusted independently to the accuracy of 0.5 µm by independently turning the adjusting stop and adjusting screw.
Možnost přesného nastavení ložiskové vůle při montáži výrazně snižuje nároky na přesnost výroby ložisek. Pružný element, umístěný mezi pouzdrem a stavěcím dorazem, vymezuje jednak vůli v závitu, jednak umožňuje posunutí pouzdra a tedy i ložiskového segmentu směrem od osy ložiska. Tato možnost se uplatní zejména při velmi rozdílných teplotních režimech ložiska, eventuálně při havarijních stavech, kdy takto dochází k automatické kompenzaci ložiskové vůle.The possibility of precise adjustment of the bearing clearance during assembly significantly reduces the demands on the accuracy of bearing production. The resilient element located between the bushing and the adjusting stop defines both the play in the thread and allows the bushing and hence the bearing segment to be moved away from the bearing axis. This option is especially useful in very different temperature modes of the bearing, eventually in emergency conditions, where the bearing clearance is automatically compensated.
Příklad provedení expanzní turbíny podle vynálezu je znázorněn na výkresech, kde na obr. 1 je řez expanzní turbínou a na obr. 2 je řez naklápěcího segmentu s pružinou.An exemplary embodiment of an expansion turbine according to the invention is shown in the drawings, in which Fig. 1 is a cross-section of an expansion turbine and Fig. 2 is a cross-section of a tilting segment with a spring.
Pracovní kolo ' 10 je uloženo na hřídeli 6 uloženém v plynových radiálních kluzných ložiskách 2 a plynových axiálních kluzných ložiskách 2» která jsou upevněna v ložiskových štítech a 2. božiskové Sťíty 2 a 2 jsou připevněny к tělesu vířivé brzdy. Nízkotepiotní část expanzní turbíny je tvořena lopatkami 19 rozváděče, které jsou pokračováním kanálu 18 spojeného s komorou 21, do které je zaústěno potrubí 16 pro přívod plynu. Potrubím 20 je expandovaný plyn odváděn z nízkoteplotní části. Do kanálu 18 jsou vloženy šikmé usměrňovači lopatky 27, v komoře 14 je umístěn filtr 25· Tenkostěnným mostem 13 je nízkoteplotní část expanzní turbíny spojena s přírubou 22, která ji připevňuje k ložiskovému štítu 2- Na obr. 2 je stavitelný naklápěcí segment radiálních kluzných ložisek nesen podpěrou 2 s pouzdrem 2 umístěným na dříku stavěcího šroubu 21, který je svým závitovým koncem uložen ve stavěcím dorazu 22 uchyceném v ložiskových štítech 2» 2.· Mezi stavěcím dorazem 22 a pouzdrem 2 je souose úpraven pružný element 23,Working wheel '10 is mounted on the shaft 6 is mounted in a radial gas journal bearings and two axial slide bearings gas 2 »which are mounted in bearing shields and the second fo bo shield Skov s y 2 and 2 are conn EVN currency к bodies esu knows s V e b rzdy. Low p iotn also Ca St expansion turbine blades 19 is formed by switchgears, which are a continuation bore 18 communicating with the chamber 21, which opens into a pipe 16 for supplying gas. Through line 20, the expanded gas is discharged from the low temperature portion. In the channel 18 are inserted oblique deflecting vanes 27, in the chamber 14 a filter 25 is placed. Thin-walled bridge 13 the low-temperature part of the expansion turbine is connected to a flange 22 which fixes it to the bearing shield 2- carried by a support 2 with a sleeve 2 disposed on the shank of the set screw 21, which is threaded in a set stop 22 mounted in bearing shields 2 »2. A spring element 23 is provided coaxially between the set stop 22 and the sleeve 2;
Funkce expanzní turbíny , je· následující: stlačený chladný plyn je přiváděn potrubím 16 do komory 14» kde prochází filtrem 15 a poté, rovnoměrně rozdělen, vstupuje do kanálu ,18, ve kterém je šikmými usměrňovacími lopatkami 17 uveden do šroubovitého pohybu tak, aby se shodným úhlem vstupoval do lopatek 19 rozváděče. Plyn, usměrněný lopatkami 19 rozváděče, předává při průchodu pracovním kolem energii hřídeli 6, který se otáčí v ložiskách 4_, 5. V tělese vířivé brzdy je energie přeměněna v teplo odváděné chladicí vodou. Expanzí ochlazený plyn je odváděn potrubím ,20. Pro omezení přívodu tepla k nízkoteplotní části je tato nesena tenkostěnným mostem 13 z materiálu o nízké tepelné vodivosti. Pomocí příruby 12 je nízkoteplotní část spojena s ložiskovým štítem 2· Kluzná radiální ložiska mají naklápěcí segmenty nesené podpěrami 2, jejichž , přesná poloha je zajištěna tak, že stavitelná podpěra 2 se opírá o pouzdro 2 dorazu nasazené na dříku 9 stavěcího šroubu 21. Dosednutí pouzdra 2 dorazu na nákružek stavěcího šroubu 21 zajišEuje pružný element ,23, který se svým opačným koncem opírá o stavěči doraz 22. Závit stavěcího šroubu 21 a případný vnější závit stavěcího dorazu 22 mají přednostně různé stoupání, což zajišEuje , jemnou regulaci polohy podpěry 2 a tím i segmentu radiálního ložiska 2·The function of the expansion turbine is as follows: compressed cold gas is fed via line 16 to chamber 14 where it passes through the filter 15 and then, evenly distributed, enters a channel 18 in which it is moved helically by oblique baffles 17 so as to the same angle entered the vanes 19 of the distributor. The gas, directed by the vanes 19 of the distributor, transmits energy to the shaft 6 as it passes through the working wheel, which rotates in the bearings 4, 5. Expansion-cooled gas is evacuated via a line, 20. To limit the heat supply to the low temperature portion, it is supported by a thin-walled bridge 13 of low thermal conductivity material. The low-temperature part is connected to the bearing shield 2 by means of a flange 12. 2 of the stop on the collar of the adjusting screw 21 provides a resilient element 23 which, with its opposite end, bears against the adjusting stop 22. The thread of the adjusting screw 21 and the possible external thread of the adjusting stop 22 preferably have different pitches. radial bearing segment 2 ·
Claims (5)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS268285A CS246659B1 (en) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | Expansion turbine |
| DE19853522516 DE3522516A1 (en) | 1985-04-12 | 1985-06-24 | Expansion turbine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS268285A CS246659B1 (en) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | Expansion turbine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS246659B1 true CS246659B1 (en) | 1986-10-16 |
Family
ID=5364615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS268285A CS246659B1 (en) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | Expansion turbine |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS246659B1 (en) |
| DE (1) | DE3522516A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110966055B (en) * | 2019-11-22 | 2024-04-19 | 中国科学院理化技术研究所 | Turbine expander |
| CN113250763B (en) * | 2021-05-26 | 2024-03-22 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | Eddy current braking turbine expander |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1024534B (en) * | 1956-03-07 | 1958-02-20 | Sulzer Ag | Relaxation turbine, e.g. B. for refrigerants of a compression refrigeration system |
| US2936197A (en) * | 1957-11-25 | 1960-05-10 | Fairchild Engine & Airplane | Fluid bearing structure |
| DE1551589A1 (en) * | 1967-07-27 | 1970-03-19 | ||
| JPS5427649U (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-23 |
-
1985
- 1985-04-12 CS CS268285A patent/CS246659B1/en unknown
- 1985-06-24 DE DE19853522516 patent/DE3522516A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3522516A1 (en) | 1986-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11333571B2 (en) | Dynamic seal test device for cryogenic fluid medium | |
| JPS6330524B2 (en) | ||
| JPH05501594A (en) | Turbocharger bearing retention and lubrication mechanism | |
| GB2564537A (en) | Fan module with variable-pitch blades | |
| CN209414201U (en) | Compressor and refrigerant circulation system | |
| US5649369A (en) | Method of and device for measuring the blade clearance of thermal turbomachines | |
| Armentrout et al. | Rotordynamic characteristics of flexure-pivot tilting-pad journal bearings | |
| GB1573554A (en) | Bearing for rotating machine parts | |
| CS246659B1 (en) | Expansion turbine | |
| RU2602320C2 (en) | Thermal control system for rotor bearing supporting element, steam turbine and power plant | |
| CN115315566B (en) | Aircraft turbine engine equipped with an electric motor | |
| JPS62243997A (en) | Control device for vane end gap of centrifugal impeller | |
| US3179328A (en) | Turbo-compressors | |
| US4142765A (en) | Rotor bearing assembly for rotary gas machine | |
| Parker et al. | Lubrication of high-speed, large bore tapered-roller bearings | |
| CN108923569A (en) | A kind of water lubrication electric machine structure | |
| US7175385B2 (en) | Mounting of the rotor of a gas turbine | |
| US4859153A (en) | Pressure wave charger | |
| US2812157A (en) | Turbine blade cooling system | |
| JPS5874809A (en) | Coaxial combined plant | |
| JPS63277801A (en) | Electric generator installed in piping | |
| CN106837435B (en) | The method and device of jet sectional center frame vibration damping adjusting steam turbine sealing gland | |
| JP2001054803A (en) | Preload control type spindle unit | |
| JPH0218241Y2 (en) | ||
| RU2055991C1 (en) | Turbine for driving hand tools |