CS243705B1 - Method of making puncture pins - Google Patents
Method of making puncture pins Download PDFInfo
- Publication number
- CS243705B1 CS243705B1 CS8294A CS9482A CS243705B1 CS 243705 B1 CS243705 B1 CS 243705B1 CS 8294 A CS8294 A CS 8294A CS 9482 A CS9482 A CS 9482A CS 243705 B1 CS243705 B1 CS 243705B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- pins
- steel
- wire
- max
- drawn
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Podstata způsobu výroby napiohovacích špendlíků z ocelového tažného drátu spočívá v tom, že se· ooelový tažný drát z ušlechtilé uhlíkové ocelí s obsahem uhlíku od 0,2 do 0,9 % hmotnostních se jednou čl dvakrát opakovaně táhne za sucha, přičemž po každém tahu následuje patentování v olovu při teplotě 520 až 580 °C, načež se táhne za mokra e celkovým úběrem 40 až 80 % redukce průřezuThe essence of the method of producing drawing pins from steel drawing wire is that steel drawing wire made of high-quality carbon steel with a carbon content of 0.2 to 0.9% by weight is repeatedly drawn dry once or twice, each draw being followed by annealing in lead at a temperature of 520 to 580 °C, after which it is drawn wet with a total removal of 40 to 80% of the cross-section reduction.
Description
(54)
Způsob výroby napichovacích špendlíků
Podstata způsobu výroby napiohovacích špendlíků z ocelového tažného drátu spočívá v tom, že se· ooelový tažný drát z ušlechtilé uhlíkové ocelí s obsahem uhlíku od 0,2 do 0,9 % hmotnostních se jednou čl dvakrát opakovaně táhne za sucha, přičemž po každém tahu následuje patentování v olovu při teplotě 520 až 580 °C, načež se táhne za mokra e celkovým úběrem 40 až 80 % redukce průřezu
243 705
243 705
Vynález sa týká způsobu výroby napichovacích špendlíků z ocelového taženého drátu.
Napichovaeí Špendlíky se dosud vyrábějí z nízkouhlíkové oceli, např. z oceli se středním obsahem uhlíku 0,09 % hmotnostních, tažením válcovaného drátu za studená. Nevýhodou tohoto způsobu výroby napichovacích špendlíků je jejich nízká pevnost, která odpovídá pevnosti taženého drátu a která způsobuje deformaci těla nebo otěr Špičky napichovacího špendlíku a omezuje tak jeho . funkční způsobilost. Nízká pevnost taženého nízkouhlíkového drá-. tu dovoluje vyrábět z tohoto materiálu pouze napichovaeí špendlíky o průměru větším než 0,8 mm, které ee špatně vpichují a zanechávají po vpiohu v látce díry. Rovněž je známý způsob výroby napichovacích špendlíků z vysokouhlíkové oceli pro výrobu jehel, která obsahuje 0,7 - 0,8 % hmotnostních uhlíku. Tento způsob je založen na tažení válcovaného drátu za studená s mezioperačním tepelným zpraoováním ,které spočívá v ohřevu na teplotu cca 900 °C a ochlazením v roztaveném olovu. Před posledním úběrem při tažení je zařazeno sferoidizační žíhání, které spočívá v několikahodinovém ohřevu na těplotě 700 °0 v ochranné atmosféře, čímž se snižuje pevnost taženého drátu na ooa 700‘MPa. Z tohoto žíhaného drátu se ,po posledním tažení tvaruje hlavička napichovacího špendlíku a tento je pak tepelně zušlechťován kalením a popouštěním na konečnou pevnost do 2 000 MPa. Nevýhodou tohoto způsobu výroby napichovacích špendlíků je složitá technologie výroby špendlíkového drátu 1 napichovacího špendlíku samotného. Tato technologie zahrnuje několikanásobné energeticky náročné tepelné zpracování a je cca 10 krát nákladnější než předchozí způsob výroby napichovacích špendlíků z nízkouhlíkového drátu.
243 705
Uvedené nevýhody stávajícího stavu techniky jsou odstraněny způsobem výroby napiohovaoíoh Špendlíků z ocelového taženého drátu podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že ocelový tažený drát z ušlechtilé uhlíkové, oceli s obsahem uhlíku od 0,2 do 0,9 % hmotnostních se jednou či dvakrát opakované táhne za sucha, přičemž po každém tahu následuje patentování v olovu při teplotS 920 - 580 °C, načež ee táhne za mokra s celkovým úbšrem 40 - 80 % redukce průřezu.
Výhody způsobu dle vynálezu spočívají v tom, žs lze vyrábšt napichovaoí Špendlíky v širokém sortimentu pevností i průměrů, přičemž napichovaoí špendlíky svoji kvalitou podstatné předčí kvalitu napiohovaoíoh špendlíků vyrobených z taženého nízkouhlíkového drátu a přitom jsou výrobní náklady několikrát nižší (coa 6 krát) než u napiohovaoíoh špendlíků z jehlového drátu. Pevnost napiohovaoíoh špendlíků je dána pevností taženého drátu, takže na rozdíl od výroby kalených a popouštěných áapichovaoíoh. špendlíků není nutno tyto tepelně zpracovávat, což vede ke značným úsporám energié. Pevnost taženého drátu dovoluje vyrábšt napiohovaoí špendlíky menších průměrů, což oproti napichovaoím špendlíkům z nízkouhlíkové oceli znamená úsporu materiálu až o 60 %· Umožněním výroby napiohovaoíoh špendlíků menších průměrů způsobem dle vynálezu se dosáhne jejioh lepšíoh funkČníoh vlastností, napiohovaoí špendlíky se neohýbají, lépe se vpiohují a nezanechávají v látce po vpichu díry. Stanovením maximální hranice 80 % redukoe průřezu celkového úběru hotovního tažení je zajištěna dostatečná zásoba zbytkové plasticity k vytvoření hlavičky napiohovaoího špendlíku pěchováním. Poslední tažení k dosažení konečného průměru 0,5 - 0,7 mm je provedena za mokra, čímž je zajištěn kvalitní povrch taženého drátu. íapichovaoí špendlíky vyrobené způsobem dle vynálezu dosáhly při ověřovací výrobě těchto parametrů:
Způsob výroby napiohovaoíoh špendlíků podle vynálezu lze použít rovněž pro výrobu zavíracích špendlíků· Způsob výroby špendlíků se sjednotí.
243 705
Dále uvádíme konkrétní příklady provedení způsobu výroby napichovaoích špendlíků podle vynálezu v porovnání e dosavadním způsobem, které jsme pro názornost upravili do tabulky·
Jako dosavadní způsob uvádíme způsob výroby napichovaoích špendlíků z nízkouhlíkové ooeli, která obsahuje v hmotnostním množství max. 0,09 % uhlíku, max. 0,40 % manganu, max. 0,040 % fosforu a max. 0,040 % síry a je dále označena jako ocel A, a způsob výroby napichovaoích špendlíků z vyeokouhlíkové ooeli pro výrobu jehel, která je dále označena jako ocel B a obsahuje v hmotnostním množství 0,7 - 0,8 % uhlíku, 0,35 - 0,50 % manganu, 0,20 - 0,30 % křemíku, max. 0,025 % fosforu, max. 0,025 % síry, max. 0,20 % mědi, max. 0,08 % niklu a max. 0,05 % chrómu.
Pro konkrétní příklady provedení způsobu výroby dle vynálezu byla použita ocel, obsahující v hmotnostním množství 0,3 0,4 % uhlíku, 0,30 - 0,60 % manganu, 0,10 - 0,28% křemíku, max. 0,035 % fosforu, max. 0,035 % síry a max. 0, 25 % mědi, označena jako ocel C, dále oeel ”D.”, obsahující v hmotnostním množství 0,45 - 0,55 % uhlíku, 0,30 - 0,60 % manganu, 0,10 - 0,25 % křemíku max. 0,035 % fosforu, max. 0,035 % síry a max. 0,25 % mědi, a konečně ocel ’*B”, obsahující v hmotnostním množství 0,8 - 0,9 % uhlíku, 0,30 - 0,62 % manganu, 0,10 - 0,25 % křemíku, max.
0,030 % fosforu, max. 0,035 % síry, max. 0,22 % mědi, max. 0,10 % niklu a max. 0,10 % chrómu.
dosavad. stav ’ způsob dle vynálezu Použitá ocel _____A____j B __C____j D Výchozí á (mm) 5,5 1 5,5 5,5 1 5,5 5,5 1. tah za sucha(54)
Method for producing stab pins
The essence of the method of making the tension pins of steel wire is that the coel wire of stainless steel with a carbon content of from 0.2 to 0.9% by weight is pulled twice in a dry manner, once each stroke is followed by patented in lead at 520 to 580 ° C, then stretches wet with a total removal of 40 to 80% cross-section reduction
243 705
243 705
The present invention relates to a method for producing stabbing pins of steel wire.
Stabbing Pins are still made of low carbon steel, e.g. steel with a mean carbon content of 0.09% by weight, by cold drawing the wire rod. A disadvantage of this method of making pins is their low strength, which corresponds to the strength of the drawn wire, and which causes deformation of the body or abrasion of the pin tip and thus limits its pin. functional capability. Low strength of the drawn low-carbon wire. Hereby, only pins with a diameter of more than 0.8 mm can be produced from this material, which are poorly punctured and leave holes in the fabric after the injection. It is also known to produce needle pins of high carbon steel for the manufacture of needles containing 0.7-0.8% by weight of carbon. This method is based on cold drawing of the wire rod with an in-process heat treatment consisting of heating to a temperature of about 900 ° C and cooling in molten lead. The spheroidization annealing consists of heating for several hours at 700 ° C in a protective atmosphere, thus reducing the strength of the drawn wire to about 700 ° C and 700 ° MPa. From this annealed wire, after the last drawing, the pin head is shaped and this pin is then heat-treated by quenching and tempering to a final strength of up to 2000 MPa. A disadvantage of this method of manufacturing pin pins is the complicated technology of manufacturing the pin wire 1 of the pin pin itself. This technology involves multiple energy-intensive heat treatments and is about 10 times more expensive than the previous method of making pin-pins from low carbon wire.
243 705
These drawbacks of the prior art are overcome by the method of the invention of the inventive steel wire rod pins according to the invention, characterized in that the steel wire rod of stainless carbon steel with a carbon content of 0.2 to 0.9% by weight is once or twice repeated pulls in the dry, followed by patenting in lead at 920-580 ° C after each pull, followed by wet pulling with a total reduction of 40-80% cross-section reduction.
The advantages of the method according to the invention are that pins can be manufactured in a wide range of strengths and diameters, the pins being substantially superior to the quality of pinned pins made of drawn low carbon wire, while manufacturing costs are several times lower (about 6 times) than pins of needle wire. The strength of the pins is determined by the strength of the drawn wire, so that, unlike the production of hardened and tempered pins. The pins do not need to be heat treated, resulting in considerable energy savings. The strength of the drawn wire allows the production of smaller diameter pinning pins, which means material savings of up to 60% over pinning pins made of low carbon steel. do not leave holes in the fabric after injection. By setting a maximum cut-off limit of 80% of the cross-section of the total drawing draw, a sufficient supply of residual plasticity is provided to form the head of the napping pin by upsetting. The last drawing to achieve a final diameter of 0.5 - 0.7 mm is carried out in the wet, thus ensuring a quality wire drawn surface. The pins produced by the process according to the invention achieved the following parameters during the verification production:
The method of making the pin-type pins according to the invention can also be used for the production of safety pins.
243 705
The following are specific examples of embodiments of the manufacturing method of the pins according to the invention in comparison with the prior art, which we have tabulated to illustrate.
As a prior art process, a method for producing stabbing pins of low carbon ooeli is present, which contains, by weight, a maximum of 0.09% carbon, a maximum of 0.40% manganese, a maximum of 0.040% phosphorus, and a maximum of 0.040% sulfur. A, and a method for producing needles of needles, hereinafter referred to as steel B, containing 0.7-0.8% carbon, 0.35-0.50% manganese, 0.20- 0.30% silicon, max. 0.025% phosphorus, max. 0.025% sulfur, max. 0.20% copper, max. 0.08% nickel and max. 0.05% chromium.
For particular embodiments of the process according to the invention, a steel containing 0.3 0.4% by weight of carbon, 0.30-0.60% of manganese, 0.10-0.28% of silicon, max. 0.035% phosphorus was used. , max. 0.035% sulfur and max. 0.25% copper, designated as steel C, hereinafter referred to as oeel ”D.”, containing by weight 0.45 - 0.55% carbon, 0.30 - 0.60% manganese 0.10 - 0.25% silicon max. 0.035% phosphorus, max. 0.035% sulfur and max. 0.25% copper, and finally steel '* B' containing 0.8 - 0.9% by weight carbon, 0.30 - 0.62% manganese, 0.10 - 0.25% silicon, max.
0.030% phosphorus, max. 0.035% sulfur, max. 0.22% copper, max. 0.10% nickel, and max. 0.10% chromium.
dosavad. state of the process according to the invention Used steel _____A____j B __C____j D Starting á (mm) 5.5 1 5.5 5.5 1 5.5 5.5 1st dry draftClaims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS8294A CS243705B1 (en) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | Method of making puncture pins |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS8294A CS243705B1 (en) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | Method of making puncture pins |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS9482A1 CS9482A1 (en) | 1985-09-17 |
| CS243705B1 true CS243705B1 (en) | 1986-06-12 |
Family
ID=5332473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS8294A CS243705B1 (en) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | Method of making puncture pins |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS243705B1 (en) |
-
1982
- 1982-01-05 CS CS8294A patent/CS243705B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS9482A1 (en) | 1985-09-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN118007026B (en) | Hot-rolled 1300 MPa-level B-containing spring steel wire rod and production process thereof | |
| US3810793A (en) | Process of manufacturing a reinforcing bar steel for prestressed concrete | |
| CN112143869B (en) | Preparation process of quenched and tempered spring steel wire with tensile strength of 2300-2400 MPa | |
| CN107557548B (en) | Microstructure control method of martensite + granular bainite multiphase strengthened low-alloy ultra-high strength steel | |
| CN108179355A (en) | A kind of high-intensity and high-tenacity spring steel wire and its preparation process | |
| CN119144801B (en) | A 1860MPa grade hot-rolled V-containing high-strength wire rod for bridge cables and a manufacturing method thereof | |
| DE102009011118A1 (en) | Tempered spring steel, spring element and method for producing a spring element | |
| US4040872A (en) | Process for strengthening of carbon steels | |
| CH637162A5 (en) | METHOD FOR REINFORCING STRENGTH OF CARBON STEEL AND LOW-ALLOY STEEL. | |
| CN106636590B (en) | A kind of medium carbon steel thermo-mechanical processi method of alternative modifier treatment | |
| CN111218615A (en) | Seamless steel pipe for bearing ring sleeve for cold driving and preparation method thereof | |
| KR101053406B1 (en) | Spheroidal Heat Treatment Method of High Carbon Steel Wire | |
| CN102121082A (en) | Production method of reinforcing steel bar used as stirrup | |
| CN110055380A (en) | A kind of prestressing force isothermal hardening method improving few leaf spring performance | |
| CS243705B1 (en) | Method of making puncture pins | |
| TWI816092B (en) | Method for manufacturing a screw, and screw | |
| KR20110032555A (en) | High carbon flexible wire rods that can be omitted for soft nitridation and manufacturing method | |
| DE102007022487B3 (en) | Manufacturing forged steel screws with excellent tensile strength and high ultimate extension, employs specified sequence of heat treatments and deformation | |
| CN116356334B (en) | A segmented induction quenching method for carburized gear and carburized gear | |
| CN107326161A (en) | A kind of control method of medium carbon cold heading steel wire rod Widmannstatten structure | |
| CN104141095B (en) | Engine high pressure common rail forging | |
| CN103469095B (en) | High intensity, high tenacity austenitic stainless steel material | |
| DE925175C (en) | Process for producing steel work pieces with zones of different hardnesses | |
| CN109439856A (en) | It can be improved the heat treatment process of 50CrVA plunger spring fatigue strength | |
| JP2565687B2 (en) | Manufacturing method of high strength large diameter deformed steel bar |