CS243396B1 - Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení - Google Patents
Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení Download PDFInfo
- Publication number
- CS243396B1 CS243396B1 CS852655A CS265585A CS243396B1 CS 243396 B1 CS243396 B1 CS 243396B1 CS 852655 A CS852655 A CS 852655A CS 265585 A CS265585 A CS 265585A CS 243396 B1 CS243396 B1 CS 243396B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- temperature
- castings
- abrasive wear
- per hour
- chromium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení je určený pro odlitky z chromniklmolybdenové oceli, u kterých je převládajícím namáháním ebraze, zejména součásti rypadel, bagrů, skrývkových a těžebních strojů. Odlitky se z austenitizační teploty ochlazují rychlostí 600 až 1 200 C za hodinu do teploty 300 C. posléze pak rychlostí max..50 °C za hodinu do teploty 100 až 150 °C, s následujícím popuštěním’ na teplotu 220 až 240 °C.
Description
(54) Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení
Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení je určený pro odlitky z chromniklmolybdenové oceli, u kterých je převládajícím namáháním ebraze, zejména součásti rypadel, bagrů, skrývkových a těžebních strojů. Odlitky se z austenitizační teploty ochlazují rychlostí 600 až 1 200 C za hodinu do teploty 300 C. posléze pak rychlostí max..50 °C za hodinu do teploty 100 až 150 °C, s následujícím popuštěním’ na teplotu 220 až 240 °C.
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení.
Až dosud se součásti vystavené účinkům abrazivního opotřebení, jako díly rypadel, bagrů apod., přicházející ve styk s těženou horninou vyrábějí jako odlitky z ocelí legovaných chromém nebo chromém a vanadem.
Výsledné tepelné zpracováni spočívá v normalizačním žíhání a popouštění. V tomto stavu mají sučásti tvrdost v rozmezí 224 až 284 HB. Nevýhodou dosavadního způsobu je skutečnost, že v podmínkách vysoké abraze a značných měrných tlaků vykazují součásti velmi malou životnost, která ve svých důsledcích představuje významné snížení výkonnosti technologických celků.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob tepelného zpracování odlitků vystavených účinkům abrazivního opotřebeni, zhotovených z chromniklmolybdenové oceli, obsahující v hmotnostních procentech 0,28 až 0,36 % uhlíku, 0,60 až 1,00 % manganu, 0,10 až 0,40 % křemíku, 1,10 až až 1,30 % chrómu, 2,00 až 2,30 % niklu, 0,24 až 0,30 % molybdenu, max. 0,025 % fosforu, max. 0,025 % siry, zbytek železo, spočívající podle vynálezu v tom, že odlitky se z austenitizační teploty ochlazují rychlostí 600 až 1 200 °C za hodinu do teploty 300 °C, posléze pak rychlostí max. 50 °C za hodinu do teploty 100 až 150 °C, s následujícím popuštěním na 220 až 240 °C.
Výhodou způsobu podle vynálezu je mimořádná odolnost odlitků z výěe uvedené chromniklmolybdenové oceli proti úbytku hmoty. Ochlazování odlitků z austenitizační teploty je řízeno tak, aby nedocházelo k transformaci ve feritické oblasti. Zmenšení rychlosti ochlazování po dochlazení na 300 °C sníží gransformační pnutí odlitků a zároveň zvýší stabilitu austenitu, jehož obsah je po dosažení teploty kolem 100 °C minimálně 20 %.
Následující nízkoteplotní popouštění při teplotách 220 až 240 QC podstatné neovlivní obsah metastabilního austenitu. Výsledkem navrhovaného postupu je směsná struktura nízkouhlíkového martenzitu a austenitu, která se vyznačuje mimořádně příznivými plastickými a křehkolomovými vlastnostmi při pevnostech v rozmezí 1 600 až 1 800 MPa.
Při provozování součásti v podmínkách abrazivního opotřebení, dochází v tenké povrchové vrstvě k transformaci metastabilního austenitu na martenzit. Tato transforamce je doprovázena objemovou změnou v povrchové vrstvě, vyvolávající tlakové pnutí, jejichž velikost je déna vztahy 1,2, 3, 4:
3(1 kde 4V je poměrná změna objemu E modul pružnosti /««Poissonova konstanta kde je měrný objem martenzitu V0 je měrný objem austenitu
Vm = 0,12708 + 4,4448.106í«+ 2,79.10-3 C 3
V - 0,12282 + 8,560.10-6 1« + 2.15.10-3 C 4 ® A kde /tn je teplota / C/
C je obsah uhlíku /%/
Vnitřní tlaková pnutí vyvolaná účinkem transformace metastabilního austenitu výrazně zvyšují odolnost proti sbrazivnimu opotřebení až o 120 %. ,
Příkladem způsobu tepelného zpracování podle vynálezu je výroba odlitků fréz na drcení jílů o průměru 1 450 mm s čistou hmotností 840 kg. Odlitky jsou zhotoveny z chromniklmolybdenové oceli následujícího chemického složení: 0,32 % uhlíku, 0,87 % manganu, 0,34 % křemíku, 1,25 % chrómu, 2,12 % niklu, 0,28 % molybdenu, 0,018 % fosforu, 0,012 % siry, zbytek železo.
Odlitky fréz se po apretaci homogenizačně žíhají režimem, který sestává z ohřevu na teplotu 930 °C s prodlevou 8 hodin, dále pak vychlazení v peci rychlostí 30 až 50 °C za hodinu.
Dalěí tepelnou operací je popouštění při teplotě 620 až 640 °C s prodlevou 12 hodin a vychlazením v peci nebo ná vzduchu. V této fázi výroby se odstraní nálitky a provede se mechanické opracování Sel a nábojů odlitků.
Pro docílení konečných vlastností se odlitky fréz uloží na vůz pece. K zebezpečení nižší rychlosti ochlazování jsou náboje fréz chráněny pomocí kruhů a v horní části krytem. Odlitky takto připravené se ohřejí na austenitizační teplotu 880 °C s prodlevou 6 hodin.
Po vyjetí vozu následuje podle vynálezu řízené ochlazování povrchu odlitků směsí stlačeného vzduchu a vody tak, že teploty 300 °C je dosaženo na břitech za 40 minut. K vyrovnání teplot celého průřezu na teplotu 300 °C je zapotřebí 45 minut chladnutí na klidném vzduchu.
Pak se součásti zavezou do pece, kde chladnou rychlostí 25 až 35 °C za hodinu do teplo ty 130 °C. Poslední operací je popouštění na teplotu 240 °c s prodlevou 10 hodin. 1'vrdost břitů fréz je 420 až 460 HB, v místě náboje 290 až 315 HB, obsah metastabilního austenltu na břitech je 24 %.
Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení podle vynálezu lze využít pro součásti, u nichž je převládajícím namáháním abraze, zejména součásti rypadel, bagrů, skrývkových a těžebních strojů.
Claims (1)
- PŘEDMĚT VYNALEZUZpůsob tepelného zpracování odlitků vystavených účinkům abrazivního opotřebení, zhotovených z chromniklmolybdenové oceli, obsahující v hmotnostních procentech 0,28 až 0,36 % uhlíku, 0,60 až 1,00 * manganu, 0,10 až 0,40 % křemíku, 1,10 až 1,30 % chrómu, 2,00 až 2,30 % niklu, 0,24 až 0,30 % molybdenu, max. 0,025 * fosforu, max. 0,025 % síry, zbytek železo, vyznačující se tím že odlitky se z austenitizační teploty ochlazují rychlostí 600 až 1 200 °C za hodinu do teploty 300 °C, posléze pak rychlostí max. 50 °C za hodinu do teploty 100 až 150 °C, s následujícím popuštěním na teplotu 220 až 240 °C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS852655A CS243396B1 (cs) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS852655A CS243396B1 (cs) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS265585A1 CS265585A1 (en) | 1985-08-15 |
| CS243396B1 true CS243396B1 (cs) | 1986-06-12 |
Family
ID=5364310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS852655A CS243396B1 (cs) | 1985-04-11 | 1985-04-11 | Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS243396B1 (cs) |
-
1985
- 1985-04-11 CS CS852655A patent/CS243396B1/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS265585A1 (en) | 1985-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100204545B1 (ko) | 고내마모성 기계요소의 생산을 위한 강과 생산방법 | |
| CN104831189B (zh) | Hb600级非调质耐磨钢板及其制造方法 | |
| AU2014235986B2 (en) | Air-hardenable bainitic steel with enhanced material characteristics | |
| CN102220545A (zh) | 耐磨性和塑性优良的高碳高强热处理钢轨及其制造方法 | |
| CN106756565A (zh) | Hb500级非调质耐磨钢板及其制造方法 | |
| EP0230716B1 (en) | Machinable ductile or semiductile iron | |
| CN116904836B (zh) | 一种高硬度高韧性贝氏体耐磨钢的制备方法 | |
| CN107475619A (zh) | 一种超硬粒子增强型索氏体矿用槽帮耐磨铸钢及其制造方法 | |
| CN112048668B (zh) | 一种高硬度盾构刀具用钢及其制造方法 | |
| CN102296234A (zh) | 耐磨钢板及其生产装置和生产方法 | |
| JPH09170017A (ja) | 高強度高靭性鋼板の製造方法 | |
| EP0217498B1 (en) | Hardenable cast iron | |
| JP3842888B2 (ja) | 冷間加工性と高強度特性を兼備した高周波焼入れ用鋼材の製造方法 | |
| CS243396B1 (cs) | Způsob tepelného zpracování součástí vystavených účinkům abrazivního opotřebení | |
| CN108060353B (zh) | 一种盾构机盘形滚刀刀圈合金 | |
| CN112011739B (zh) | 一种高韧性铁合金及其制备方法和应用 | |
| JPH07116550B2 (ja) | 低合金高速度工具鋼およびその製造方法 | |
| CN111041175B (zh) | 一种强韧耐磨高锰钢及其制备方法和应用 | |
| CN107217212A (zh) | 一种高强韧耐磨鄂板用贝氏体钢及其制备方法 | |
| CN111479938B (zh) | 热处理固化型高碳钢板及其制造方法 | |
| KR102498147B1 (ko) | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 | |
| KR102498149B1 (ko) | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 | |
| KR102498150B1 (ko) | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 | |
| JPH02101154A (ja) | 破砕機用耐摩耗部品 | |
| JPH07157824A (ja) | 降伏強度、靭性および疲労特性に優れる亜熱間鍛造非調質鋼材の製造方法 |