CS242646B1

CS242646B1 - Způsob předčištění alkalických odpadních vod

Info

Publication number: CS242646B1
Application number: CS839851A
Authority: CS
Inventors: Petr Fuchs; Josef Drazsky; Jindrich Tomek; Jan Hurych
Original assignee: Petr Fuchs; Josef Drazsky; Jindrich Tomek; Jan Hurych
Priority date: 1983-12-23
Filing date: 1983-12-23
Publication date: 1986-05-15
Also published as: CS985183A1

Abstract

Řešení se týká předčištění alkalických odpadních vod z oxosyntézy a odpadních vod z e.tylbenzenu při současném předčištění odolejovaných vod z ropného průmyslu a vod ze zpracování uhlí, a to v prvé fázi dvoustupňevou beztlakou katalytickou oxidací a ve druhé fázi oxidací vzdušným kyslíkem při zvýšeném tlaku. Předáištěná voda je vhodná k dalšímu biologickému čištění.

Description

Vynález se týká způsobu čištění alkalických odpadních vodj vznikajípích při výrobě oxoproduktů a čištění odpadních vod vznikajících při výrobě etylbenzenu.

Při výrobě oxoproduktů vzniká alkalická odpadní voda s pH 8,0 až 13,0, která je silně znečištěná organickými látkami, vyjádřeno sumárním ukazatelem chemické spotřeby kyslíku (CHSK) v rozmezí 20.000 až 55.000 mg/1. Pokud se týče odpadních vod z etylbenzenu, znečištění se pohybuje v rozmezí 1.200 až 5.000 mg/1. Vzhledem k vysokému organickému znečištění se tyto vody, případně jejich směs likviduje buď spalováním, nebo dle AO 137.357, to jest vsakováním ve vsakovacích nádržích.

Všechny známé způsoby mají řadu nevýhod. Tak na příklad spalování je energeticky náročné, navíc tento způsob vyžaduje realizaci nákladného spalovacího zařízení. Způsob dle AO 137.357 zase vyžaduje diskontinuální provoz vsakovacích nádrží, aby bylo možno cyklicky odstraňovat ze dna nádrží prakticky nepropustnou vrstvu vyloučených anorganických sloučenin. Kromě vysoké spotřeby lidské práce na obnovu účinného povrchu nádrží je třeba mít trvale k dispozici náhradní prostory.

Uvedené nedostatky odstraňuje předmět vynálezu, který vychází z toho, že se alkalické odpadní vody z oxosyntez v množství 2 až 6 nP/h smísí· s odolejovanou vodou ze zpracování ropy v množství 180 až 250 m^/h za přídavku katalyzátoru solí dvojmoc2+ ného železa v množství 20 až 80 mg Fe /1 směsí a tato směs se podrobí beztlaké katalytické oxidaci ve dvou stupních. K vodě vystupující z beztlaké dvoustupňové katalytické oxidace se přidají odpadní vody z výroby etylbenzenu v množství 1,0 až 25 m^/h,

242 646

- 2 dále vody ze zpracování dehtu v množství 100 až 150 m/h a vody ze zpracování uhlí v množství 30 až 60 m^hjnačež se tato výsledná směSftvořená alkalickými odpadními vodami z oxosyntezy, odolejovanou vodou ze zpracování ropy, odpadními vodami z výroby etylbenzenu, odpadními vodami ze zpracování dehtu a odpadními vodami ze zpracování uhlíj dále oxiduje v trubkovém reaktoru vzdušným kyslíkem za tlaku 0,1 MPa až 0,5 MPa s výhodou 0,25 až 0,35 MPa.

Do trubkového reaktoru se dodává vzduch v množství 0,5 až 10 mj^, m^ HgO, s výhodou 0,8 až 1,6 HgO. Takto předčištěné vody lze jíž dočistit biologickým čištěním.

Uvedený postup bude blíže objasněn v následujících příkladech.

Příklad 1

Do proudu odolejované vody ze zpracování ropy v množství 220 m^/h byla přidána alkalické odpadní voda z oxosyntezy v množství 5· m^/h. K takto vzniklé směsi byl přidán síi^an železnatý v množství 150 g/m HgO (30 g Fe /m HgO) a výsledná směs byla podrobena dvoustupňové beztlaké katalytické oxidaci. K vodě vystupující z beztlaké oxidace byla přidána odpadní voda z výroby ety.lbenzenu v množství 5 m^/h, odpadní voda ze zpracování dehtu v množství 120 m/h a voda ze zpracování uhlí v množství 45 m /h, tato směs odpadních vod byla uvedena do trubního reaktoru za přídavku vzduchu v množství 400 ®^/h a tlaku 0,3 MPa při době setrvání v reaktoru 14 min. Po ukončení reakce bylo zjištěno snížení organických látek vyjádřených jako CHSK o 51,4 %.

Příklad 2

Do proudu odolejované vody ze zpracování ropy v množství 185 m/h byla přidána alkalická odpadní voda z oxosyntezy v množst3 ví 2,0 m/h. K takto vzniklé směsi byl přidén síran železnatý v množství 300 g/m^ HgO (60 g Fe^⁺/m^ HgO) a výsledná směs byla podrobena dvoustupňové beztlaké katalytické oxidaci. K vodě vystupující z beztlaké oxidace byla přidána odpadní voda z výroby etylbenzenu v množství 20 m^/h, odpadní voda ze zpracování dehtu v množství 150 m^/h a voda ze zpracování uhlí v množství 60 m^/h. Tato směs odpadních vod byla uvedena do trubního reaktoru za přídavku vzduchu v množství 650 m^/h a tlaku 0,1 MPa při době setri

I

- 3 242 646 vání v reaktoru 12 minut. Po ukončení reakce byl zjištěn úbytek organických látek vyjádřených jako CHSK ve výši 43,0 %.

Příklad 3

Vody uvedené v příkladě 1 a 2 a upravené způsobem popsaným v příkladě 1 a 2 byly zavedeny do dvoustupňové biologické čistírny, kde po biologickém dočištění docházelo k dalšímu snížení obsahu organických látek o více než 80 %.

Claims

PŘEDMĚT VYNÁLEZU

1. Způsob předčištění alkalických odpadních vod z oxosyntezy^ odpadních vod z výroby etylbenzenu, odolejovaných vod ze zpracování ropy a vody ze zpracování uhlíjvyznačený tím, že se alkalické odpadní vody z oxosyntezy v množství 2 až 6 rn^/h smísí s odolejovanou vodou ze zpracování ropy v množství 180 až 250 m^/h za přídavku katalyzátoru solí dvojmocného železa v množství 20 až 80 mg Fé /1 směsi a tato směs se podrobí beztlaké katalytické oxidaci ve dvou stupních, načež se k vodě vystupující z beztlaké dvoustupňové katalytické oxidace přidají odpadní vody z výroby etylbenzenu v množství 1,0 až 25 m^/h, dále vody ze zpracování dehtu v množství 100 až 150 m/h a vody ze zpracování uhlí v množství 30 až 60 m^/h, načež se tato výsledné směs,tvořená alkalickými odpadními vodami oxosyntezy, odolejovanou vodou ze zpracování ropy, odpadními vodami z výroby etylbenzenu, odpadními vodami ze zpracování dehtu a odpadními vodami ze zpracování uhlí 1 dále oxiduje vzdušným kyslíkem za tlaku 0,1 až 0,5 MPa v množství 0,5 až 10 m^ vzduchu/nr vody.
2. Způsob dle bodu 1/vyznačený tím, že výsledná směs vod se oxiduje vzdušným kyslíkem za tlaku 0,25 až 0,35 MPa v množství 0,8 až 1,6 m^ vzduchu/m^J vody.