CS240510B1 - Method of ethylene cleaning and equipment for its performance - Google Patents
Method of ethylene cleaning and equipment for its performance Download PDFInfo
- Publication number
- CS240510B1 CS240510B1 CS833830A CS383083A CS240510B1 CS 240510 B1 CS240510 B1 CS 240510B1 CS 833830 A CS833830 A CS 833830A CS 383083 A CS383083 A CS 383083A CS 240510 B1 CS240510 B1 CS 240510B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- acetone
- ethylene
- dichloroethane
- absorption
- desorption
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Vynález rieši spósob a žariadenie na čistenie etylénu získaného desorpciou z acetónu v procese vydelovania etylénu z pyrolýznych plynov pomocou absorpcie v ocetóne, obsahujúceho aceton ako hlavnú nežiadúcu látku, vypieraním.The invention provides a method and apparatus for cleaning ethylene obtained by desorption from acetone in the process of separating ethylene from pyrolysis gases by absorption in ocetone, containing acetone as the main undesirable one substance, washing.
Description
Vynález rieši sposob a zariadenie na čistenie etylénu, získaného desorpciou z acetónu v procese vydelovania etylénu z pyrolýznych plynov pomoeou absorpcie v acetone, obsahujúceho aceton ako hlavnú nežiadúcu látku, vypieraním.The present invention provides a process and apparatus for purifying ethylene obtained by desorption from acetone in the process of separating ethylene from pyrolysis gases by absorption in acetone containing acetone as the main undesirable substance by scrubbing.
Etylén, vyrábaný vysokoteplotnou pyrolýzon benzínu s bodom varu 30 až 130 °C a/ /alebo ropných frakcii s bodom varu 130 až 450 °C a/alebo benzínu s bodom varu 30 až 130 °C s prídavkom propán-butánových zmesi a/alebo· s prídavkom zmesi C4 frakcie, sa získává z mnohozložkovej plynnej zmesi buď parciálnou nízkoteplotnou kondenzáciou a rektifikáciou po predchádzajúcom oddělení acetylénu a oxidu uhličitého absorpciou v acetone alebo sa získává v nadvazujúcej absorpčno-desorpčnej sústave s použitím ďalšieho acetónu ako absorpčného činidla.Ethylene produced by high-temperature pyrolysis of gasoline boiling at 30 to 130 ° C and / or petroleum fractions boiling at 130 to 450 ° C and / or gasoline boiling at 30 to 130 ° C with addition of propane-butane mixtures and / or · with the addition of a C 4 fraction mixture, it is obtained from the multicomponent gas mixture either by partial low temperature condensation and rectification after previous separation of acetylene and carbon dioxide by absorption in acetone or obtained in a downstream absorption / desorption system using additional acetone as absorbent.
V obidvoch prípadoch, ale najmá pri získávání etylénu v· nadvazujúcej absorpčno-desorpčnej sústave, etylén obsahuje okrem metánu a etánu ako nežiadúcich látok aj aceton, ktorého obsah třeba znížiť na minimálnu mieru, jednak z hradiska požiadaviek na čistotu etylénu při jeho ďalšom spracovaní a jednak z hladiska požiadavky hospodárnosti na minimalizáciu strát acetónu, používaného na absorpciu.In both cases, but especially in the recovery of ethylene in the downstream absorptive desorption system, ethylene contains, in addition to methane and ethane, as undesirable substances, acetone, the content of which must be reduced to a minimum. in terms of economy requirement to minimize the losses of acetone used for absorption.
Pri výrobě etylénu nízkoteplotnou parciálno*u kondenzáciou a rektifikáciou aceton prechádza sústavou kondenzátorov a tepelných výmenníkov spolu s etylénom vo formě nekondenzujúcej hmly, takže týmto· sposobom získaný etylén obsahuje značné množstvo acetónu aj napriek predchádzajúcemu hlbokému ochladeniu. Príemerný obsah acetónu v etyléne je 300 ppm a pri vyššom zatažení výrobného zariadenia sa jeho obsah zvyšuje až na hodnotu blízku 0,1 % mól., čo je hodnota nepřijatelná pre výrobu kvalitného vinylchloridu. Obsah acetónu v etyléne, získavanom pomoeou absorpcie v ďalšom acetone spósobml, popísanými v čs. autorskom osvedčenie č. 211 020 alebo v čs. autorskom osvedčenie č. 232 632, závisí hlavně od teploty a tlaku etylénu po desorpcii z acetonu. Táto teplota sa obvykle pohybuje v rozmedzí 256 až 240 K pri tlaku okolo 0,8 MPa. 'In the production of ethylene by low temperature partial condensation and rectification, acetone passes through a set of condensers and heat exchangers together with ethylene in the form of a non-condensing mist, so that the ethylene obtained in this manner contains a considerable amount of acetone despite previous deep cooling. The average acetone content in ethylene is 300 ppm, and at a higher load on the production equipment, its content increases to a value close to 0.1 mol%, which is unacceptable for the production of high-quality vinyl chloride. The acetone content of ethylene obtained by the absorption rate in further acetone as described in U.S. Pat. copyright certificate no. 211 020 or in MS. copyright certificate no. 232 632, mainly depends on the temperature and pressure of ethylene after desorption from acetone. This temperature is usually in the range of 256 to 240 K at a pressure of about 0.8 MPa. '
Obsah acetónu rovnako, ako v predchádzajúcom nízkoteplotnom vydělovaní etylénu, převyšuje aj pri tomto spósobe teoretické množstvo·, vypočítané zo stavových podmienok a príslušnej tenzie pár acetónu a obvykle je vyšší ako 0,5 '% mól.The acetone content, as in the previous low-temperature ethylene separation, also exceeds the theoretical amount calculated from the condition conditions and the corresponding vapor pressure of acetone, and is usually higher than 0.5% by mol.
Etylén vyrobený uvedenými spósobmi, sa používá najmá na výrobu vinylchloridu cezThe ethylene produced by the above methods is used, in particular, for the production of vinyl chloride via
1,2-dichlóretán. Z hladiska tohto použitia vyplývajú aj přísné požiadavky na čo· najnižší obsah acetónu v etyléne, nakoíko pri syntéze 1,2-dichlóretánu chloráciou etylénu, obsahujúceho aceton a připadne vodu, sa vytvárajú látky, jednak nežiadúce pre syntézu 1,2-dichlóretánu a jednak látky, zdravotně závadné a nebezpečné.1,2-dichloroethane. This requirement also imposes stringent requirements for the lowest possible acetone content in ethylene, since in the synthesis of 1,2-dichloroethane by chlorination of ethylene containing acetone and possibly water, substances are formed which are both undesirable for the synthesis of 1,2-dichloroethane and , harmful and dangerous to health.
Okrem toho vznikajú chlórované zlúčeniny acetónu, ktoré potom prechádzajú až do monoméru vinylchloridu. Ich obsah už v stopových množstvách sťažuje suspenznú polymerizáciu vinylchloridu, najmá výrobu náročných mikroporéznych typov suspenzného· polyvinylchloridu. To sú stručné uvedené hlavně dóvody, pre ktoré sa kladie přísná požiadavka na zníženie obsahu acetónu vo· vyrábanom etyléne.In addition, chlorinated acetone compounds are formed which then pass to the vinyl chloride monomer. Their content already in trace amounts makes it difficult to suspend the polymerization of vinyl chloride, especially to produce sophisticated microporous types of suspension polyvinyl chloride. These are briefly mentioned mainly the reasons for which there is a strict requirement to reduce the acetone content of the ethylene produced.
Pri doterajších spůsoboch odstraňovania acetónu z etylénu sa využívá buď ochladenie a stlačenie etylénu s následujúcou adsorpciou na různých adsorbentoch alebo absorpcia vo vhodnom rozpúšťadle.The prior art methods of removing acetone from ethylene utilize either cooling and compression of ethylene followed by adsorption on various adsorbents or absorption in a suitable solvent.
Kompresiou a nasledujúcim ochladením može sa odsírániť prevládajúca časť acetónu, ale pri požiadavke hlbokého odstránenie acetónu z etylénu je tento poměrně běžný a technicky lahko· dostupný postup málo účinný a súčasne velmi nákladný, najma v důsledku vyfeokej spotřeby energie na kompresiu a chladenie.Compressing and subsequent cooling can desulfurize the bulk of acetone, but requiring deep removal of acetone from ethylene makes this relatively conventional and technically readily available process both inefficient and at the same time very costly, due in particular to the energy consumption for compression and cooling.
Vypieranie zostatkov acetónu z různých plynných prúdov, medzi inými i z prúdov etylénu, vodou alebo vodnými roztokmi acetónu je popísané v čs. autorskom osvedčeniu č. 219 179. Tento spůsob je účinný a hospodárný, ale nemůže sa použil na čistěme etylénu, určeného na výrobu 1,2-dichlčretánu, lebo etylén, odvádzaný na chloráciu musí byť suchý kvůli zamedzeniu korózie výrobnej aparatúry. Etylén pre tento účel nesmie obsahovat viac ako 10 ppm vody.The scrubbing of acetone residues from various gaseous streams, inter alia from ethylene streams, water or acetone aqueous solutions is described in U.S. Pat. author's certificate no. 219 179. This process is efficient and economical, but cannot be used on pure ethylene for the production of 1,2-dichloroethane, since the ethylene removed for chlorination must be dry to prevent corrosion of the production apparatus. Ethylene for this purpose shall not contain more than 10 ppm water.
Adsorpčné sposoby čistenia etylénu, napr. aluminou, silikagelom alebo aj aktívnym uhlím a podobnými sorbentami, sú účinné á dokážu odstránií aceton, vodu i ďalšie nežiadúce látky na požadovánu mieru. Ich prevádzka však bývá poměrně komplikovaná a nákladná. Najvačším nedostatkem adsorpčných spůsobov čistenia etylénu je možnost akumulácie sírnych a dusíkatých zlúčenín na použitých sorbentoch až do kritického množstva z hladiska nebezpečia výbuchu. Výhodou je, že adsorpčné sposoby čistenia etylénu umožňujú redukovat obsah nečistůt na mieru, vyhovujúcu i najnáročnejším požiadavkám na čistotu etylénu. Obvykle je však potřebné, aby obsah nečistot vo vstupnom etyléne do adsorpcie bol čo najnižší, aby sa dosiahla primeraná životnost poměrně drahých adsorbentov.Adsorption methods for purifying ethylene, e.g. alumina, silica gel or even activated carbon and similar sorbents are effective and can remove acetone, water and other undesirable substances to the desired degree. However, their operation is quite complicated and expensive. The greatest drawback of the adsorption methods of ethylene purification is the possibility of accumulation of sulfur and nitrogen compounds on the sorbents used up to a critical amount in terms of explosion hazard. Advantageously, the adsorption methods of purification of ethylene make it possible to reduce the content of impurities to measure, meeting even the most demanding purity requirements of ethylene. Typically, however, it is desirable that the content of impurities in the ethylene feedstock to be adsorbed be as low as possible in order to achieve an adequate shelf life for relatively expensive adsorbents.
Podlá tohto vynálezu sa spůsob čistenia etylénu desorpciou z acetónu v· procese vydefovania etylénu z pyrolýznych plynov po·mocou absorpcie v· acetone, obsahujúceho aceton ako hlavnú nežiadúcu látku, vypieraním, uskutočňuje tak, že z acetónu desorbovaný etylén sa privádza do· prechodovej časti integrovanej absorpčno-desorpčnej sústavy, kde sa v absorpčnej časti sústavy vypiera 1,2-dichlóretánom pri tlaku 0,2 až 0,9 MPa a pri teplote 245 až 300 K a v idesorpčnej časti sústavy pracujúcej pri tep240510 lote 270 až 323 K sa desorbuje etylén a použitý 1,2-dichlóretán spolu s vypranými nečistotami, hlavně acetónom sa vedie do rektifikačnej sústavy, v ktorej sa získává regenerovaný acetón pomocou dvojstupňové j kondenzácie a vyvařením acetonu a ostatných vypraných nečistit zbavený 1,2-dichlóretán sa recykluje.According to the present invention, the process of purifying ethylene by desorption from acetone in the process of separating ethylene from pyrolysis gases by absorption in acetone containing acetone as the main undesirable substance is effected by scrubbing such that acetone-desorbed ethylene is fed to the transition section of the integrated absorption-desorption system, in which the absorption part of the system is washed with 1,2-dichloroethane at a pressure of 0,2 to 0,9 MPa and at a temperature of 245 to 300 K and in the idesorption part of the system operating at tep240510 The 1,2-dichloroethane used together with the washed impurities, mainly acetone, is fed to a rectification system in which regenerated acetone is recovered by means of a two-stage condensation and recycled from the 1,2-dichloroethane de-polluted by boiling off acetone and other washed impurities.
. Zariadenie na čistenie etylénu podfa vynálezu pozostáva z absorpčno-desorpčnej a rektifikačnej aparatury a pomocných zariadení, pričom. přívodně potrubie etylénu je zapojené do absorpčnej kolony, spojenej prostredníctvom absorpčno-desorpčného stupňa s desorpčným tepelným výmenníkom, ktorý je nástrekovým potrubím spojený s rektifikačnou kolonou, opatřenou jednak parciálnym kondenzátcrom a totálnym kondenzátorom a jednak varákom, spojeným potrubím vyvařeného dichlóretánu s desorpčným tepelným výmenníkom napojeným spojovacím potrubím na zásobník, opatřený prívodným potrubím čerstvého dichlóretánu a sacím potrubím připojeným do čerpadla, ktoré je spojené prostredníctvom prívodného potrubia dichlóretánu s absorpčnou kolónou, opatřenou v hornej časti potrubím čistého etylénu.. The ethylene purification apparatus according to the invention consists of an absorption desorption and rectification apparatus and auxiliary devices, wherein:. the ethylene feed line is connected to an absorption column connected via an absorption-desorption stage to a desorption heat exchanger which is connected via a feed line to a rectification column, equipped with a partial condenser and a total condenser and with a cooker connected with a heat recovery dichloromethane a tank line provided with a fresh dichloroethane inlet line and a suction line connected to the pump connected via a dichloroethane inlet line to an absorption column provided at the top with a pure ethylene line.
Pri postupe podlá tohto vynálezu sa získává etylén prakticky úplné zbavený acetonu s redukovaným obsahom metánu a etánu v závislosti od teplotných a tlakových podmienok v absorpčno-desorpčnej sústnve. Ukázalo* sa, že neobvyklým riešením tepelného výmenníka a jeho* konštrukčného spojenía s absorpčnou kolonou sa vytvoria priaznivé podmienky pre optimálně riadenie procesu podlá vopred zadaného kritéria optimality, zohfadňujúceho jednak požiadavku na minimalizácíu strát etylénu a jednak požiadavku na zníženie obsahu metánu a etánu v čistom etyléne. Ďalšie výhody nového spósobu možno pripísať spojeniu spomenutého efektívneho absorpčno-desorpčného* systému s regeneračnou rektifikačnou kolonou a taktiež neobvyklému riešeniu získavania regenerovaného acetonu pomocou dvojstupňovej kondenzácie v pareiálnom kondenzátore, chladenom chladiacou vodou a v totálnom kondenzátore, chladenom odpařováním kvapalného propylénu. Týmto spósobom sa dosiahne nielen vyššia hospodárnost prevádzky, ale aj vysoká výtažnosť regenerácie acetonu, obsiahnutého v etyléne, určenom na čistenie.In the process of the present invention, ethylene is substantially free of acetone with a reduced content of methane and ethane depending on the temperature and pressure conditions in the absorption desorption system. It has been shown that an unusual solution of the heat exchanger and its structural connection to the absorption column will create favorable conditions for optimal process control according to a predetermined optimality criterion, taking into account both the requirement to minimize ethylene losses and the methane and ethane reduction in pure ethylene. . Further advantages of the novel process can be attributed to the combination of said effective absorption-desorption system with a regenerative rectification column, as well as an unusual solution for recovering regenerated acetone by means of a two-stage condensation in a pareial condenser cooled with cooling water and a total condenser cooled by evaporation of liquid propylene. In this way, not only a higher operating efficiency is achieved, but also a high recovery yield of acetone contained in the ethylene to be cleaned.
Přitom z hfadiska hospodárnosti prevádzky absorpčno-desorpčnej sústavy je dóležité, že příslušný efekt sa dosahuje využitím entalpie vyvařeného 1,2-dichlóretánu, ktorý sa potom prakticky može bez ďalšej úpravy, po doplnění čerstvým 1,2-dichlóretánom, znovu použit ako účinné absorpčně činidlo.In view of the economy of operation of the absorption-desorption system, it is important that the effect is achieved by using enthalpy of boiled 1,2-dichloroethane, which can then be practically reused as an effective absorbent without further treatment after addition of fresh 1,2-dichloroethane. .
Dalším dóležitým prvkom vyvinutého spósobu čistenia etylénu je, že pri ňom prakticky nevznikajú straty absorpčného činidlaAnother important element of the ethylene purification process developed is that it practically does not cause loss of absorbent
1,2-dichlóretánu — keď neuvažujeme běžné manipulačně straty — sa jedná o látku, vznikajúcu ako produkt pri následnej chlorácii etylénu. Pravda, má to aj nevýhodu v tom, že tento -sposob čistenia etylénu je výlučné vyvinutý pře specifické požiadavky čistenia etylénu, určeného na syntézu1,2-Dichloroethane - not considering normal handling losses - is a product formed by the subsequent chlorination of ethylene. True, it also has the disadvantage that this ethylene purification process is exclusively developed over specific purification requirements for ethylene for synthesis.
1,2-dichlóretánu. Pri postupe podfa tohto* vynálezu sa aceton odstraňuje z etylénu s vysokou účinnosťou aj napriek tomu, že sa jedná o relativné nízké vstupné koncentrácie. Pozitívnym prvkom nového spósobu je. aj velmi nízké zataženie absorpčnej kolony kvapalným 1,2-dichlóretánom, čo· umožňuje podstatné znížiř náklady na zariadenie regeneračnej časti aparatury.1,2-dichloroethane. In the process of the present invention, acetone is removed from ethylene with high efficiency, even though these are relatively low inlet concentrations. A positive element of the new way is. even very low loading of the absorption column with liquid 1,2-dichloroethane, which makes it possible to significantly reduce the cost of equipment for the regeneration part of the apparatus.
Čistenie etylénu absorpciou v dichlóretáne a účinná regenarácia acetonu sa dosahu*jú na zariadení, znázornenom na priloženom obrázku.Purification of ethylene by absorption in dichloroethane and efficient acetone regenaration are achieved in the apparatus shown in the attached figure.
Do čiastiaceho zariadenia sa privádza etylén, odoberaný z desorpčnej kolony v prevádzkovom súbore vydefovania etylénu z pyrolýznych plynov absorpciou v acetone (na priloženej schéma nezakreslené), obsahujúci ccetón ako hlavní’ nečistotu z hfaďiska ďalšieho použitia etylénu na syntézuEthylene, taken from the desorption column in an ethylene pyrolysis gas separation plant by absorption in acetone (not shown), containing ccetone as the main impurity from the further use of ethylene for synthesis is fed to the sub-installation.
1,2-dichlóretánu. Obsah acetonu je obvykle okolo 0,7 až 0,9 % obj. a nemal by přesahovat hodnotu 4,0 % obj. Etylén uvedenej proveniencle ďalej obsahuje priemerne 0,8 % obj. metánu, 0,9 % obj. etánu a 0,05 pere. obj. oxidu ubofnatého. Etylén sa privádza prívodným potrubím 1 do spodnej časti absorpčnej veže 2, vybavenej eíážami sitovej konštrukcie. Možu sa však použit i iné typy etáží s podobnou účinnosťou. Aceton sa z etylénu vypiera prakticky úplné protiprúdne stekajúcim 1,2-dichJóretánom, privádzaným do hornej časti kolony prívodným potrubím 4 dichlóretánu.1,2-dichloroethane. The acetone content is usually about 0.7 to 0.9% by volume. and should not exceed 4,0% vol. The ethylene of said provenance further comprises an average of 0.8% by volume. methane, 0,9% vol. ethane and 0.05 pere. vol. Ubium (III) oxide. The ethylene is fed through the supply line 1 to the bottom of the absorption tower 2, equipped with the mesh construction. However, other types of trays of similar efficacy may be used. Acetone is washed from ethylene with virtually complete countercurrent flowing 1,2-dichloroethane, fed to the top of the column through a 4-dichloroethane feed line.
Ďalšie příměsi, ako metán a etán sa vypierajú čiastočne v závislosti od teplotných a tlakových podmienok v absorpčnej koloně 2 a v desorpčnom výmenníku 8. Vyčištěný etylén sa odvádza potrubím 3 čistého; etylénu. Spodná časť absorpčnej kolony je spojená prostredníctvom absorpčno-desorpč* ného stupňa 5 kolony s desorpčným výmenníkom B, v ktorom sa 1,2-dichlóretán s vypraným acetónom, metánom a etánom zohrieva regenerovaným 1,2-dichlóretánom privádzaným z varáka 24 potrubím vyvařeného dichlóretánu 2.5 a odváďzaným spojovacím potrubím 26 do zásobníka 28.Other impurities such as methane and ethane are washed somewhat, depending on the temperature and pressure conditions, in the absorption column 2 and in the desorption exchanger 8. The purified ethylene is removed via line 3 clean; ethylene. The lower part of the absorption column is connected via the absorption-desorption stage 5 of the desorption exchanger B column, in which 1,2-dichloroethane with washed acetone, methane and ethane is heated by regenerated 1,2-dichloroethane fed from the reboiler 24 via boiled dichloroethane 2.5. and the discharged connecting line 26 to the container 28.
Funkcia absorpčno-desorpčného stupňa 5 kolony spočívá v stabilizácii primeraných teplotných a !ým aj koncentračných proíilov desorpčnej a absorpčnej časti systému podfa zadaných požiadaviek ha čistotu etylénu a hospodárnost procesu. Po konštrukčnej stránke sa jedná o zariadenie válcového tvaru s etážami, umožňujúcimi intenzívny styk kvapaliny ,a desorbovaných plynov.The function of the absorption-desorption stage 5 of the column is to stabilize the appropriate temperature and concentration profiles of the desorption and absorption part of the system in accordance with the specified requirements for ethylene purity and process economy. Structurally, it is a cylindrical device with trays for intensive contact of liquid and desorbed gases.
Desorpčný výmenník 6 je spojený pomocou nástrekového potrubia 7 s rektifikač240510 nou kolóno-u 8, z ktorej odchádzajú páry ce?.·!!·! ako prchavejšej zložky spolu s desorbovanými plynmi potrubím 0 do parciály.ip ko .dsuzátora 10, opatřeného potrubím cil oiacej vody, odvodným potrubím 14 purne fázy 14 a potrubím 11 kondenzátu, kterým sa z parciálneho kondenzátora od• ádz skondenzovsný aceton při kondenzačiej teplote okolo 303 K. Parciálny kondenzáror 10 slúži jednak na vytvorenie potřebné' o refluxného toku, privádzaného do· rektifikačnej kolony refluxným potrubím 12 λ jednak na kondenzáciu odpovedajúceho podielu pár acetónu pri teplote 309 K, o’oher é' o potrubím kvapalného acetónu AThe desorption exchanger 6 is connected via a feed line 7 to the rectifier 240510 of the column 8, from which the vapors are removed. as a more volatile component together with desorbed gases via line 0 to the partial condenser 10, provided with a target water line, a purge 14 purge line 14 and a condensate line 11 through which condensate acetone is removed from the partial condenser at a condensation temperature of about 303 K. The partial condenser 10 serves, on the one hand, to produce the necessary reflux flow fed to the rectification column via a 12 λ reflux line and, on the other hand, to condensate the corresponding portion of acetone vapor at 309 K at the liquid acetone A line.
P rciálny kondenzátor 10 je spojený odvodným, potrubím 14 parnej fázy s totálnym kondenzátorom 18, opatřeným prívodným potrubím 18 kvapalného propylénu, potru’ ím 1€! plynného propylénu, odplyňovscím potrubím 17 a odvodným potrubím 20 kondenzátu. Totálny kondenzátor slúži na praktickú úplnú kondenzáciu pár acetónu, v dósledku čoho· sa dosahuje velmi vysoká výažnoeť regenerácie acetónu. Regenerovaný acetón, pozostávajúci z kondenzátu z parciálneho kondenzátora a kondenzátu z to'álneho kondenzátora, sa odvádza na ďalšie použitie potrubím 21 regenerovaného acetónu. Spodná časť rektifikačnej koleny je priamo· spojená s varákom 24, opatřeným parným potrubím 22, potrubím parného kondenzátů 23 a potrubím 25 vyvařeného dichlóretánu, spájajúcim vařák 24 s desorpčným tepelným výmenníkom 8 a prostredníctvom spojovacieho potrubia 28 so zásobníkom 28. Zásobník 2S je opatřený prívodným potrubím 27 čerstvého dichlóretánu a je spojený sacím potrubím 29 s čerpadlom 30, napojeným prostredníctvom prívodného potrubia 1 etylénu na absorpčnú kolonu 2. Takto je vytvořený uzavretý cyklus vypierania acetónu-a regenerácie tak vypraného acetónu, ako aj 1,2-dichlóretánu.L rciálny capacitor 10 is connected to vent, line 14 with total vapor condenser 18, provided with a supply line 18 of liquid propylene, will break 'in 1 €! gaseous propylene, a degassing line 17 and a condensate discharge line 20. The total condenser serves for the practical complete condensation of acetone vapors, resulting in a very high acetone recovery rate. The regenerated acetone, consisting of the condensate from the partial condenser and the condensate from the tensile condenser, is discharged for further use via line 21 of regenerated acetone. The lower part of the rectification elbow is directly connected to the cooker 24 provided with the steam conduit 22, the steam condensate conduit 23 and the boiled dichloroethane conduit 25 connecting the digester 24 to the desorption heat exchanger 8 and via the conduit 28 to the reservoir 28. 27 of fresh dichloroethane and is connected via suction line 29 to a pump 30 connected via an ethylene inlet line 1 to an absorption column 2. Thus a closed cycle of acetone scrubbing and regeneration of both washed acetone and 1,2-dichloroethane is formed.
Schéma zariadenia na priloženom obrázku obsahuje základné zariadenia a ich prepojenie potřebné na vytvorenie uzavretého svstému. Nie sú na nej znázorněné pomocné zariadenia, meracie a indikačně přístroje, ako aj armatúry, áko sú například regulačně alebo· uzatváracie ventily, lebo nie sú charakteristické pre vyvinuté zariadenie a sú závislé od roznych technicko-ekonomických podmienok a od výkonu výrobného z ri: do: ia cp6soh zariadenie podlá tohto vynálezu umožňuji prakticky úplné odstránenie pár ucetúuu z etylénu, odoberaného z desorpčnej kolony v procese vydelovania ety:éu·· z pyrolýznych plynov pomocou abuci-- v ”cet ne. Súčasne umožňujú jednoduchý spůsob regenerácie oddesleného ac?tónu o čistotě vyhovujúcej pre jeho opatovu é použitie v procese vydelovania etylénu absorpciou v acetóne. .The schematic diagram of the device in the attached figure contains the basic devices and their interconnections needed to create a closed light. It does not show auxiliary devices, measuring and indicating instruments, as well as fittings such as control valves or shut-off valves, since they are not characteristic of the equipment developed and are dependent on various technical and economic conditions and the output of the production plant. : c i p6soh apparatus of the invention allow a complete removal of ethylene few ucetúuu, taken off from the desorption column in the process of separation of ethyl Eu · · of the pyrolysis gases by abuci-- the "EST no. At the same time, they allow a simple method of regenerating the detached acetone of a purity suitable for its abstaining use in the process of separating ethylene by absorption in acetone. .
Výhodou tohto nového· sposobu, uskutečňovaného na popísanom zariadení je, že pri vypieraní 1,2-dichlóretánom sa nezavádza do čistého etylénu žiadna cudzia látka z hladiska nadvazujúcej chlorácie etylénu na 1,2-dichlóretán, pričom okrem acetonu sa vypierajú aj ďalšie látky, napr. metán, etán a aj zbytky oxidu uholnatého, čím sa ešte viac zvyšuje čistota etylénu. Důležité je, že pri tomto novom sposohe nehrozí nebezpečenstvo preniknutia acetónu vo formě hmly, ako je to běžné u systémov s ochladením na hlboké teploty, ani nebezpečensívo akumulácie nebezpečných pyroforických látok, čo tento nový proces čistenia etylénu velmi zvýhodňuje oproti ostatným, doteraz používaným.The advantage of this novel process in the described apparatus is that when washing with 1,2-dichloroethane, no foreign substance is introduced into pure ethylene from the point of view of the subsequent chlorination of ethylene to 1,2-dichloroethane, while in addition to acetone other substances, e.g. . methane, ethane and also carbon monoxide residues, further enhancing the purity of ethylene. Importantly, there is no danger of mist penetration of acetone in the form of mist, as is the case with low-temperature cooling systems, nor the danger of accumulation of hazardous pyrophoric substances, which makes this new ethylene purification process more advantageous than the other hitherto used.
Ďalej uvedené příklady ilustrujú, ale nevymedzujú spůsob použitia.The examples below illustrate, but do not limit the method of use.
PřikladlEXAMPLE
Etylén, pcchódzajúci z desorpčného stupňa procesu izolácie etylénu z pyrolýznych plynov absorpciou v acetóne, sa čistí ďalej popísaným sposobom na zariadení schematicky znázornenom na priloženom obrázku.Ethylene coming from the desorption step of the process of isolating ethylene from pyrolysis gases by absorption in acetone is purified as described below on the apparatus schematically shown in the attached figure.
Etylén, určený na čistenie, sa podlá fotíte sposobu najprv privádza prívodným potrubím 1 etylénu do absorpčnej kolony 2, v ktorej sa acetón a čiasíočne aj ďalšie nežisdáce látky, ako napr. CIL·, a C2HG, vypierajú malým množstvom protiprúdne stekajúceho 1,2-dichlóretánu, privádzaného do absorpčně' kolony prívodným potrubím 4 dichlóretánu. Vyčištěný etylén odchádza z absorpčnej kolony potrubím 3 čistého etylénu, napojeným na hlavu absorpčnej kolony 2.The ethylene to be cleaned is, according to the method described, first fed through ethylene feed line 1 to the absorption column 2, in which acetone and, in part, also other non-pollutants, such as e.g. · CIL, and C 2 H G, elute a small amount of a falling counter-1,2-dichloroethane, fed to the absorption column through the supply line 4 of dichloroethane. The purified ethylene exits the absorption column through a pure ethylene line 3 connected to the top of the absorption column 2.
Etylén, určený na čistene, má nasledujúce priemerné zloženie: 97.75 % obj. CiH4, 0,95 0/o obj. CII4, 0,69 % obj. C2H6, 0,61 % obj. acetón a stopy oxidu uholnatého. Teplot,· privádzaného etylénu je 253 K. Tlak v miesíe přívodu etylénu do· absorpčnej kolony je 0,8 MPa. Celkové množstvo privádzanej plynnej zmesi hora uvedeného zloženia je 115,5 kmol. h~ *.Ethylene to be purified has the following average composition: 97.75% vol. CiH 4 , 0.95% v / v CII 4 , 0.69% v / v C 2 H 6 , 0.61% v / v acetone and traces of carbon monoxide. The ethylene feed temperature is 253 K. The pressure at the ethylene feed point to the absorption column is 0.8 MPa. The total amount of gaseous feed of the above composition is 115.5 kmol. h ~ *.
Prevládajúca časf acetónu a časť metánu a otánu sa vypierajú protiprúdne stekajúcim dichlóretánom, privádzaným na hlavu absorpčnej kolony 2 o teplote 293 K v množstve 3,9 kmol.h·1. Vyčištěný etylén odchádza pri tlaku 0,77 MPa a pri teplote 256,4 K. Kvapalný dichlóretán, odchádzajúci zo spodku absorpčnej kolony 2 prechádza absorpčno-desorpčným stupňom kolony 5' do desorpčného výmenníka fi, v ktorom sa oteplí z teploty 259 K na teplotu 313 K 1,2-dichlóretánom, odchádzajúcim z varáka 24 rektifikačnej koleny 8. Toto spojenie desorpčného·' tepelného výmenníka 8 a absorpčnej kolony 2 prostredníctvom absorpčno-desorpčného stupňa kolóny 5 vytvára priaznivé předpoklady pre nastave240510 9 nie teplotného profilu, vhodného' buď pre účinné vypieranie zbytkov metánu a aj etánu z čistého etylenu, alebo v opačnom případe, vhodného z hiadiska minimalizácie strát etylénu, rozpuštěného v dichlóretáne pri stékaní absorpčnou kolonou. Kvapalná zmes 1,2-dichlóretánu s rozpustným acetónom a s nedesorbovanými plynmi sa potom privádza nástrekovým potrubím 7 do rektifíkačnej kolony 3, určenej na regeneráciu 1,2-dichlóretánu a acetonu. Hlava rektifíkačnej kolony 8 je spojená potrubím s parciálnym kondenzátorem 10, opatřeným prívodným a cdvódným potrubím 13 chladla eeí vody, potrubím 11 kondenzátu a odvodným potrubím 14 parnej fázy, ktorým sa odvádzajú nokondenzujúce plyny s obsahem acetonu na totálnu kondenzáciu.The bulk of the acetone and part of the methane and otane are washed out by countercurrently flowing dichloroethane fed to the top of the absorption column 2 at a temperature of 293 K in an amount of 3.9 kmol · h · 1 . The purified ethylene exits at a pressure of 70 psi and a temperature of 256.4 K. The liquid dichloroethane leaving the bottom of the absorption column 2 passes through the absorption-desorption stage of the column 5 'to a desorption exchanger fi in which it warms from 259 K to 313 the 1,2-dichloroethane, leaving the rectification column bottom 24 bends 8. the connection · desorption "of the heat exchanger 8 and the absorption column 2 by means of the absorption-desorption column 5 should be conducive to 9 nastave240510 temperature profile is not suitable either for the effective scrubbing of residues of methane and also ethane from pure ethylene or, alternatively, suitable in terms of minimizing losses of ethylene dissolved in dichloroethane as it flows through the absorption column. The liquid mixture of 1,2-dichloroethane with soluble acetone and non-desorbed gases is then fed via a feed line 7 to a rectification column 3 for the recovery of 1,2-dichloroethane and acetone. The head of the rectification column 8 is connected by a condenser line 10, provided with a cooling water inlet and outlet conduit 13, a condensate conduit 11 and a vapor phase exhaust conduit 14, to remove the non-condensing acetone-containing gases for total condensation.
Kondenzácia v parciálnom kondenzátore prebieha pri atmosférickém tlaku a teplote 303 K. Převážná časť pri týchto podmienkach skondenzovaného acetonu sa vracia spát do rektifíkačnej kolmý refluxným potrubím 12 a mehšia časť sa odvádza ako regenerát potrubím 15 kvapalného ácetónu. Použitý reflutný poměr je 5 : 1.The condensation in the partial condenser takes place at atmospheric pressure and a temperature of 303 K. The bulk of these condensed acetone conditions return to the rectification perpendicular to the reflux conduit 12 and the lighter part is discharged as regenerate through the liquid acetone line 15. The reflux ratio used is 5: 1.
Regenerovaný acetón, skondenzovaný v parciálnom kondenzátore obsahuje 99 % mél. acetonu a prismerne 0,97 % mól. etylénu. Množstvo Oídoberaného regenerovaného acetonu je 0,514 kmol.h-1. Neskondenzovaný acetón v parciálnom kondenzátore a nekondezujúce plyny, ako sú etylén a připadne metán a etán, odchádzaiú z parciálneho kondenzátora vodovodným potrubím 14 parnej fázy do totálneho kondenzátora 16, opatřeného prívodným potrubím 18 kvapalného propylenu a potrubím 19 plynného propylénu. V totálncm kondenzátore vykondenzuje prakticky všetok acetón, ktorý ešte obsahovala plynná zmes, odchádzajúca z parciálneho kondenzátora.The regenerated acetone condensed in the partial condenser contains 99% mole. acetone and an average of 0.97 mol%. ethylene. The amount of recovered regenerated acetone is 0.514 kmol.h -1 . Uncondensed acetone in the partial condenser and non-condensing gases, such as ethylene and optionally methane and ethane, leave the partial condenser through the vapor phase water line 14 to a total condenser 16 provided with a liquid propylene feed line 18 and a propylene gas line 19. In the total condenser, virtually all the acetone that still contained the gas mixture leaving the partial condenser condenses.
Teplota kondenzácie ;'e 248 K. Propylén, použitý na chladenie, sa odpařuje pri teplote 236 K Vzniklý kondenzát acetonu odchádza z totálneho kondenzátora odvodným potrubím 20 kondenzátu a po spojení s regenerátora, odvádzaným z parciálnej kondenzácie potrubím 15 kvapalného acetonu, sa všetok týmto sposobom získaný acetón odvádza potrubím 21 regenerovaného' acetonu na ďalšie použitie v procese vydelovania etylénu z pyrolýznych plynov pomocou absorpcie v acetone. Kondenzát z totálneho· kondenzátora v celkovom množstve 0,171 kmol.h-1 obsahuje 97,0 % mól. acetonu a 2,92 % mól. rozpuštěného etylénu. Spojením s prúdom regenerátu z parciálneho kondenzátora sa získává po přepočítaní na čistý aceton 0,65 kmol.h-1 čistého acetonu, čo představuje výše 95 %-nú výřažnosť regenerácie. Straty acetonu cdplynom činia velmi zanedbatelné množstvo 0,02 kmol. . h-1. .The condensation temperature is 248 K. The propylene used for cooling is evaporated at 236 K. The acetone condensate formed is discharged from the total condenser through the condensate drain line 20, and after being connected to the regenerator removed from the partial condensation via liquid acetone line 15, all this way. the acetone obtained is withdrawn via line 21 of regenerated acetone for further use in the process of separating ethylene from pyrolysis gases by absorption in acetone. The condensate from the total condenser in a total amount of 0.171 kmol.h -1 contains 97.0 mol%. acetone and 2.92% mol. dissolved ethylene. Connected to the flow recycled from the partial condenser is obtained by calculated on the dry acetone, 0.65 kmol.h -1 of pure acetone, which represents the 95% sequence brilliance recovery. The loss of acetone and gas is a very negligible amount of 0.02 kmol. . h -1 . .
Manipulačně straty sú cca 0,01 kmol. . ti-1. Odplyn z totálneho kondenzátora obsahuje priemerne 96,7 % mól. etylénu a asiHandling losses are about 0.01 kmol. . ti -1 . The total condenser effluent contains an average of 96.7% mol. ethylene and about
1,5 % mól. acetónu. Zbytek sú metán a etán. Vyšší obsah scatónu Oproti teoretickým předpokladem pri daných stavových podmienkach · (teplota 248 K, atmosferický tlak) je zrejme spósobený obsahom acetónu vo formě braly, ktorá sa v kondenzátore bežnej konštrukcie nedá oddělil.1.5% mol. acetone. The rest are methane and ethane. Higher scatone content Contrary to the theoretical assumptions under given condition conditions (temperature 248 K, atmospheric pressure), it is probably due to the acetone content in the form of a rock that cannot be separated in a capacitor of conventional construction.
Z varáka 24 rektifíkačnej kolony 8 sa kontinuálně odeberá horúci 1,2-dichlóretán, prakticky úplné zbavený acetónu. Vařák 24 je opatřený parným potrubím 22, potrubím parného kondenzátu a potrubím 23 vyvařeného dichlóretánu, ktorým sa odvádza horáci 1,2-dichlíretán do desorpčného výmenníka 6. Teplota vyvařeného 1,2-dichlóretánu je 353 K. Obsah acetónu vo' vyvarenomHot 1,2-dichloroethane, practically completely acetone-free, is continuously taken from the reboiler 24 of the rectification column 8. The cooker 24 is provided with a steam conduit 22, a steam condensate conduit and a conduit 23 of boiled dichloroethane, which discharges the 1,2-dichloroethane burner to the desorption exchanger 6. The boiled 1,2-dichloroethane temperature is 353 K. The acetone content of the boiled
1,2-dichlóretáne e menší ak 0,01 % mól. V tepelnom výmenníku cchladený 1,2-dichlóretán sa odvádza spojovacím potrubím 26 do zásobníka 28, do ktorého sa podřa potřeby načerpá čerstvý 1,2-dichlóretán cez přívodně potrubie čerstvého dichlóretánu 27. Nakoniec sa 1,2-dichlóretán čerpá čerpadlem 30, spojeným sacím potrubím 29 so zásobníkem 28 a dávkuje sa prívodným potrubím dichlóretánu spal do absorpčně] kolony 2. Popísané zariadenie je opatřené potřebnými aparaturami a regulačnými prístrojmi na reguláciu tlaku, prietoku a hladiny, ktoré nie sú v schéme zakreslené, ale sú bezpodmienečne potřebné pre stabiluý chod prevádzky. Týmto sposobom na popísanom zariadení sa získává etylén prakticky úplné zbavený acetónu a čiastočné zbav.ený aj zostatkov metánu a etánu z predcháďzďjúcich výrobných operách. Priemerné zloženie čistého etylénu je nasedujúce: 93,65 % mól C2H4, 0,15 % mól. dichlóretán, 0,008 % mól. acetón, 0,65 % mól. CH4 a 0,53 % mól. etán.1,2-dichloroethane is less than 0.01 mol%. In the heat exchanger, the cooled 1,2-dichloroethane is discharged via a connecting line 26 into a reservoir 28 into which fresh 1,2-dichloroethane is pumped as needed through the fresh dichloroethane 27 supply line. Finally, the 1,2-dichloroethane is pumped through a pump 30 connected by a suction The described apparatus is equipped with the necessary apparatuses and regulating devices for the regulation of pressure, flow and level, which are not shown in the diagram, but which are absolutely necessary for stable operation of the operation. . In this way, in the apparatus described, ethylene is practically completely free of acetone and partly free of methane and ethane residues from the previous production operations. The average composition of pure ethylene was nasedujúce: 93.65 mol% C 2 H 4, 0.15% by mole. dichloroethane, 0.008 mol%. acetone, 0.65 mol%. CH 4 and 0.53 mol%. ethane.
Obsah metánu a etánu je závislý najma od ich obsahu vo vstupnom etyléne, určenom na čistenie. Přitom pri používaní etylénu na výrobu vinylchloridu cez 1,2-dichlóretán sa 1,2-dichlóretán v etyléne nepovažuje za nečistotu, takže skutečná čistota etylénu je ešte vyššia ako 98,65 % obj. Příklad 2The content of methane and ethane depends mainly on their content in the feed ethylene to be purified. However, when ethylene is used for the production of vinyl chloride through 1,2-dichloroethane, 1,2-dichloroethane in ethylene is not considered to be an impurity, so that the actual purity of ethylene is still higher than 98.65% by volume. Example 2
Na čistenie etylénu je použitý rovnaký postup ako v příklade 1. Rozdiel spočívá v tom, že abserpčno-desorpčný stupeň kolony 5 a desorpčný výmenník sú vyřaděné z prevádzky, takže teplota .1,2-dichlóretánu, odchádzsjúceho z absorpčně) koleny 2 <e 259 K. Ostatně teplotně a tlakové podmienky sú rovnaké ako v příklade 1 a rovnaké je aj príeíokové zafaženie aparatúry. V dQsledku toho, absorpcia i regenerácia acetónu majú stabilný chod. neodlišujúci sa od chodu prevádzky na zariadení, popísanom v příklade 1. Výsledkom tejto úpravy zariadenia je vyššie množstvo etylénu, odchádzajúceho odplyňovacím potrubím 17 z totálneho kondenzátora 16 chladeného odparo240510 váním pr opylenu pri teplote okolo 236 K. Množstvo etylénu v odplyne v tomto případe činí 0,7 kmol.tr1. To značí, že straty etylénu odplynom sú vyššie o 0,42 kmol. . h_1 oproti stratám v příklade 1 (0,28 kmol. . h_1). Aj straty acetónu sú vyššie ako v příklade 1 (0,013 kmol. li1 oproti 0,005 kmol.h-1). Na druhej straně sa zlepšila čistota etylénu, odchádzajúceho z absorpčnej kolony 2 potrubím 3 čistého etylénu do výrobně 1,2-dtchlóretánu. Celkové množstvo metánu a etánu sa pri týchto podmienkach znížilo v priemere o 30 % oproti příkladuThe purification procedure for ethylene is the same as that of Example 1. The difference is that the desorption stage of the column 5 and the desorption exchanger are decommissioned so that the temperature of the 1,2-dichloroethane leaving the absorption bend 2 (e 259) K. In addition, the temperature and pressure conditions are the same as in Example 1, and the string load of the apparatus is the same. As a result, both acetone absorption and regeneration have a stable run. not resulting from the operation of the apparatus described in Example 1. This modification of the apparatus results in a higher amount of ethylene leaving the degassing line 17 from the total condenser 16 cooled by evaporation of 240510 by propylene at a temperature of about 236 K. 7 kmol.tr 1 . This indicates that ethylene losses by degassing are higher by 0.42 kmol. . h1 compared to the losses in Example 1 (0.28 kmol. h -1 ). Acetone and losses are higher than in Example 1 (0.013 kmol. If one compared to 0,005 kmol.h -1). On the other hand, the purity of the ethylene exiting the absorption column 2 through line 3 of pure ethylene to the 1,2-dichloroethane production plant was improved. The total amount of methane and ethane under these conditions decreased by an average of 30% compared to the example
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS833830A CS240510B1 (en) | 1983-05-30 | 1983-05-30 | Method of ethylene cleaning and equipment for its performance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS833830A CS240510B1 (en) | 1983-05-30 | 1983-05-30 | Method of ethylene cleaning and equipment for its performance |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS383083A1 CS383083A1 (en) | 1985-07-16 |
| CS240510B1 true CS240510B1 (en) | 1986-02-13 |
Family
ID=5379535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS833830A CS240510B1 (en) | 1983-05-30 | 1983-05-30 | Method of ethylene cleaning and equipment for its performance |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS240510B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ299681B6 (en) * | 1999-06-29 | 2008-10-15 | Celanese International Corporation | Ethylene recovery method |
-
1983
- 1983-05-30 CS CS833830A patent/CS240510B1/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ299681B6 (en) * | 1999-06-29 | 2008-10-15 | Celanese International Corporation | Ethylene recovery method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS383083A1 (en) | 1985-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4080424A (en) | Process for acid gas removal from gaseous mixtures | |
| US6102987A (en) | Process for the removal of CO2 and sulfur compounds from industrial gases, in particular from natural gas and raw synthesis gas | |
| US3841382A (en) | Glycol regenerator using controller gas stripping under vacuum | |
| KR20010049513A (en) | Carbon dioxide recovery with composite amine blends | |
| NO331768B1 (en) | Process for the Recovery of Amino Compounds for Use in Carbon Dioxide Removal | |
| JPH08283757A (en) | Method and apparatus for refining natural gas by removing atleast one acidic gas therefrom with solvent | |
| KR20130114069A (en) | Method and apparatus for the purification of carbon dioxide using liquide carbon dioxide | |
| JP2003535209A (en) | Deoxidation of hydrocarbon fluid streams. | |
| NO178690B (en) | Process for removing acid gases from gas mixtures | |
| US11400409B2 (en) | Process for aftertreatment of regeneration offgas | |
| CN111375271B (en) | Method and device for treating flue gas containing sulfur dioxide | |
| US2891633A (en) | Acetylene separation system | |
| US4299801A (en) | Regenerating alkanolamine desulfurizer solutions | |
| US4332598A (en) | Process for treating industrial gas stream | |
| CN100491245C (en) | Method for preparing liquid carbon dioxide in foodstuff level by using tail gas of cement kiln | |
| NO300052B1 (en) | Absorbent liquid with improved absorption capacity for CO2, and its use | |
| CA1255207A (en) | Process for removing acetylene from a c.sub.2-stream | |
| RU2136651C1 (en) | Vinyl chloride production process and installation | |
| FI73722B (en) | FOERFARANDE FOER SEPARERING AV NORMALA PARAFFINER FRAON KOLVAETEBLANDNINGAR VID KONSTANT TRYCK. | |
| CS240510B1 (en) | Method of ethylene cleaning and equipment for its performance | |
| US4894179A (en) | Absorbent composition containing a tertiary amino azabicyclic alcohol and an amine salt | |
| US2180386A (en) | Separation of acetylene from gaseous mixtures | |
| HU197226B (en) | Process and apparatus for revovering 1,2-dichloro-ethane from exit gases | |
| US3253390A (en) | Dehydration of gases and regeneration of desiccant | |
| US6391160B1 (en) | Water removal in purification of vinyl chloride |