CS239627B1 - Refractory ferroneous steels for hot forming - Google Patents
Refractory ferroneous steels for hot forming Download PDFInfo
- Publication number
- CS239627B1 CS239627B1 CS833808A CS380883A CS239627B1 CS 239627 B1 CS239627 B1 CS 239627B1 CS 833808 A CS833808 A CS 833808A CS 380883 A CS380883 A CS 380883A CS 239627 B1 CS239627 B1 CS 239627B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- steels
- refractory
- traces
- chromium
- ferroneous
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 14
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001669 calcium Chemical class 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Žáruvzdorné feritické oceli podle vynálezu obsahují 0,01 až 0,2 i uhlíku, stopy až 1,0 % manganu, stopy až 2,0 % křemíku, 13 až 28 % chrómu, případně stopy až 1,5 % hliníku, stopy až 1,0 % titanu, 0,001 až 0,006 % vápníku, 0,005 až 0,035 % zirkonia a do 0,025 % dusíku v hmotnostních podílech.Refractory ferritic steels according to the invention they contain 0.01 to 0.2 i carbon, traces up to 1.0% manganese, traces up to 2.0% silicon, 13 to 28% chromium, possibly up to 1.5% aluminum, traces up to 1.0% titanium, 0.001 to 0.006% calcium, 0.005-0.035% zirconium and up to 0.025% nitrogen by weight.
Description
Vynález se týká feritické žáruvzdorné chromové oceli, která obsahuje v % hmotnosti až 0,2 % uhlíku, až 1 % manganu, až 2 % křemíku, dále 13 až 28 % chrómu a může být též legována až 1,5 % hliníku a až 1 % titanu.The invention relates to ferritic refractory chromium steel containing up to 0.2% carbon, up to 1% manganese, up to 2% silicon, 13 to 28% chromium by weight and up to 1.5% aluminum and up to 1% alloys. % titanium.
Tyto feritické žáruvzdorné oceli s vysokým obsahem chrómu mají celou řadu výhodných vlastností, pro které nacházejí široké uplatnění ve strojírenství, energetice i chemickém průmyslu. Struktura těchto ocelí je vlivem vysokého obsahu chrómu čistě feritická a chrom, případně i další z uvedených legur, jim dodávají dobrou korozní odolnost s vysokou žáruvzdorností .These high chromium ferritic refractory steels have a number of advantageous properties for which they are widely used in engineering, power engineering and chemical industries. The structure of these steels is purely ferritic due to the high chromium content, and chromium and possibly other of these alloys give them good corrosion resistance with high heat resistance.
Přesto, že čistě feritická struktura žáruvzdorných chromových ocelí zaručuje nízký přetvářný odpor při deformaci za tepla a velmi dobrou plasticitu, je technologická tvařitelnost těchto ocelí, zejména při válcování ingotů, jedním z nejvážnějších problémů jejich výroby. Vlastní příčinou obtížné technologické tvařitelnosti feritických žáruvzdorných ocelí s vysokým obsahen chrómu je jejich značná náchylnost k růstu zrna a odlišné vlastnosti vnitřního objemu a hranic zrn, čímž se tyto oceli stávají velmi citlivé na vznik hrubých podélných trhlin při válcování a rovněž se vyznačují rychlým růstem a šířením všech příčných a podélných defektů při deformaci. Uvedené faktory snižující technologickou tvářitelnost feritických žáruvzdorných chromových ocelí, často vyvolávají ve výrobě citelný výmět při jejich válcování.Although the pure ferritic structure of heat-resistant chromium steels ensures low deformation resistance under hot deformation and very good plasticity, the technological formability of these steels, especially in ingots rolling, is one of the most serious problems of their production. The reason for the difficult technological formability of ferritic high-chromium refractory steels is their high susceptibility to grain growth and different internal grain volume and grain boundary characteristics, making these steels very sensitive to the formation of coarse longitudinal cracks during rolling and also characterized by rapid growth and spread all transverse and longitudinal defects in deformation. These factors, which reduce the technological formability of ferritic refractory chromium steels, often cause a significant discomfort in the rolling process.
Ke známým způsobům omezení obtížné technologické tvářitelnosti feritických žáruvzdorných chromových ocelí patří optimální volba formátu, teplot, odlévacího prášku a rychlosti odlévání ingotů, parametry ochlazování a ohřevu ingotů před válcováním, převoz teplých ingotů do ohřívacích pecí, optimální volba sil, deformací a stehových plánů při válcování a rovněž i způsob ochlazování materiálu po válcování. Tyto způsoby omezují následky obtížné tvářitelnosti, avšak neřeší příčinu spočívající v pevnosti a jakosti hranic zrn, zejména v litém stavu.Known ways to reduce the difficult technological formability of ferritic refractory chromium steels include optimum choice of format, temperatures, casting powder and ingots casting speed, cooling and heating parameters for ingots before rolling, transfer of warm ingots to heating furnaces, optimal selection of forces, deformations and stitching plans during rolling as well as a method of cooling the material after rolling. These methods limit the consequences of difficult formability, but do not address the cause of the strength and quality of grain boundaries, especially in the cast state.
Uvedené nevýhody odstraňuje feritická žáruvzdorná ocel podle vynálezu, která obsahuje v hmotnostních množstvích 0,01 až 0,2 % uhlíku, stopy až 1,0 % manganu, stopy až 2,0 % křemíku, 13 až 28 % chrómu, případně stopy až 1,5 % hliníku a stopy až 1,0 % titanu, jehož podstatou je, že obsahuje 0,001 až 0,006 % vápníku, 0,005 až 0,035 % zirkonia a stopy až do 0,025 % dusíku.The above-mentioned disadvantages are overcome by the ferritic refractory steel according to the invention, which contains 0.01 to 0.2% by weight of carbon, traces of up to 1.0% of manganese, traces of up to 2.0% of silicon, 13 to 28% of chromium or traces of up to 1%. 5% of aluminum and traces of up to 1.0% of titanium, containing from 0.001 to 0.006% of calcium, 0.005 to 0.035% of zirconium and traces of up to 0.025% of nitrogen.
Výhodou oceli podle vynálezu je pžíznivé ovlivnění hranic zrn povrchově velmi aktivně působícími mikrolegurami, kterými jsou vápník a zirkonium. Obsah vápníku v oceli rovněž zvyšuje viskozitu vyrobené oceli příznivou modifikací oxidických vměstků s výraznou převahou hliníku na hlinitany, čímž je omezen vznik a zlepšeny podmínky vyplouvání hrubých shluků nitridů a karbonitridů u ocelí obsahujících titan a zejména je výrazně zlepšován povrch odlitých ingotů.The advantage of the steel according to the invention is that the grain boundaries are favorably influenced by the surface-active microlegures, which are calcium and zirconium. The calcium content of the steel also increases the viscosity of the steel produced by favorably modifying the oxidic inclusions with a significant predominance of aluminum to aluminates, thereby limiting the formation and improvement of the discharge conditions of coarse nitride and carbonitride clusters in titanium-containing steels.
Ocel mikrolegovaná vápníkem je rovněž odolná proti vzniku hrubých reoxidačních vměstků vlivem selektivní oxidace vápníku a ochrany proudu inertního plynu. Společným účinkem uvedených vlivů se výrazně snižuje náchylnost feritických chromových ocelí k tvorbě podélných trhlin a potlačuje růst a rychlost šíření trhlin při válcování. Spolu s jakostnějším povrchem odlitých ingotů je pak tímto způsobem zaručena technologická tvářitelnost feritických chromových ocelí při válcování.The microalloyed steel is also resistant to the formation of coarse reoxidation inclusions due to selective calcium oxidation and inert gas protection. The combined effect of these effects greatly reduces the tendency of ferritic chromium steels to form longitudinal cracks and suppresses the growth and rate of crack propagation during rolling. Together with the quality of the cast ingots, the technological formability of ferritic chromium steels during rolling is thus guaranteed.
Příklad použitíApplication example
Na 25t elektrické obloukové peci a mimopecním vakuově oxidačním zařízení VOD byla vyrobena tavba feritické žáruvzdorné chromové oceli o obsahu uhlíku 0,07 manganu 0,46 %, křemíku 0,96 %, fosforu 0,021 %, síry 0,005 %, chrómu 24,80 %, hliníku 0,067 %, titanu 0,40 %, dusíku 0,020 %, vápníku 0,0015 % a zirkonia 0,009 %. Vápník byl přisazen ve formě slitiny kalciumsiliciummanganu a zirkonium ve formě feroslitiny ferozirkonsilicia. Vyrobená ✓The 25t electric arc furnace and the VOD extractor vacuum oxidizer produced a melting of ferritic refractory chromium steel with a carbon content of 0.07 manganese 0.46%, silicon 0.96%, phosphorus 0.021%, sulfur 0.005%, chromium 24.80%, aluminum 0.067%, titanium 0.40%, nitrogen 0.020%, calcium 0.0015% and zirconium 0.009%. Calcium was added in the form of a calcium silicium manganese alloy and zirconium in the form of a ferro-zirconium ferro-alloy. Made ✓
tavba byla odlévána do ingotů hmotnosti cca 1 200 kg spodem a při odlévání byl proud oceli chráněn argonem. Odlité ingoty byly určeny k válcování za tepla, při kterém vykázaly dobrou tvářitelnost.the melt was cast into ingots weighing about 1,200 kg from the bottom and during casting the steel stream was protected by argon. The cast ingots were intended for hot rolling, in which they showed good formability.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS833808A CS239627B1 (en) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | Refractory ferroneous steels for hot forming |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS833808A CS239627B1 (en) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | Refractory ferroneous steels for hot forming |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS380883A1 CS380883A1 (en) | 1985-06-13 |
| CS239627B1 true CS239627B1 (en) | 1986-01-16 |
Family
ID=5379253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS833808A CS239627B1 (en) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | Refractory ferroneous steels for hot forming |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS239627B1 (en) |
-
1983
- 1983-05-26 CS CS833808A patent/CS239627B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS380883A1 (en) | 1985-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109790608B (en) | Fe-Cr-Ni alloy and method for producing same | |
| US4512804A (en) | Work-hardenable austenitic manganese steel and method for the production thereof | |
| CN109252084B (en) | Preparation process of high-purity GH825 alloy fine-grain plate | |
| US3793000A (en) | Process for preparing killed low carbon steel and continuously casting the same, and the solidified steel shapes thus produced | |
| CN114635077A (en) | Super austenitic stainless steel and preparation method thereof | |
| US4456481A (en) | Hot workability of age hardenable nickel base alloys | |
| US3375105A (en) | Method for the production of fine grained steel | |
| US4376650A (en) | Hot workability of an age hardenable nickle base alloy | |
| JP3925697B2 (en) | Ti-containing Fe-Cr-Ni steel excellent in surface properties and casting method thereof | |
| US3681061A (en) | Fully dense consolidated-powder superalloys | |
| US3459540A (en) | Production of clean fine grain steels | |
| CS239627B1 (en) | Refractory ferroneous steels for hot forming | |
| US1945260A (en) | Composition of matter and process of treating molten metals | |
| SU910826A1 (en) | Master alloy | |
| JPS6056056A (en) | Process-hardenable austenite manganese steel and manufacture | |
| JPS6221860B2 (en) | ||
| USRE31221E (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
| US2870005A (en) | Process for heating the head of an ingot of molten ferrous material | |
| USRE31306E (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
| EP0117932B1 (en) | Improving the hot workability of an age hardenable nickel base alloy | |
| Polishko | Effect of modification on the formation of nonmetallic inclusions in KP-T wheel steel | |
| SU801977A1 (en) | Method of producing bearing steel tube blanks | |
| SU952986A1 (en) | Wear-resistant cast iron | |
| USRE27447E (en) | Position in a continuous casting process | |
| SU655725A1 (en) | Method of smelting high-speed steel |