CS224736B1

CS224736B1 - Preparation method of gasification mixture for pressure gasification of solid and/or liquid fuels

Info

Publication number: CS224736B1
Application number: CS351182A
Authority: CS
Inventors: Jaroslav Ing Vodsedalek; Jiri Ing Zufnicek
Original assignee: Vodsedalek Jaroslav; Jiri Ing Zufnicek
Priority date: 1982-05-14
Filing date: 1982-05-14
Publication date: 1984-01-16

Description

Výnélez sa týká způsobu přípravy zplyňovací směsi pro tlakové zplyňování tuhých qhebo kapalných paliv s obsahem vodní páry ^ňebo vzduchu $ťiebo kyslíku qnebo kysličníku uhličitého a řeší problém bezpečného, ekonomicky i ekologicky efektivního ziskání zplyňovací směsi.The invention relates to a process for the preparation of a gasification mixture for the pressure gasification of solid or liquid fuels containing water vapor or air or oxygen or carbon dioxide and solves the problem of safe, economically and environmentally effective recovery of the gasification mixture.

Při zplyňování tuhých gňebo kapalných paliv se používá zply novacích směsí o různém složení, například vzduch yňebo kyslík a vodní péra, kysličník uhličitý, kyslík a vodní péra, případně kyslík a kysličník uhličitý. Jsou známy způsoby, jak požadovanou zplyňovací směs připravit. Při tlakovém zplyňování, kdy ee jedná o tlaky až 15 MPa, se mísí vysokotlaká pára a tlakovým vzduchem gňebo kyslíkem ghebo kysličníkem uhličitým na zplyňovací směs používanou ke zplyňování. V těchto případech se míšení zmíněných médií provádí bezprostředně před vstupem zplyňovací směsi do generátoru, a to před každým generátorem individuálně. Jiný způsob přípravy zplyňovací směsi je popsán v popisu vynálezu k čal. patentu č. 203314, kdy sa do proudu spali ze spalování libovolného paliva přidává voda, vodní pára, kysličník uhličitý nebo i kyslík, a tím se získá zplyňovací směs požadovaného složení.In the gasification of solid or liquid fuels, gasification mixtures of different compositions are used, for example air or oxygen and water fumes, carbon dioxide, oxygen and water fumes, and optionally oxygen and carbon dioxide. Methods are known to prepare the desired gasification mixture. In pressurized gasification, at pressures of up to 15 MPa, high pressure steam and compressed air or oxygen or carbon dioxide are mixed into the gasification mixture used for gasification. In these cases, the mixing of said media is carried out immediately before the gasification mixture enters the generator, before each generator individually. Another method of preparing the gasification mixture is described in the description of the invention for the article. No. 203314, in which water, water vapor, carbon dioxide or even oxygen is added to the stream from the combustion of any fuel to obtain a gasification mixture of the desired composition.

Tyto způsoby přípravy zplyňovací směsi msjí své nevýhodyjako například potřebu změkčeného nebo demineralizované vody pro výrobu vysokotlaké péry a nutnost výstavby zařízení pro výrobu této páry, dále nutnost kontroly a úpravy složení zplyňovací směsi před jejím vstupem do generátoru a možnost havárie generátoru při chybné manipulaci s přívodem páry do generátoru. Nevýhodou řešení podle popisu vynálezu k čsl. patentu č. 203 314 je, že podle něho není možno připravit zplyňovací směs jen s obsahem vodní páry s kyslíku, používanou při výrobě tlakového svítiplynu, nebol ve spalinách je vždy, výjms spalování vodíku, obsažen ve značné koncentraci kysličník uhličitý a v případě, že se spaluje vzduchem, pak i duaík.These methods of preparation of the gasification mixture have disadvantages such as the need for softened or demineralized water for the production of high-pressure feathers and the necessity of construction of the steam generating plant, the necessity to check and adjust the composition of the gasification mixture before entering the generator and possible generator failure in the mistake to the generator. A disadvantage of the solution according to the description of the invention to art. No. 203,314 is that it is not possible to prepare a gasification mixture containing only water vapor with oxygen used in the production of a pressurized gas, since the combustion gases always contain, except for the combustion of hydrogen, a considerable concentration of carbon dioxide and burns with air, then with the duo.

Nedostatky odstraňuje způsob podle vynálezu, jehož podstata je, že příprave zplyňovací směsi probíhá v reaktoru, kam aa přivádí vzduch ?ňebo kyslík gfaebo kysličník uhličitý a voda, nebo vodní pára a voda, přičemž se do reaktoru, ve kterém je tlak nižší než tlak vyráběného surového plynu, přivádí předehřátá voda o teplotě nejméně 105 °C a tlaku nejméně 0,3 MPa, načež se poklesem tlaku v reaktoru uvede do varu za současného vývinu páry a poklesu teploty, neodpařená voda recirkuluje do zdroje tepla, kde ae znovu ohřívá a přivádí zpět do reaktoru, ve kterém se ztráty vody způsobené jejím odparem nahrazují přítokem vody přad, za ?ňebo do reaktoru a neodpařená voda v reaktoru, ve kterém je tisk vyěěí, než je tlak vyráběného surového plynu, se odvádí do expandru k expanzi za vzniku páry, neódpařená voda z expsndru se přivádí do kotle na odpadní teplo jako napájecí voda a páre z axpsnderu i kotle na odpadní teplo ae komprimuje a přivádí do reaktoru.The process according to the invention is based on the fact that the preparation of the gasification mixture is carried out in a reactor, where air and oxygen are supplied or gaseous carbon dioxide and water, or water vapor and water, into a reactor in which the pressure is lower than the pressure of raw gas, supplying preheated water at a temperature of at least 105 ° C and a pressure of at least 0.3 MPa, after which the pressure drop in the reactor is brought to boiling with simultaneous evolution of steam and temperature drop, the vaporized water is recirculated to the heat source where back to the reactor where the water losses due to its evaporation are replaced by the inflow of water to or from the reactor, and the evaporated water in the reactor in which the printing is higher than the pressure of the raw gas produced is sent to an expander for expansion to form steam , the non-evaporated water from the expsnder is fed to the waste heat boiler as feed water and steam from the axpsnder and the boiler waste heat and is compressed and fed to the reactor.

Provedení způaobu podle vynálezu přináěí výhody v tom, že ae podstatně zjednoduší provoz plynárny a dojde ke snížení investičních i provozních nákladů. Není nutno provádět výstavbu kotle pro výrobu vysokotlaké páry a získá se zplyňovací směs a trvale konstantním složením, díky stabilním teplotním a tlakovým poměrům v reaktoru. Konstantním složením zplyňovací aměsi ae zamezí možnosti vzniku havárie generátoru v důsledku zvýěené koncentrace kyslíku ve zplyňovací směsi. Další výhodou je, že je možno vyrábět zplyňovací směs o nejrůznějším složení, z vodní páry, vzduchu ?ňebo kyslíku, případně i kysličníku uhličitého, tedy i směs jen vodní páry a kyslíku. Výhodou je i možnost využití zdroje teple s nízkou teplotou, cca-do 200 °C, pro ohřev vody přiváděné do reaktoru. Neodpařená voda z expanděru slouží k napájení kotlů ne odpadní teplo, takže není třeba používat nákladnou upravenou vodu k jejich napájení. Další výhodou je, že pára z expandru i z kotlů na odpadní teplo ae použije jako zdroj péry pro reaktor, čímž odpadne její výroba v kotelně.The method according to the invention has the advantage that it significantly simplifies the operation of the gas plant and reduces both capital and operating costs. It is not necessary to construct a high-pressure steam boiler and obtain a gasification mixture with a consistently constant composition due to stable temperature and pressure ratios in the reactor. The constant composition of the gasification mixture ae avoids the possibility of a generator failure due to increased oxygen concentration in the gasification mixture. Another advantage is that it is possible to produce a gasification mixture of various compositions, from water vapor, air or oxygen, possibly also carbon dioxide, i.e. a mixture of only water vapor and oxygen. Another advantage is the possibility to use a low-temperature heat source, approx. Up to 200 ° C, to heat the water supplied to the reactor. Unswitched water from the expander serves to supply the boilers with no waste heat, so there is no need to use expensive treated water to feed them. Another advantage is that the steam from the expander and the waste heat boilers is used as the source of the feathers for the reactor, thereby eliminating its production in the boiler room.

Jiný způsob provedení vynálezu je, že ae recirkulující voda ohřívá surovým plynem.Another embodiment of the invention is that the recirculating water is heated by the raw gas.

Výhodou je v tomto případě využití entalpie surového plynu z generátoru pro zplyňovací proces, čímž ae docílí zvýšeni jeho účinnosti.The advantage in this case is to use the enthalpy of the raw gas from the generator for the gasification process, thereby increasing its efficiency.

Provedení vynálezu tím způsobem, že se ztráty vody způsobené jejím odparem v reaktoru nahrazují odpadní vodou, zejména surovou qhebo přečištěnou fenolovou vodou, odpadající při chlazení surového plynu, přináší výhodu v tom, že podstatně, cca o 85 až 95 % poklesne množství odpadních fenelových vod, které není nutno podrobit nákladnému čištění, čímž dochází k velká úspoře investičních i provozních nákladů.The embodiment of the invention in that the water losses caused by its evaporation in the reactor is replaced by waste water, in particular raw q or purified phenolic water, which falls off during the cooling of the raw gas, has the advantage of substantially reducing the amount of waste phenel water by about 85 to 95%. , which does not have to be subjected to expensive cleaning, which greatly saves investment and operating costs.

Vynález je možno provádět též tek, že odpadní voda se před vstupem do reaktoru uvede v oxidační nádrži ve atyk ae vzduchem ghebo s kyslíkem.It is also possible to carry out the invention by introducing the waste water into the oxidation tank in air or with oxygen prior to entering the reactor.

Výhoda tkví v tomto případě v tom, že jako odpadní vodu lze využít i vody silně znečištěné organickými látkami, které ae v oxidační nádrži rozloží.The advantage in this case is that water which is heavily contaminated with organic substances and which is decomposed in the oxidation tank can also be used as waste water.

Na výkresu znázorňuji obr. 1 až 3 konkrétní příklady provedení vynálezu.1 to 3 illustrate specific embodiments of the invention.

Jeden ze způsobů provedení vynálezu je schematicky znázorněn na obr. 1. Zapojení sestává z reaktoru 1, do kterého ústí potrubí 10 přívodu vzduchu $hebo kyslíku ^ňebo kysličníku uhličitého, potrubí 11 přívodu vody, potrubí 2 přítoku vody z potrubí 2 a potrubí 11. potrubí 12 odvodu směsi vodní péry a vzduchu gfaebo kyslíku ^hebo kysličníku uhličitého, ústící do sání kompresoru 23, ze kterého je vyvedeno potrubí 14 zplyňovací směsi a potrubí £ oběhové vody do séní oběhového čerpadla 2» z něhož vyúsluje potrubí 6 oběhové vody do zdroje 2 ohřevu. Ze zdroje 2 ohřevu, do kterého ústí potrubí 8 a ze kterého vyúsluje potrubí J ohřívacího média, je vyvedeno potrubí 2 pro recirkulací oběhové vody. Do potrubí £ oběhové vody ústí potrubí 21 přívodu vody.One embodiment of the invention is shown schematically in FIG. 1. The circuit consists of a reactor 1 into which the air or oxygen or carbon dioxide supply line 10, the water supply line 11, the water inlet line 2 from the line 2 and the line 11 exit. duct 12 for the discharge of water and air or oxygen or carbon dioxide, leading to the suction of the compressor 23, from which the gas mixture mixture duct 14 and the circulation water duct 6 are led to the circulating pump hoses 2; heating. From the heating source 2, into which the conduit 8 flows and from which the heating medium conduit J leads, a conduit 2 for recirculating the circulating water is led out. A water supply pipe 21 opens into the circulation water pipe.

Jiné modifikace uskutečnění vynálezu je znázorněna na obr. 2. Zapojení sestévé z reaktoru 2» do kterého ústí potrubí 10 přívodu vzduchu ghebo kyslíku, aňebo kysličníku uhličitého potrubí 15 přívodu směsi vody a vzduchu qhebo kyslíku, potrubí 2 přívodu vody z potrubí J a potrubí 15 směsi vody a vzduchu qfaebo kyslíku, gfoebo kysličníku uličitého potrubí 12 odvodu směsi vodní péry a vzduchu qnebo kyslíku, gíiebo kysličníku uhličitého, ústící do sání kompresoru 22» ze kterého je vyvedeno potrubí 14 zplyňovací směsi a potrubí £ oběhové vody do sání oběhového čerpadla £, z něhož vyúsíuje potrubí 6 do zdroje 2 ohřevu.Another modification of the embodiment of the invention is shown in FIG. 2. The connection consists of a reactor 2 into which the gas or oxygen supply line 10 or the oxygen dioxide line 15 or the oxygen / air mixture line 15, the water supply line 2 from the line J and the line 15 a mixture of water and air, or oxygen, gaseous oxide, or duct 12 of a mixture of water and air, or oxygen, gaseous or carbon dioxide, leading to the suction of the compressor 22, from which the gasification mixture line 14 and the water circulation line 8 are led to the suction of the circulation pump; from which the pipe 6 flows into the heating source 2.

Ze zdroje 2 ohřevu, do kterého ústí potrubí £ a je vyvedeno potrubí j2 ohřívacího média, vyúsíuje potrubí 2 pro recirkulací oběhové vody. Potrubí 10 vzduchu ahebo kyslíku qhebo kysličníku uhličitého ústí déle do séní kompresoru 16 z něho je vyvedeno potrubí 22» jež je zapojeno do nédrže 2®, kam je zavedeno potrubí 11 přivedu vody a vyúsíuje potrubí 15 do reaktoru 2 s do potrubí 2*From the heating source 2 into which the duct 6 a leads out of the heating medium duct 12, a duct 2 for the recirculation of the circulating water exits. The air or oxygen line 10 or the carbon dioxide line extends longer into the compressor hoses 16 from which a line 22 is connected which is connected to the tank 2 where the water supply line 11 is introduced and terminates the line 15 to the reactor 2 s into line 2 *.

Další možnost uskutečnění vynálezu je patrna z obr. 3. Sestévé z reaktoru 1, do kterého ústí potrubí £ vodní páry z výtlaku kompresoru 12 společně s potrubím 2 vzduchu §hebo kyslíku 9/iebo kysličníku uhličitého, potrubí 2 vzduchu ^ňebo kyslíku gňebo kysličníku uhličitého a potrubí J přívodu vody. Z reaktoru 1 vyúsluje potrubí 2 zplyňovací směsi a potrubí 6 odvodu vody do expanderu 2· 7 expanderu 2 j® zabudováno potrubí £ nízkotlaké péry a potrubí 2 odvodu vody do séní čerpadla 22* ^ζθ kterého vyúsluje potrubí 11 této vody do kotle 13 na odpadní teplo. Do koti· 22 ^na odpadní teplo ústí potrubí 14 surového plynu a potrubí 15 pro odvod zchlazeného surového plynu. Potrubí 16 péry z kotle 13 na odpadní teplo je přivedeno do séní kompresoru 12 péry, společně s potrubím £ péry z expanderu J.A further embodiment of the invention is shown in FIG. 3. It consists of a reactor 1 into which the water vapor line 6 from the compressor discharge 12 together with the air or oxygen line 9 or carbon dioxide line 2, the air or oxygen line 2 or carbon dioxide line 2. and water supply line J. From the reactor 1, the gasification mixture line 2 and the water discharge line 6 to the expander 2, 7 of the expander 2, result in a low pressure spring line 6 and a water discharge line 2 in the pump hoses 22 * ^θ. . Into ^the waste heat chamber 22, a raw gas line 14 and a conduit 15 for the removal of the cooled raw gas exit. The spring duct 16 from the waste heat boiler 13 is fed to the hoses of the spring compressor 12, together with the spring duct 6 from the expander J.

Provedení způsobu vynálezu znézorn&ého na obr. 1 spočívá v tom, že do reaktoru 1 qfaebo do séní čerpadla £ se přivádí potrubím 11 fenolové voda, potrubím 10 vzduch ^ňebo kyslík ^faebo kysličník uhličitý a potrubím 2 směs fenolové vody z potrubí 11 a oběhové vody z potrubí 2· Směs vodní péry a vzduchu qhebo kyslíku a/nebo kysličníku uhličitého z reaktoru 2 odchází potrubím 12 do kompresoru 13, z něhož proudí potrubím 14 jako zplynovací směs generátoru. Oběhové voda se z reaktoru 1 nasává společně β fenolovou vodou z potrubí 11 potrubím £ čerpadlem 2 do potrubí 6 a přivádí se do zdroje tepla 2, kde se ohřívá topným médiem, vstupujícím do zdroje tepla potrubím § a vystupujícím potrubím £. Ohřété oběhové voda se ze zdroje tepla 2 odvádí potrubím 2 společně s fenolovou vodou z potrubíAn embodiment of the process of the invention shown in FIG. 1 is characterized in that phenol water, line 10 air or oxygen or carbon dioxide and line 2 a mixture of phenol water from line 11 and circulating water are supplied to the reactor 1 or to the pump seals. from line 2 · The mixture of water and air or oxygen and / or carbon dioxide from the reactor 2 goes through line 12 to the compressor 13, from which it flows through line 14 as a gasification mixture of the generator. Circulating water from reactor 1 is sucked together by β phenol water from line 11 through line 2 through pump 2 into line 6 and fed to a heat source 2, where it is heated by a heating medium entering the heat source through line 6 and exiting line 6. The heated circulating water is removed from the heat source 2 via line 2 together with phenolic water from the line

11. potrubím £ do reaktoru 1.11 through line 6 to reactor 1.

Provedení způsobu vynálezu podle obr. ? ee liší od předcházejícího tím, že část vzduchu ehebo kyslíku ghsbo kysličníku uhličitého přiváděného potrubím lg se před jsho vstupem do reaktoru 2 nasává kompresorem 16 e přivádí potrubím 17 do oxidační nádrže 16. kam se potrubím 11 přivádí voda. Z oxidační nádrže 18 se potrubím |5 přivádí směs vody, vzduchu qfaebo kyslíku qnebc kysličníku uhličitého do reaktoru 1 qéiebo do potrubí J přívodu oteplené cirkulující vody ze zdroje tepla J do reaktoru 2· Způsob ohřevu cirkulující vody zůstává týž jako předchozím případě.The embodiment of the method according to FIG. ee differs from the foregoing in that part of the air or oxygen ghsbo of carbon dioxide supplied through line 1g is sucked through compressor 16e through line 17 to the oxidation tank 16, before the inlet to reactor 2, where water is supplied via line 11. A mixture of water, air or oxygen or carbon dioxide is supplied from the oxidation tank 18 to the reactor 1 or to the line J of the incoming heated circulating water from the heat source J to the reactor 2. The method of heating the circulating water remains the same.

Dalěí provedení způsobu podle vynálezu vyplývá z obr. 3. Do reaktoru 2 ee potrubím 2 přivádí vzduch qhebo vzduch obohacený kyslíkem do koncentrace 99,5 % obj. kyslíku eóebo kysličník uhličitý, potrubím j surová fenelová voda potrubím 4 vodní pára z výtlaku kompresoru 22 společně se vzduchem qhebo kyslíkem §ňabo kysličníkem uhličitým z potrubí í>.Another embodiment of the process according to the invention is shown in FIG. 3. The reactor 2e is fed via line 2 with oxygen or oxygen enriched air to a concentration of 99.5% by volume of oxygen or carbon dioxide, via line 4 crude phenel water via line 4 water vapor from the compressor discharge 22 together with air q or oxygen § or with carbon dioxide from the pipe í>.

Z reaktoru 1 odchází potrubím 2 zplyňovací směs pro zplyňování'a potrubím 6 voda db expanděru χ, kde expanduje, vzniklé pára se odvádí potrubím 8 do sání kompresoru 13. Neodpařené vodě se z expandaru χ odvádí potrubím £ do sání čerpadle lg, kterým dopravuje do kotle 13 ne odpadní teplo, kde ee odpařuje, a vzniklá páre se potrubím 16 společně s parou z expenderu potrubím 8 nasává kompresorem 12. z něhož proudí do reaktoru 1. Do kotle 13 ne odpadní teplo se potrubím 14 přivádí surový plyn a odvádí se z něho zchlazený potrubím 15 k dochlazení e dalšímu čištění.From the reactor 1, the gasification mixture for gasification and line 6 of the gas expander 4 flows out from the reactor 1, where it expands, the resulting steam is discharged via line 8 to the suction of the compressor 13. Boiler 13 is not a waste heat where it evaporates and the steam generated via line 16 together with the steam from the expander via line 8 is sucked through a compressor 12 from which it flows into the reactor 1. The waste heat boiler 13 feeds raw gas through line 14. cooled by line 15 for cooling and further cleaning.

Příklad 1 —1 »Example 1 —1 »

Pro výrobu 45 000 mjJ.h surového plynu zplynováním lignitu s obsahem 30 % vody a a, % popela za tlaku 2,5 MPa je zapotřebí zplynovací směs 51,8 t.h vodní páry a 7 300 m³.h~l kyslíku o koncentraci 94 % obj. Pro přípravu této zplynovací směsi slouží reaktor, kame se přivádí z chladiče surového plynu 342 t.h“^ oběhové vody o teplotě 200 °C a tlaku 2,5 MPa a 51,8 t.h“'¹' fenelové vody o teplotě 95 °C. V reaktoru dochází ke snížení tisku ne 0,4 MPe a teploty na 140 °C. Tím se docílí varu vody ze vzniku 51,6 t.h~^ páre o teplotě 140 °C a tlaku 0,4 MPa. Dále se do reaktoru přivádí 7 800 m^.h^ kyslíku o teplotě 130 °C a tlaku 0,55 MPa. Působením kyslíku dochází v reaktoru k oxidaoi fenolů e dalších organických látek, přičemž se uvolní 5,18 . 10θ . h~^ koal teple. Uvolněná páre v množství 64 500 m^.h“¹ spolu se 7 300 m^.h“·¹· kyslíku, se zkomprimuje na tisk 3 MPa s použije ee jako zplyňovací směs do generátoru. Obsah kyslíku ve zplynovací směsi činí 9,5 % obj., kysličníku uhličitého 0,7 % obj. Zplynovací poměr této zplyňovací směsi js 7,1 kg páry . m“³ 94%ního kyslíku. Neodpařená voda z reaktoru v množství 342 t.h“¹ se ztlačí ne tlak 2,5 MPa e recirkuluje pře a chladič surového plynu, kde ee ohřívá na teplotu 200 °C a přivádí zpět do reaktoru k získání péry.For the production of 45,000 IU of raw gas by gasification of lignite containing 30% water and a% ash at a pressure of 2.5 MPa, a gasification mixture of 51.8 th water vapor and 7300 m ^{3 /} h of oxygen of 94% oxygen is required v. to prepare the mixtures of the gasification reactor is used, sto is fed from the raw gas cooler 342 th "^ circulating water at a temperature of 200 ° C and pressure of 2.5 MPa and 51,8 th"^'1' fenelové water at 95 ° C . The reactor reduced the printing to 0.4 MPe and the temperature to 140 ° C. This results in the boiling of water from the formation of 51.6 th of steam at a temperature of 140 ° C and a pressure of 0.4 MPa. The reactor was fed with 7,800 m @ 3 of oxygen at a temperature of 130 DEG C. and a pressure of 5 bar. Oxygen phenols and other organic substances are released in the reactor under the action of oxygen, releasing 5.18. 10θ. h ~ ^ koal warm. The released steam of 64,500 m 64 · h · ¹ together with 7,300 m ^ · h · ¹ · oxygen is compressed to a pressure of 3 MPa using ee as a gasification mixture to the generator. The oxygen content of the gasification mixture is 9.5% by volume, the carbon dioxide is 0.7% by volume. The gasification ratio of this gasification mixture is 7.1 kg of steam. m ' ³ 94% oxygen. The non-evaporated water from the reactor at 342 th ^-1 is pressurized to 2.5 MPa and recirculated through a raw gas cooler where it is heated to 200 ° C and fed back to the reactor to obtain a feather.

Příklad 2Example 2

Při výrobě 15 000 m^.h“ surového plynu zplyňováním nesušeného hnědého uhlí s obsahem 29 % vody β 6 % popele při tlaku 2,6 MPa ae používá zplyňovací směs 17 t.h“¹ vodní páry a 2 500 m^.h kyslíku o konoentraci 95,5 % obj. Potřebná zplynovací směa se vyrábí v reaktoru, do kterého se přivádí 115 t.h“¹ oběhové vody o tep}otě 196 °C a tlaku 2,3 llPa β směs 17 t.h^-1 suťové fentlové védy e teplotě 90 °C š 200 B-j.íT¹ kyšlífcú ž óxidažni nádrže o teplotě 140 °C a tlaku 2,2 MPa. Do reaktoru se déle přivádí 2 300 m^.h¹ kyslíku o teplotě 120 °C a tlaku 0,5 MPa. Vodní pára v množství 22 000 m^.h¹ je spolu a kyslíkem nasávána kompresorem a stlačována na tlak 3 MPa a přivádí se do generátorů jako zplyňovací médium. Neodpařená voda z reaktoru v množství 115 t.h¹, o teplotě 140 °C a tlaku 0,4 MPa ae ztlačí na tlak 2,4 MPa a re cirkuluje ae přea chladič surového plynu, kde sa ohřeje na teplotu 196 °C, a přivádí ae zpět do reaktoru k získání péry.In the production of 15,000 m ^ / h of raw gas by gasification of undried brown coal containing 29% water β 6% of ash at a pressure of 2.6 MPa and using a gasification mixture of 17 th / ¹ water vapor and 2,500 m / h of oxygen with conoentration 95.5% vol. The required gasification mixture is produced in a reactor to which 115 th of ¹ circulating water is fed at a temperature of 196 ° C and a pressure of 2.3 lPa β of a mixture of 17 th ^-1 scented fentl science at 90 ° C with 200 ¹ Bj.íT kyšlífcú F óxidažni tank at 140 ° C and a pressure of 2.2 MPa. 2300 m < 3 > h < 1 > of oxygen, at a temperature of 120 [deg.] C. and a pressure of 0.5 MPa, were fed to the reactor for a longer time. Water vapor in the amount of 22,000 m ^ .h ¹ together and oxygen is sucked by the compressor and compressed to a pressure of 3 MPa and fed to the generator as a gasifying agent. Evaporated water from the reactor in an amount of 115 th ¹ , at a temperature of 140 ° C and a pressure of 0.4 MPa and pressurized to a pressure of 2.4 MPa and recirculated through a raw gas cooler where it was heated to 196 ° C and fed ae back to the reactor to get the feathers.

Příklad 3Example 3

Ke zplyňování 104 t.h¹ hnědého uhlí aměaí kyslíku a vodní páry je zapotřebí 21 900 m^.h¹ kyslíku o koncentraci 94 % a 115 t.h¹ vodní páry, přičemž se vyrobí 135 000 m^.h¹surového plynu a obsahem 1,15 kg.m fena lové vody. Příprava potřebného množství zplynovací směsi probíhá v reaktoru, kam ae přivádí 155 t.h¹ fenolové vody o teplotě 150 °C, a obsahem 7 g fenolů, 1,3 g mastných kyselin, 8 g čpavku, 6 g neutrálních olejů - vše v 1 litru, dála 2 400 m^.h¹ kyslíku, který se přivádí přímo do reaktoru, a 21 000 m^.h¹kyslíku, který ae před vstupem do reaktoru mísí se 152 t.h¹ páry o tlaku 3,4 MPa a teplotě 300 °C. V reaktoru se 1 500 m^.h“¹ Kyslíku spotřebuje k oxidaci fenolů a organických látek. Nad hladinou vody v reaktoru se vytváří zplyňovací směs, která aa použije ke zplyňování. Voda z reaktoru se odvádí do axpanderu, kde při poklesu tlaku 0,4 MPa a teploty na 140 °C dochází k vývinu 30 t.h¹ péry. Neodpařaná voda z axpanderu v množství 122 t.h**¹se přivádí do kotlů na odpadní teplo jako napájecí voda. Pára vyrobená v kotlích ns odpadní teplo má tytéž parametry jako páry z axpanderu a obě páry se po smíšení komprimují na tlak 3,4 MPa a přivádějí se společně a kyslíkem do reaktoru. Množství této páry činí 152 t.h¹. Zbývající 3 t.h¹ péry vznikají přímo v reaktoru oxidací fenolů a organických látek z fenolové vody.The 104 th ^one gasification of lignite AMEA oxygen and steam is also needed to 21900 m ^ .h ¹ oxygen concentration of 94% and 115 th ^one of water vapor, to produce 135,000 m ^ .h ¹ raw gas containing 1.15 kg of fennel water. The necessary amount of gasification mixture is prepared in the reactor, where 155 th ^{1 of} phenol water at 150 ° C is supplied, containing 7 g of phenols, 1.3 g of fatty acids, 8 g of ammonia, 6 g of neutral oils - all in 1 liter, Dála 2400 m ^ .h ¹ oxygen, which is fed directly to the reactor, and 21,000 m ^ .h ¹ oxygen AE before entering the reactor is mixed with the 152 th ^one steam at 3.4 MPa and 300 ° C . In the reactor, 1,500 m &^lt; ³ > h &^lt; ¹ & gt ^{; of} oxygen is consumed to oxidize phenols and organic substances. Above the water level in the reactor, a gasification mixture is formed which aa is used for gasification. The water from the reactor is discharged to the axpander, where 30 th ¹ spring develops at a pressure of 0.4 MPa and a temperature of 140 ° C. The non-evaporated water from the axpander at 122 th ** ¹ is fed to the waste heat boilers as feed water. The steam produced in the waste heat boilers has the same characteristics as the axpander steam and after mixing the two steams are compressed to a pressure of 3.4 MPa and fed together with oxygen to the reactor. The amount of this steam is 152 th ¹ . The remaining 3 th ¹ feathers are formed directly in the reactor by oxidation of phenols and organic substances from phenolic water.

tynálezu je možno využít v palivářském průmyslu, zejména v tlakových plynárnách při zplyňování tuhých paliv směsí kyslíku a vodní páry.The invention can be used in the fuel industry, particularly in pressurized gasworks, in the gasification of solid fuels with an oxygen-water vapor mixture.

Claims

A process for the preparation of a gasification mixture for the pressure gasification of solid or liquid fuels containing water vapor or air or oxygen or carbon dioxide, characterized in that the gasification mixture is prepared in a reactor to which air ehabo oxygen or carbon dioxide and water or water is supplied. and water, wherein preheated water at a temperature of at least 105 ° C and a pressure of at least 0.3 MPa is fed to the reactor at which the pressure is less than the pressure of the raw gas produced, and then boiled to produce a vapor pressure drop in the reactor; At the same time of temperature drop, the evaporation water is recirculated to the heat source, where it is reheated and fed back to the reactor where the water losses due to evaporation are replaced by the water inflow before or into the reactor and the evaporation water from the reactor where the pressure is higher than the pressure of the raw gas produced, is discharged to the axpander for expansion beyond the steam from the axpander and e feeds the waste heat to the boiler as feed water and the steam from the ex224736 boiler does not compress the waste heat and feeds it into the reactor.

2. A process according to claim 1, characterized in that the recirculating water is heated with raw gas.

Method according to Claims 1 and 2, characterized in that the loss of water caused by its evaporation in the reactor is replaced by waste water, in particular raw q or precooled phenol water, which falls off during the cooling of the raw gas.

4. A method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the wastewater is contacted with air or oxygen in the oxidation tank prior to entering the reactor.