CS219179B1 - Spdsob regenerácie acetonu z plynov po oddělovaní etylénu z pyrolýznych - plynov a zariadenie k jeho uskutočňovaniu - Google Patents

Description

3

Predmetom vynálezu je spósob a zariadenie naodstránenie a opátovné využitie acetonu aspoňjedného z plynných prúdov, odchádzajúcich z ab-sorpčno-desorpčných sústav na delenie pyrolýz-nych plynov z vysokoteplotnej pyrolýzy benzínua/alebo z vysokoteplotnej pyrolýzy vyšších rop-ných frakcií, pri ktorých sa používá acetón akoabsorpčně činidlo na postupné vydelenie etylénua acetylénu ako samostatných hlavných produktovod ostatných plynných látok mnohozložkovej zme-si pyrolýznych plynov.

Pri výrobě acetylénu a etylénu, nazývanýchsuborne C2 frakcia, vysokoteplotnou pyrolýzoubenzínu s bodom varu 30 až 130 °C a/aleboropných frakcií s bodom varu 130 až 450 °C,vznikajú okrem acetylénu a etylénu v poměrněznačných množstvách aj ďalšie plynné látky, ako súkysličník uhličitý, kysličník uhofnatý, metán a vo-dík a v malých, připadne len stopových množstváchvzniká rad rozličných látok, ako sú napr. etana ďalšie uhlovodíky, alkíny, kysličníky dusíka, sírnezlúčeniny a podobné. Okrem týchto sú v pyrolýz-nom plyne přítomné v malých množstvách dusíka kyslík.

Pri doterajších spósoboch sa z tejto mnohozlož-kovej plynnej zmesi po vyčistění v sústave kolona pračiek odděluje najprv acetylénspolu s kysliční-kom uhličitým pomocou absorpcie v acetone.Etylén sa přitom získává parciálnou kondenzácioupri velmi nízkých teplotách zo zmesi plynov,neabsorbovaných pri daných podmienkach v ace-tone, obsahujúcich hlavně metán, kysličník uhof-natý, vodík a etylén. Acetylén sa přitom získávádesorpciou zmesi acetylénu s kysličníkom uhliči-tým z nasýteného acetonu použitého na absorpciua nasiedujúcou selektívnou absorpciou acetylénuv dimetylformamide, pričom kysličník uhličitýodchádza bez použitia do ovzdušia. Acetón zbave-ný plynov sa vracia spáť do absorpčno-desorpčnejsústavy a tvoří cirkulačný okruh, z ktorého sakontinuitne odtahuje primeraná časť na odstráne-nie vody a vyšších uhlovodíkov a po ich odstránenírektifikáciou sa regenerovaný acetón vracia spáť docirkulačného okruhu. Tým sa zabraňuje hromade-niu nežiadúcich látok v cirkulačnom okruhu aceto-nu. Straty acetonu sa doplňujú kontinuitným při-dáváním čerstvého acetonu do cirkulačného okru-hu acetonu. Pódia postupu popísaného v čs. AO 2 11 02 0sa aj etylén vydělí v absorpčno-desorpčnejsústave, používajúcej acetón ako absorpené činid-lo, z ktorej pri istých technologických podmien-kach odchádzajú v acetone nerozpustné plyny, akosú metán, kysličník uhoFnatý a vodík a osobitnedesorbovaný etylén. Oba plynné prúdy obsahujúacetón v plynnej fáze v množstve odpovedajúcomtechnologickým podmienkam v predchádzajúcejoperácii, z ktorej odchádzajú. Acetylén sazo zmesipyrolýznych plynov odděluje rovnakým spósobomako v predchádzajúcom postupe vyššie popísanom.

Najprv sa oddělí acetylén spolu s kysličníkom ,uhličitým absorpciou v acetone a po nasledujúcej 219179 absorpci! obidvoch zložiek sa acetylén získá íjflek-tívnou absorpciou v dimetylformamide. Rovrlakokysličník uhličitý odchádza bez použitia doovzdušia.

Pri týchto stručné popísaných doteraz známýchspósoboch získavania acetylénu a etylénu z pyro-lýznych plynov obsahujú jednotlivé plynné prúdy,odchádzajúce z absorpčno-desorpčných sústav ajacetón v množstve, odpovedajúcom technologic-kým podmienkam operácie, z ktorej jednotlivéplynné prúdy odchádzajú. Pri získávání etylénuparciálnou kondenzáciou pri teplotách do —160 °Csa acetón odstraňuje z plynného prúdu, odchádza-júceho z absorpcie a obsahujúceho etylén, vodík,metán, kysličník uhofnatý a malé množstvo aceto-nu, pomocou kondenzácie pri ochladení popísané-ho plynného prúdu na teplotu —85 °C. Kondenzá-ciou vytvořená hmla acetonu sa z prúdu plynovoddělí v odlučovači hmly. Takto oddělený acetón.z prúdu nekondenzujúcich plynov sa vracia spáť docirkulačného okruhu acetonu v absorpčno-de-sorpčnej sústave. Nevýhodou tohto spósobu od-stránenia a regenerácie acetonu je, že vyžadujekonstrukčně zložitý kondenzátor o veFkej teplový-mennej ploché, nakorko sa jedná o kondenzáciumalého množstva pár acetonu z nekondenzujúcehoplynu, pričom sa musí pridať ďalšie zariadenie naodstránenie vytvorenej hmly acetonu. Dalším ne-dostatkom je, že požadovaná poměrně vermi nízkáteplota —85 °C zvyšuje energetickú náročnost’tejto operácie, ktorá má opodstatnenie len v súvis-losti so spósobom vydeíovania etylénu parciálnoukondenzáciou pri velmi nízkých teplotách. Tentospósob odstránenia a regenerácie acetonu nie jevhodný na izoláciu acetonu z ostatných plynnýchprúdov, odchádzajúcich z absorpčno-desorpčnýchsústav.

Pri delení pyrolýznych plynov podFa spósobuvčs. AO 2 il 0 2 0 sa acetón, odchádzajú-ci v tzv. spalnom plyne, čo je zmes neabsorbované-ho metánu, kysličníka uhofnatého a vodíka, neod-straňuje žiadnym spósobom, takže odchádza spolus uvedenými plynmi na spálenie do pyrolýznej častivýroby C2 frakcie. Rovnako sa neodstraňuje aniacetón, odvádzaný z absorpčno-desorpčnej sústavyspolu s desorbovaným etylénom, ako produktomurčeným na ďalšie chemické spracovanie na mono-mérny vinylchlorid. Pri tomto spósobe deleniapyrolýznych plynov dochádza tíakto k trvalémuúhiku acetonu z absorpčno-desorpčnej sústavyv dósledku čoho sa neprimerane zvyšuje spotřebaacetonu. Okrem toho přechod acetonu do dalšíchnadvázujúcich technologických operácii má nega-tivny vplyv na ich priebeh a na kvalitu vyrábanýchkonečných produktov, najma vinylchloridu vyrá-baného z etylénu. V obidvoch prípadoch sa doteraz používanýmispósobmi nedosahuje požadovaná vysoká efektiv-nost' výroby a požadovaná vysoká kvalita vyrába-ných produktov.

PodFa tohto vynálezu sa spósob regenerácie acetonu z plynov po oddefovaní etylénu z pyrolýz- 4 219179 nych plynov vysokoteplotnej pyrolýzy benzínua/alebo ťažších ropných frakcií absorpciou v aceto-ne uskutočňóvaný rektifikáciou uskutočňuje tak,že vstupné plyny sa vypierajú vodným roztokomacetonu pri teplote v rozmedzí +20 až — 5 °Ca tlaku v rozmedzí 0,05 až 1,65 MPa, s výhodou priteplote v rozmedzí +5 až —2,5 °C, v cirkulačnějvypieracej sústave s recirkulačným pomeromvzniknutého vodného roztoku acetonu 5 : 1 až120 : 1, počítaným na objemový prietok kontinuit-ne odvádzaného vodného roztoku acetonu z cirku-lačně j vypieracej sústavy, ktorý sa pri obsahu 2,7 až12,5 % hmot. acetonu vo vodě odvádza spolus acetónom kontinuitne odoberaným z cirkulačnéřho okruhu acetonu do odvodňovacej rektifikačnejsústavy acetonu, odkiaf sa regenerovaný acetono koncentrácii 0,1 až 0,65 % mol. vody vracia spáťdo cirkulačného okruhu acetonu.

Zariadenie na regeneráciu acetonu z plynov prioddělovaní etylénu z pyrolýznych plynov pozostá-vajúce z absorpčných, desorpčných, rektifikačnýchaparatúr a pomocných zariadení pričom přívodněpotrubie pyrolýzneho plynu je zapojené na ab-sorpčnú kolonu, ktorá je na spodku cirkulačnýmpotrubím acetonu zapojená na desorpčnú kolonua vrchná časť tejto je zapojená potrubím spalnéhoplynu na absorbér Venturiho typu opatřený cirku-lačným potrubím so zabudovaným recirkulačnýmčerpadlom a prívodným potrubím čerstvej vodyako aj odvodným potrubím vypratého spalnéhoplynu a odvodně potrubie vodného roztoku aceto-nu, ktoré je napojené na nástrekové potrubie,rovnako ako odvodně potrubie rozpuštěného ace-tonu vo vodě, ktoré vychádza z vypieraciehozariadenia etylénu opatřeného recirkulačným po-trubím so zabudovaným čerpadlom, opatřenéhotaktiež potrubím čerstvej vody a odvodným potru-bím etylénu, pričom potrubím desorbovanéhoetylénu je zapojené na vrchnú časť desorpčnejkolony, ktorej spodná časť je zapojená odběrovýmpotrubím na nástrekové potrubie rektifikačnejkolony, z ktorej potrubie regenerovaného acetonua potrubie acetonu po desorpcii etylénu je zapoje-né na absorpčnú kolonu.

Spósob pódia vynálezu umožňuje izoláciu aceto-nu z plynných prúdov, odvádzaných z absorpčno-desorpčných sústav na vydefovanie etylénu a ace-tylénu z pyrolýznych plynov, čím sa aceton odstra-ňuje bez mimoriadnych nárokov na konštrukciuzariadenia a na pracovně alebo chladiace médiá.Výhodou nového spósobu je, že súčasne umožňujejednoduchá a efektívnu regeneráciu acetonu takejkvality, ktorá je vhodná pre jeho vrátenie spáť do: cirkulačného okruhu acetonu v absorpčnodesorpč-ilých sústavách v technologii výroby C2 frakcievysokoteplotnou pyrolýzou.

Nový spósob regenerácie acetonu z plynov priabsorpčnom delení pyrolýznych plynov spočíváv tom, že plynné prúdy, odchádzajúce z absorpčno-desorpčných sústav na vydefovanie etylénu a ace-tylénu z pyrolýznych plynov, obsahujúce plynnýaceton v množstve, odpovedajúcom technologic- kým podmienkam operácie, z ktorej sú plynnéprúdy odvádzané, sa podrobujú vypieraniu vod-ným roztokom acetonu pri teplote v rozmedzí +20až —5 °C a tlaku v rozmedzí 0,05 až 1,65 MPa,s výhodou pri teplote v rozmedzí +5 až —2,5 °C,v cirkulačnej vypieracej sústave s recirkulačnýmpomerom vzniklého vodného roztoku acetonu5 : 1 až 120 : 1, vztiahnutým na objemový prietokkontinuitne odoberaného vodného roztoku aceto-nu z cirkulačnej vypieracej sústavy, ktorý sa priobsahu 2,7 až 12,5 % hmot. acetonu vo voděodvádza spolu s acetónom kontinuitne odobera-ným z cirkulačného okruhu acetonu do odvodňo-vacej rektifikačnej sústavy acetonu, odkiaT sazískaný aceton o obsahu 0,1 až 0,65 % mol. vodyvracia spáť do cirkulačného okruhu acetonu.

Pri postupe podlá tohto vynálezu sa acetonodstraňuje z plynných prúdov, odchádzajúcichz absorpčno-desorpčných sústav na delenie pyro-lýznych plynov, odstraňuje sa s vysokou účinnos-ťou aj napriek tomu, že sa jedná o relativné velminízké koncentrácie acetonu v spracovávanýchplynných prúdoch. Významným pozitívnymprvkom nového postupu je velmi nízká specifickáspotřeba čerstvej vody na vypieranie, čím sadosahuje vysoká efektívnosť postupu v důsledkumožnosti jednoduchého postupu regenerácie ace-tonu z vodného roztoku acetonu zmiesaním s ace-tónom, odvádzaným z cirkulačného okruhu aceto-nu na odvodnenie pomocou rektifikácie. K dosiahnutému účinku prispieva najma postupvypierania v teplotnej oblasti blízkej bodu zamřza-nia vzniklých vodných roztokov acetonu za súčas-ného pozitívneho vplyvu vysokého cirkulačnéhopoměru vypieracieho roztoku. Dosiahnutý účinoknie je možné úplné objasnit’, pretože u uvedenýchmnohozložkových plynných zmesí, najma v oblastivefmi nízkých koncentrácii spracovávaných zlo-žiek, nie je vplyv technologických parametrovjednoznačný a dopředu stanovitelný. Zvlášť vý-znamná je okolnost’, že sa týmto spósobom dosahu-je nielen prakticky úplná regenerácia acetonu akoabsorpčného činidla, ale najma to, že týmto spóso-bom sa získává etylén vysokej čistoty, čo mávýznamný priaznivý vplyv na zvýšenie kvalityvinylchloridu, vyrábaného z etylénu. Účinná regenerácia acetonu pri absorpčnomdelení pyrolýznych plynov sa dosahuje na zariade-ní, schématicky znázornenom na priloženomobrázku. Přívodně potrubie pyrolýzneho plynu 1,zbaveného acetylénu a kysličníka uhličitého v oso-bitnej, na priloženom obrázku nezakreslenej ab-sorpčnej sústave, je napojené na absorpčnú kolonu2, z ktorej sa potrubím spalného plynu 4 odvádzaetylénu zbavená zmes metánu, kysličníka uhofna-tého, vodíka a malého množstva acetonu doabsorbéra Venturiho typu 5.

Absorbér Venturiho typu 5 je opatřený vyššie spomenutým potrubím spalného plynu 4, prívod- ným potrubím čerstvej vody 7, cirkulačným potru- bím 10 vypieracieho roztoku, odvodným potrubím vypratého spalného plynu 6, zbaveného acetonu 5 a odvodným potrubím vodného roztoku acetonu 8.V cirkulačnom potrubí 10 vypieracieho roztoku jezapojené recirkulačné čerpadlo 9, ktoré zabezpe-čuje cirkuláciu vypieracieho roztoku v požadova-nom cirkulačnom pomere.

Podobným spósobom je riešená sústava navypieranie acetonu z desorbovaného etylénu, od-vádzaného z desorpčnej kolony 11, spojenej po-mocou potrubia desorbovaného etylénu 12 s vypie-tacím zariadením etylénu 13, na ktoré sa napaj apotrubie čerstvej vody 15, potrubie desorbované-άο etylénu 12, recirkulačné potrubie 16 so zapoje-ným čerpadlom 17, odvodně potrubie etylénu 14a odvodně potrubie rozpuštěného acetonu vo vodě18. Etylén zbavený acetonu sa odvádza odvodnýmpotrubím etylénu 14 do nadvazujúcej výrobnejoperácie na ďalšie spracovanie. Rozpuštěný acetonvytvára vodný roztok acetonu, ktorý sa odvádzaz obidvoch vypieracích sústav přepojovacím potru-bím 19, spojeným S odběrovým potrubím 20cirkulačného acetonu. Vzniklá zmes acetonu a vo-dy sa potom privádza nástrekovým potrubím 21 dorektifikačnej kolony 22, z ktorej sa regenerovanýaceton požadovanej čistoty odvádza potrubímregenerovaného acetonu 23, spojeným s cirkulač-ným potrubím acetonu 3. Voda, oddělená v rektifi-kačnej koloně 22 sa odvádza zo spodu kolonymimo regeneračnú sústavu odvodným potrubím24.

Schéma zariadenia na obrázku neobsahuje běž-ně používané aparáty ako sú čerpadla, tepelnévýmenníky a prevádzkové zásobníky, dalej mera-cie a indikačně přístroje, ako aj armatúry, ako súnapříklad regulačně a uzatváracie ventily. Taktiežneobsahuje konstrukčně údaje separačných zaria-dení, lebo sú závislé od iných technologickýcha ekonomických parametrov a výkonu výrobnejjednotky.

Spósob a zariadenie podlá tohto vynálezu umož-ňujú prakticky úplné odstránenie pár acetonuz plynných prúdov, odchádzajúcich z absorpčno-desorpčných sústav na delenie pyrolýznych plynov.Súčasne umožňujú jednoduchý spósob regenerácieodděleného acetonu o čistotě vyhovujúcej pre jehoopátovné využitie ako absorpčného činidla. Týmsazvyšuje jednak efektivnost’ výroby v dósledkuobmedzenia strát acetonu na najmenšiu nevyhnut -nú mieru a jednak sa zlepšuje kvalita produktovz nadvázujúcich výrobných operácií.

Dalej uvedené příklady ilustrujú ale nevymedzu-jú spósob použitia. Příklad 1

Regenerácia acetonu sa uskutočňuje na zariade-ní schématicky znázornenom na priloženom obráz-ku nasledujúcim spósobom.

Pyrolýzny plyn, zbavený úplné acetylénu a kys-ličníka uhličitého, vstupujúcido absorpčnej kolony2 prívodným potrubím pyrolýzneho plynu 1 mánasledujúce priemerné zloženie: 16 % obj. etyl-énu, 18 % obj. metánu, 20,5 % obj. kysličníkauhofnatého, 44,5 % obj*. vodíka a malé množstvo 219179 kyslíka, dusíka a acetonu. Z tohto plynu sav absorpčnej koloně odstraňuje prakticky všetoketylén a časť metánu pri tlaku 1,5 MPa a teplotev rozmedzí —30 až —35 °C. Absorpčná kolona jevybavená klobúčkovými etážami a príslušenstvomna odvod absorpčného tepla pomocou propyléno-vých chladičov. Z absorpčnej kolony odchádzaplyn, obsahujúci priememe 19 % obj. metánu, 23,7 % obj. kysličníka uhofnatého a 56,1 % obj.vodíka ako hlavných plynných zložiek, tvoriacichtzv. spalný plyn. Tento plyn obsahuje dalej malémnožstvo kyslíka, dusíka, etylénu a priememe0,11 % obj. acetonu a odvádza sa z absorpčnejkolony 2 potrubím spalného plynu 4 do absorbéraVenturiho typu 5.

Odstránenie acetonu z plynného prúdu přivede-ného do vypieracieho zariadenia sa uskutočňujejeho rozpuštěním vo vodnom roztoku acetonu,reciklovanom cez cirkulačně potrubie 10 vypiera-cieho roztoku a absorbéra Venturiho typu 5. Tentoje dalej opatřený prívodom čerstvej vody, privá-dzaným prívodným potrubím čerstvej vody 7,odvodným potrubím vypratého spalného plynu 6,ktorým sa odvádza spalný plyn zbavený praktickyúplné acetonu na ďalšie použitie vo výrobě C2frakcie. Vypierací roztok, obsahujúci rozpuštěnýaceton sa kontinuitne odoberá napojeným odvod-ným potrubím vodného roztoku acetonu 8 naregeneráciu acetonu.

Do absorbéra Venturiho typu 5 vstupuje spalnýplyn o teplote —30 °C pri tlaku 1,45 MPa vmnož-stve 804 m3/h. Množstvo privádzanej čerstvej vody;je 0,412 m3/h. Vypieranie acetonu sa uskutočňujepri cirkulačnom pomere vypieracieho roztoku10 : 1, vztiahnutom na objemový prietok vodnéhoroztoku acetonu, kontinuitne odvádzaného odvod- 'ným potrubím vodného roztoku acetonu 8. Teplotavypierania acetonu v absorbéri Venturiho typu 5 je+5 °C. Za týchto podmienok odchádza spalný plynprakticky úplné zbavený acetonu a kontinuitneodoberaný vodný roztok acetonu obsahuje 1,75 %mol. acetonu.

Tento roztok sa potom odvádza spoločne s vo-dným roztokom acetonu z vypieracieho zariadeniaetylénu 13 přepojovacím potrubím 19 do nástreko-vého potrubia 21 rektifikačnej kolony 22 spolus acetónom, privádzaným na regeneráciu odběro-vým potrubím cirkulačného acetópu, napojenýmna cirkulačně potrubie acetonu 3. Po zmiešaníuvedených prúdov vodných roztokov acetonu sav odvodňovacej rektifikačnej koloně 22 získáváaceton požadovanej čistoty s obsahom 0,1 až0,15 % mol. vody, ktorý sa potom vracia spať docirkulačného potrubia acetonu 3 potrubím regene-rovaného acetonu 23. Rektifikáciou oddělená vo-da sa odvádza zo spodu kolony odvodným potru-bím 24.

Podobným spósobom v paralelnom vypieracom zariadení sa odstraňuje aceton z desorbovaného etylénu, ktorý sa do vypieracieho zariadenia ety- lénu 13 privádza z desorpčnej kolony 11 napoje- ným potrubím desorbovaného etylénu 12. Vypie-

Claims (4)

racie zariadenie etylénu je absórbér Venturihotypu, opatřený dalej recirkulačným potrubím 16»potrubím čerstvej vody 15, odvodným potrubímrozpuštěného acetonu vo vodě 18, odvodnýmpotrubím etylénu 14, ktorým sa po vypratí odvádzaetylén zbavený acetonu do nadvázujúceho výrob-ného súboru na výrobu vinylchloridu. Rozpuštěnýaceton vytvára vodný roztok acetonu o obsahuacetonu 1,75 % mól. acetonu, ktorý cirkulujepomocou čerpadla 17 za účelom vytvorenia vhod-ných hydrodynamických podmienok v absorbériVenturiho typu v pomere 10 : 1, počítanom naobjemový prietok vodného roztoku acetonu, od-chádzajúci odvodným potrubím rozpuštěného ace-tonu vo vodě 18 na regeneráciu v odvodňovacej·rektifikačnej koloně. Regenerácia acetonu týmto spósobom tvoříuzavretý cyklus, takže čerstvý aceton sa privádzado absorpčno-desorpčnej sústavy periodicky v mi-nimálnom množstve na doplnenie úbytku v dósled-ku náhodilých porúch a poruchových prevádzko-vých strát. Priemerné náklady na izoláciu a regeneráciuacetonu uvedeným spósobom v tomto příkladečinia 2/5 priemerných výrobných nákladov ace-tonu. Příklad 2 Izolácia a regenerácia acetonu z prúdu spalnéhoplynu a vyrobeného etylénu sa uskutočňuje rovna-kým spósobom ako v příklade 1, s výnimkouteplotného režimu v absorbéri Venturiho typu 5,v ktorom sa v tomto případe udržuje teplota — 2 °C.Účinnost’ vypierania acetonu sa výrazné zvyšuje. PREDMET

1. Spósob regenerácie acetonu z plynov pooddělovaní etylénu z pyrolýznych plynov vysoko-teplotnej pyrolýzy benzínu a/alebo ťažších ropnýchfrakcií absorpciou v acetone uskutočňovaný rekti-fikáciou, vyznačujúci sa tým, že vstupné plyny savypierajú vodným roztokom acetonu pri teplotev rozmedzí + 20 až —5 °C a tlaku v rozmedzí 0,05až 1,65 MPa, s výhodou pri teplote v rozmedzí +5až—2,5 °C, v cirkulačnej vypieracej sústave s recir-kulačným pomerom vzniklého vodného roztokuacetonu 5 : 1 až 120 : 1, počítaným na objemovýprietok kontinuitne odvádzaného vodného rozto-ku acetonu z cirkulačnej vypieracej sústavy, ktorýsa pri obsahu 2,7 až 12,5 % hmot. acetonu vo voděodvádza spolu s acetónom kontinuitne odobera-ným z cirkulačného okruhu acetonu do odvodňo-vacej rektifikačnej sústavy acetonu, odkial saregenerovaný acetóif o koncentrácii 0,1 až 0,65 %mól. vody vracia spáť do cirkulačného okruhuacetonu.

2. Zariadenie na uskutočňovanie spósobu podlábodu 1, pozostávajúce z absorpčných, desorpč-ných, rektifikačných aparatúr a pomocných zaria-dení, vyznačujúce sa tým, že přívodně potrubie 6 219Í79 Koncentrácia acetonu v odťahovom vodnom rozto-ku acetonu na regeneráciu je 3 % mól. acetonu.Spotřeba čerstvej vody na vypieranie je 0,2 m3/h.Pri týchto podmienkach priemerné porovnatelnénáklady na izoláciu a regeneráciu acetonu činia 1/5výrobných nákladov acetonu, najma v dósledkuzhospodámenia režimu rektifikačnej kolony 22 naodvodnenie acetonu. Příklad

3 Izolácia a regenerácia acetonu z prúdu spalného’plynu a desorbovaného etylénu sa uskutočňujerovnakým spósobom ako v příklade 1, s výnimkouteplotného režimu v absorbéri Venturiho typu 5,v ktorom sa v tomto případe znižuje teplotavypierania na —5 °C. Krátkodobé zlepšenie v dó-sledku zvýšenia obsahu acetonu vo vodnom rozto-ku acetonu na hodnotu 3,9 % mól je postupnénarušované stále častějšími poruchami chodu ab-sorbéra Venturiho typu 5, pravděpodobně v dó-sledku zamřzania roztoku. Příklad

4 Izolácia a regenerácia acetonu z prúdu spalnéhoplynu a desorbovaného etylénu sa uskutočňujerovnakým spósobom ako v příklade 2, s výnimkouvelkosti cirkulačného poměru, ktorý v tomto pří-pade bol nastavený na hodnotu 75 : 1, počítanú naobjem privádzanej čerstvej vody. Koncentráciaacetonu v odchádzajúcom vodnom roztoku je3,3% mól. Přívod čerstvej vody je 0,18 m3/h.Priebeh procesu je stabilný a lahšie regulovatelnýako v příklade 1. Porovnatelné náklady na izoláciua regeneráciu acetonu sú přibližné také, akov příklade 2. VYNÁLEZU pyrolýzneho plynu (1) je zapojené na absorpčnúkolonu (2), ktorá je na spodku cirkulačným potru-bím acetonu (3) zapojená na desorpčnú kolonu(11) a vrchná časť tejto je zapojená potrubímspalného plynu (4) na absórbér Venturilfo typu (5)opatřený cirkulačným potrubím (10) so zabudova-ným recirkulačným čerpadlom (9) a prívodnýmpotrubím čerstvej vody (7), ako aj odvodnýmpotrubím vypratého spalného plynu (6) a odvodněpotrubie vodného roztoku acetonu (8), ktoré jenapojené na nástrekové potrubie (21), rovnakoako odvodně potrubie rozpuštěného acetonu vovodě (18), ktoré vychádza z vypieracieho zariade-nia etylénu (13) opatřeného recirkulačným potru-bím (16) so zabudovaným čerpadlom (17), opatře-ného taktiež potrubím čerstvej vody (15) a odvod-ným potrubím etylénu (14), pričom potrubímdesorbovaného etylénu (12) je zapojené na vrchnúčasť desorpčnej kolony (11), ktorej spodná časť jezapojená odběrovým potrubím (20) na nástrekovépotrubie (21) na rektifikačnej kolony (22), z ktorejpotrubie regenerovaného acetonu (23) a potrubieacetonu po desorpcii etylénu (25) je zapojené naabsorpčnú kolonu (2). 1 výkres