CS218480B1 - Method of gaining the cold by low-temperature separating of the air and device for executing the said method - Google Patents
Method of gaining the cold by low-temperature separating of the air and device for executing the said method Download PDFInfo
- Publication number
- CS218480B1 CS218480B1 CS566081A CS566081A CS218480B1 CS 218480 B1 CS218480 B1 CS 218480B1 CS 566081 A CS566081 A CS 566081A CS 566081 A CS566081 A CS 566081A CS 218480 B1 CS218480 B1 CS 218480B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- compressor
- circulating
- stage
- air
- suction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 4
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 25
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Vynález řeší snížení průtoku stlačeného atmosférického vzduchu v procesu jeho dělení při nízkých teplotách. Tohoto· cíle je dosaženo pomocí chladicího okruhu, v němž cirkuluje médium, které se po stlačení rozdělí na dvě části, z nichž jedna prochází expanzní turbínou a druhá spolu se vzduchem z atmosféry rektifikaoním systémem. Na sání cirkulačního kompresoru se opět spojuje výstupní proud expanzní turbíny a produkt rektifikaěního dělení. Vynález se uplatní při současné výrobě tlakového dusíku a beztlakého kyslíku v případech, kdy požadavek na průtok tlakového· dusíku je podstatně větší než na průtok kyslíku.The invention solves the reduction in compressed flow atmospheric air in the process of its separation at low temperatures. This goal is achieved using the cooling circuit in which the medium circulates, which splits after compression two parts, one of which passes an expansion turbine and the other together with the air from the atmosphere by the rectification system. Again, the circulation compressor is sucked connects the output current of the expansion turbine a product of rectification division. The invention is will be used in the simultaneous production of pressurized nitrogen and non-pressurized oxygen when the requirement for the flow of pressurized nitrogen is considerably greater than the oxygen flow rate.
Description
Vynález řeší snížení průtoku stlačeného atmosférického vzduchu v procesu jeho dělení při nízkých teplotách. Tohoto· cíle je dosaženo pomocí chladicího okruhu, v němž cirkuluje médium, které se po stlačení rozdělí na dvě části, z nichž jedna prochází expanzní turbínou a druhá spolu se vzduchem z atmosféry rektifikaoním systémem. Na sání cirkulačního kompresoru se opět spojuje výstupní proud expanzní turbíny a produkt rektifikaěního dělení. Vynález se uplatní při současné výrobě tlakového dusíku a beztlakého kyslíku v případech, kdy požadavek na průtok tlakového· dusíku je podstatně větší než na průtok kyslíku.The invention solves the reduction of the flow of compressed atmospheric air in the process of its division at low temperatures. This object is achieved by means of a cooling circuit in which the medium circulates, which upon compression is divided into two parts, one passing through the expansion turbine and the other together with the air from the atmosphere through the rectification system. At the inlet of the circulating compressor, the output current of the expansion turbine is again coupled to the rectification separation product. The invention is applicable to the simultaneous production of pressurized nitrogen and pressureless oxygen in cases where the demand for pressurized nitrogen flow is substantially greater than for oxygen flow.
Vynález se týká způsobu získávání chladu pří nízkoteplotním dělení vzduchu komprimovaného v základním kompresoru pomocí přídavného chladicího cyklu s cirkulačním kompresorem a expanzní turbínou a zařízení k provádění tohoto způsobu.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process for obtaining cold in a low temperature air separation compressed in a base compressor by means of an additional cooling cycle with a circulating compressor and an expansion turbine.
Při dosavadních způsobech je komprimovaný a adsorpčně vyčištěný vzduch dělen rektifikaci a chlad je získáván pomocí přídavného vysokotlakého nebo středotlakého cyklu, v kterém cirkuluje přes cirkulační kompresor bud dusík, nebo vzduch a expanduje za konání vnější práce. Při určité skladbě produktů dělení a to především tehdy, kdy je požadován jako produkt tlakový dusík v plynném stavu o tlaku větším než 0,5 MPa a čistý kyslík v poměru množství 4 : 1 jsou však tyto doposud známé způsoby nevýhodné. V základním kompresoru musí být totiž komprimováno na tlak prvního stupně rektifikace 2 až 2,5krát většího množství vzduchu než je sumární množství tlakového dusíku a čistého kyslíku. Na toto množství vzduchu musí být nejen nadimensovány adsorbery odstraňující vodu a kysličník uhličitý, ale i spotřeba kompresní práce je vysoká. Zařízení k provádění způsobu je složité a vyžaduje velký základní kompresor a velkou adsorpční jednotku.In the prior art, compressed and adsorbed purified air is divided by rectification, and the cold is obtained by an additional high or medium pressure cycle in which either nitrogen or air is circulated through the circulating compressor and expands to perform external work. However, with the particular composition of the separation products, especially when pressure gas in a pressure of more than 0.5 MPa and pure oxygen in a ratio of 4: 1 is required as a product, these known methods are disadvantageous. In fact, in the basic compressor, the amount of air must be compressed to the pressure of the first stage of rectification 2 to 2.5 times the amount of compressed nitrogen and pure oxygen. Adsorber to remove water and carbon dioxide has to be oversized for this amount of air, but also the consumption of compression work is high. The apparatus for carrying out the method is complex and requires a large base compressor and a large adsorption unit.
Tyto nevýhody jsou odstraněny způsobem získávání chladu při nízkoteplotním dělení vzduchu, který je komprimován v základním kompresorovém stupni a chlad je získáván převážně pomocí přídavného cyklu s kompresí cirkulujícího média v cirkulačním kompresorovém stupni a jeho expanzí za konání vnější práce, který je charakterizován tím, že vstupující vzduch komprimovaný v základním kompresorovém stupni je po· adsorpčním vyčištění směšován s jednou částí cirkulačního média, která je stlačována v cirkulačním kompresorovém stupni a po ochlazení protiproudou výměnou tepla s produkty dělení a s druhou částí cirkulačního média je vedena do rektifikačního· systému, zatímco druhá část cirkulačního média, která je stlačována v cirkulačním kompresorovém stupni je po případném dalším dotlačení a ochlazení vnějším chladivém protiproudně ochlazována produktem dělení, načež je expandována za konání vnější práce a po protiproudé výměně tepla se vstupujícím vzduchem a doplnění cirkulačního média produktem dělení vzduchu vedeno na sání cirkulačního kompresorového stupně.These drawbacks are overcome by a low temperature air separation process which is compressed in the basic compressor stage and the cold is mainly obtained through an additional cycle of compressing the circulating medium in the circulating compressor stage and expanding it to carry out external work, characterized by the incoming the air compressed in the basic compressor stage is mixed with one part of the circulating medium after adsorption cleaning, which is compressed in the circulating compressor stage and after cooling by countercurrent heat exchange with the separation products and the other part of the circulating medium is led into the rectification system The medium which is compressed in the circulating compressor stage is, after possible further pressing and cooling by the external coolant, countercurrently cooled by the product of separation, whereupon it is expanded For external work and after countercurrent heat exchange with the incoming air and the addition of the circulating medium with the product of air separation, it is led to the suction of the circulating compressor stage.
Způsob získávání chladu je dále charakterizován tím, že na sání základního kompresorového: stupně je spolu s atmosférickým vzduchem přiváděna i část cirkulačního média odebíraná před sáním cirkulačního kompresorového stupně. Dále je tento způsob charakterizován i tím, že případné další dotlačení druhé části cirkulačního média se uskutečňuje v dotlačném turbokompresorovém stupni s přímým využitím práce získané expanzí téže části cirkulačního· média v expanzním stupni.The method of recovering the cold is further characterized in that a part of the circulating medium withdrawn prior to the suction of the circulating compressor stage is supplied along with the atmospheric air to the suction of the basic compressor stage. Furthermore, the method is characterized in that the possible further pressurization of the second part of the circulation medium is carried out in a pressurized turbocompressor stage with direct use of the work obtained by expanding the same part of the circulation medium in the expansion stage.
Zařízení k provádění způsobu získávání chladu podle vynálezu sestává především ze základního· a cirkulačního kompresoru, expanzní turbíny, dotlačného turbokompre•soru, výměníků tepla, systému rektlfikačních kolon, potrubí a armatur a je charakterizováno tím, že vstup do prvního· stupně rektifikace, kterým je tlaková rektifikační kolona, je propojen s výtlakem základního· kompresoru i cirkulačního kompresoru přes protiproudé výměníky tepla, přičemž sání cirkulačního kompresoru je propojeno s jeho výtlakem přes chladiče, dotlačný kompresor, výměníky tepla a expanzní turbínu a současně je se sáním cirkulačního kompresoru propojen přes výměníky i výstup druhého stupně rektifikace. Dále je toto zařízení charakterizováno tím, že sání základního kompresoru je propojeno se sáním cirkulačního kompresoru a dále, že dotlačný turbokompresor je přímo· mechanicky spojen s expanzní turbínou.The apparatus for carrying out the method of obtaining the cold according to the invention consists essentially of a basic and a circulating compressor, an expansion turbine, a pressurized turbo-compressor, a heat exchanger, a rectification column system, pipes and fittings and is characterized by entering the first stage of rectification. A pressure rectification column is connected to the discharge of the basic compressor and the circulating compressor via the counter-flow heat exchangers, the suction of the circulating compressor being connected to its discharge through the coolers, pressure compressor, heat exchangers and expansion turbine. output of the second stage of rectification. Further, the device is characterized in that the suction of the basic compressor is connected to the suction of the circulating compressor and further that the pressure turbocharger is directly mechanically connected to the expansion turbine.
Hlavní výhoda způsobu získávání chladu podle vynálezu se projeví tedy, je-li požadován výsledný poměr množství produkovaného· tlakového dusíku k čistému kyslíku 4:1a je-li požadována jistá menší část produkce v kapalném stavu. Ke kompresi jak atmosférického vzduchu, tak cirkulačního· média, kterým je v tomto případě plyn blížící se svým složením vzduchu, lze použít objemové šroubové kompresory, které mají výtlačný tlak až 1 MPa.Thus, the main advantage of the method of obtaining the cold according to the invention is when the resulting ratio of the amount of pressure nitrogen produced to pure oxygen is 4: 1 and if some smaller part of the production in the liquid state is required. For compressing both atmospheric air and the circulation medium, which in this case is a gas approaching its air composition, volumetric screw compressors having a discharge pressure of up to 1 MPa can be used.
Principem vynálezu je to, že v základním kompresoru může být komprimováno a pak adsorpčně čištěno množství vzduchu, které je rovné zhruba součtu množství vyráběných produktů dělení vzduchu, kterými jsou tlakový dusík a kyslík. Chlad je pak vyráběn cirkulací média, které je svým složením blízké vzduchu, přes cirkulační kompresor a z části přes rektifikační systém, v kterém zajišťuje potřebné refluxní poměry. Příkon základního kompresoru je minimální a stejně tak je minimální i spotřeba energie na vyčištění atmosférického vzduchu. Nejdůležitější výhodou zařízení podle vynálezu je to·, že umožňuje ke kompresi použít šroubových kompresorů, které jsou investičně málo nákladné. Dotlačný turbokompresor přímo spojený s expanzní turbínou zajišťuje vysokou účinnost celého cyklu.The principle of the invention is that in a basic compressor, an amount of air equal to about the sum of the amount of air separation products produced, namely nitrogen and oxygen, can be compressed and then adsorbed. The cold is then produced by circulating a medium that is close to air in composition, through a circulating compressor and in part through a rectification system in which it provides the necessary reflux conditions. The power consumption of the basic compressor is minimal, as is the energy consumption to clean the atmospheric air. The most important advantage of the device according to the invention is that it makes it possible to use screw compressors which are not very expensive to invest in. The pressure turbocharger directly connected to the expansion turbine ensures high cycle efficiency.
Příkladné provedení způsobu získávání chladu podle vynálezu je zřejmé z obrázku, kde je zjednodušené technologické schéma zařízení na nízkoteplotní dělení vzduchu, které produkuje 2000 Nm3/h plynného dusíku s max. 10 ppm O2 o tlaku 0,6 MPa a 500 Nm3/h kyslíku o koncentraci 99,5 % °2·.An exemplary embodiment of the method of obtaining the cold according to the invention is evident from the figure, where a simplified flow diagram of a low temperature air separation plant that produces 2000 Nm 3 / h of nitrogen gas with a maximum of 10 ppm O 2 at 0.6 MPa and 500 Nm 3 / h of oxygen at a concentration of 99,5% ° 2.
Část produkce dusíku nebo kyslíku do· množství cca 200 Nm3/h lze vyrábět v kapalném stavu podle potřeby. Atmosférický vzduch v množství cca 3400 Nm3/h vstupu218480 je sacím potrubím 1 do základního kompresoru 2, kde je vzduch stlačován na tlak 1 MPa. Kompresor 2 je dvoustupňový šroubový kompresor. V mezichladiči a koncovém chladiči kompresoru 2 je vzduch chlazen na teplotu cca 40 °C. Vnějším chladivém, kterým může být příkladně čpavková chladicí jednotka 3, je vzduch ochlazen na teplotu 5—10 °C, načež je v adsorpční jednotce 4 zbavován vody a CO2. Vyčištěný vzduch je pak veden potrubím 5 do výměníku 13. V cirkulačním kompresoru 9, kterým je opět dvoustupňový Šroubový kompresor, je stlačováno cirkulační médium v množství 4400 Nm3/h svým složením blízké vzduchu z tlaku 0,1 MPa na tlak 1 MPa.Part of the nitrogen or oxygen production up to approx. 200 Nm 3 / h can be produced in liquid form as needed. Atmospheric air in the amount of about 3400 Nm 3 / h of inlet 248480 is suction line 1 to the basic compressor 2, where the air is compressed to a pressure of 1 MPa. Compressor 2 is a two-stage screw compressor. In the intercooler and the final cooler of the compressor 2, the air is cooled to about 40 ° C. The external coolant, which may be, for example, the ammonia cooling unit 3, is cooled to 5-10 ° C, and the water and CO 2 are dehydrated in the adsorption unit 4. The cleaned air is then routed through a duct 5 to an exchanger 13. In the circulating compressor 9, which is again a two-stage screw compressor, the circulating medium is compressed at 4400 Nm 3 / h with its near air composition from 0.1 MPa to 1 MPa.
V chladiči 10 je cirkulační médium ochlazeno na teplotu cca 25 °C. Cirkulační médium proudí potrubím 29, načež je rozdělováno na dvě části. Přibližně 2200 Nm3/h je vedeno potrubím 27 přes přepouštěcí ventil 28 a je směšováno s atmosférickým vzduchem v potrubí 5. Zbylá druhá část vzduchu 2200 Nm3/h je vedena potrubím 30 do dotlačného turbokompresoru 11, který je zároveň brzdicím kompresorem expanzní turbíny 15. V dotlačném kompresoru 11 je tlak části cirkulačního· média zvýšen na 1,2 MPa. Po ochlazení v dochlazovači 12 je tato část vedena do protiproudého výměníku 33 tepla, kde se ochlazuje na teplotu potřebnou pro vstup do expanzní turbíny 15.In the cooler 10, the circulation medium is cooled to about 25 ° C. The circulation medium flows through line 29 and is then divided into two parts. Approximately 2200 Nm 3 / h is routed through line 27 through the overflow valve 28 and mixed with atmospheric air in line 5. The remaining 2200 Nm 3 / h is passed through line 30 to the turbocharger 11, which is also a braking compressor for the expansion turbine 15 In the pressurized compressor 11, the pressure of a portion of the circulation medium is increased to 1.2 MPa. After cooling in the aftercooler 12, this portion is fed to a countercurrent heat exchanger 33 where it is cooled to the temperature required to enter the expansion turbine 15.
V expanzní turbíně 15 vzduch expanduje na tlak 0,14 MPa a potrubím 16 je veden do výměníku 14. Před tím je k němu přidáván produkt druhého stupně rektifikace, jehož složení je blízké složení vzduchu a z horní kolony 18 je veden potrubím 17. Ve výměníku 14 se ohřívá protiproudou výměnou tepla se vstupujícím vzduchem a vystupuje z něj potrubím 36. Pak je rozdělen na dva proudy. Převážná část je vedena do výměníku 33, kde je protiproudně ohříván vstupující části cirkulačního vzduchu, zatímco menší část je vedena potrubím 21 do výměníku 13, kde spolu s vystupujícími produkty dělení ochlazuje vstupující vzduch. Po ohřátí na teplotu blízkou teplotě vstupujícího) vzduchu je menší část vedena přes regulační ventil 34 potrubím 32 na smíchání s převážnou částí cirkulačního média, která vystupuje z výměníku 33. Cirkulační médium, které je svým složením blízké složení vzduchů je pak vedeno na sání cirkulačního kompresoru 9 potrubím 8. Aby i základní kompresor mohl případně pracovat v částečném cirkulačním režimu, jsou sání obou kompresorů 9, 2 propojena potrubím 31. Do výměníku 13 vstupuje potrubím 5 vyčištěný atmosférický vzduch smíchaný s částí cirkulačního média. Postupně je ochlazován ve výměnících 13 a 14 na teplotu blízkou teplotě zkapalnění, případně i částečně zkapalní.In the expansion turbine 15, the air expands to a pressure of 0.14 MPa and is passed through a line 16 to the exchanger 14. Before that, a second stage rectification product is added, the composition of which is close to that of air. is heated by countercurrent heat exchange with the incoming air and exits therefrom via line 36. Then it is divided into two streams. The bulk of the is fed to the exchanger 33 where the inlet part of the circulating air is countercurrently heated, while a smaller part is fed via a duct 21 to the exchanger 13 where it cools the incoming air along with the exiting separation products. After heating to a temperature close to the temperature of the incoming air, a smaller portion is passed through the control valve 34 through a line 32 to mix with the bulk of the circulation medium that exits from the exchanger 33. The circulation medium is close to the air composition. In order for the base compressor to be able to operate in the partial circulation mode, the suction of both compressors 9, 2 is interconnected via line 31. The exchanger 13 enters through line 5 purified atmospheric air mixed with a part of the circulation medium. It is gradually cooled in the exchangers 13 and 14 to a temperature close to the liquefaction temperature, or even partially liquefied.
Stav vzduchu na výstupu z výměníku 14 v potrubí 26 závisí na množství, jaké je vedeno přes cirkulační kompresor 9 a expanzní turbínu 15. V dolní rektifikační koloně 22, kam je vzduch přiváděn, je získán plynný tlakový dusík, který vystupuje potrubím 24 přes výměníky 14 a 13, přičemž vyměňuje protiproudně teplo se vstupujícím vzduchem. Tlakový dusík pak jako produkt vystupuje ze zařízení potrubím 6. Plynný kyslík je produktem rektifikace horní kolony 18, do které je jako· meziprodukt přiváděna bohatá kapalina potrubím 19 z paty dolní kolony 22.The state of the air at the outlet of the exchanger 14 in the conduit 26 depends on the amount being passed through the recirculation compressor 9 and the expansion turbine 15. In the lower rectification column 22 where the air is supplied, gaseous pressurized nitrogen is obtained. and 13, exchanging countercurrent heat with the incoming air. Pressurized nitrogen then exits from the apparatus via line 6. Gaseous oxygen is the product of rectification of the upper column 18 into which a rich liquid is fed via line 19 from the bottom of the lower column 22.
Plynný kyslík je odebírán z kondenzátu 23 potrubím 25 a přes výměníky 14, 13, pak kyslík jako produkt vystupuje potrubím 7 ze zařízení. Expanzní turbína 15 je přímo brzděna dotlačujícím turbokompresorem 11, s kterým je mechanicky spojena. Práce získaná expanzí je přímo využita ke zvýšení tlaku téhož média.The gaseous oxygen is taken from the condensate 23 via line 25 and through exchangers 14, 13, then the oxygen product exits via line 7 from the plant. The expansion turbine 15 is directly braked by a pressurized turbocharger 11 to which it is mechanically coupled. Expansion work is directly used to increase the pressure of the same medium.
Zapojení zařízení podle vynálezu je zřejmé též z technologického schématu na obrázku. Výměníky 13, 33 mohou být buď jako· samostatné aparáty, nebo jako mnohomédiový jediný výměník tepla.The connection of the device according to the invention is also evident from the flow diagram in the figure. The exchangers 13, 33 can be either as stand-alone devices or as a multi-medium single heat exchanger.
Způsob získávání chladu podle vynálezu najde uplatnění především tam, kde je nutné vyrábět tlakový dusík a beztlaký kyslík v poměru přibližně 4 : 1. Lze přitom pro kompresi používat ekonomických šroubových kompresorů a pro expanzi turbíny s dotlačným kompresorem.The cold recovery process of the present invention finds particular application where it is necessary to produce pressurized nitrogen and non-pressurized oxygen in a ratio of approximately 4: 1. Economic screw compressors can be used for compression and a turbine with a pressurized compressor can be used.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS566081A CS218480B1 (en) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | Method of gaining the cold by low-temperature separating of the air and device for executing the said method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS566081A CS218480B1 (en) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | Method of gaining the cold by low-temperature separating of the air and device for executing the said method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS218480B1 true CS218480B1 (en) | 1983-02-25 |
Family
ID=5401880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS566081A CS218480B1 (en) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | Method of gaining the cold by low-temperature separating of the air and device for executing the said method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS218480B1 (en) |
-
1981
- 1981-07-24 CS CS566081A patent/CS218480B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2063928C (en) | Process for low-temperature air fractionation | |
| CN201199120Y (en) | Separated liquefaction equipment of air conditioner back heating type mine gas | |
| CN109157944B (en) | Fractional cryogenic recovery system for VOCs (volatile organic compounds) of throttling expansion refrigeration | |
| JPS5939671B2 (en) | Air separation method and device | |
| US4746343A (en) | Method and apparatus for gas separation | |
| US4192662A (en) | Process for liquefying and rectifying air | |
| CN1202896C (en) | Air-purifying method during separating air | |
| CA2215467A1 (en) | Process for compressing a gas associated with a unit for separating a gas mixture | |
| CN103109145A (en) | Method and apparatus for compressing and cooling air | |
| CN207365553U (en) | A kind of device for producing high pure oxygen and High Purity Nitrogen | |
| CN201359420Y (en) | Low temperature separation equipment of mine gas | |
| EP1726900A1 (en) | Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation | |
| CS218480B1 (en) | Method of gaining the cold by low-temperature separating of the air and device for executing the said method | |
| CN101493277B (en) | Low temperature separation method and apparatus for mine gas | |
| CN114806662A (en) | Cooling system for biogas purification and decarburization system and biogas purification and decarburization system | |
| SU787829A1 (en) | Method of producing liquid and gaseous components of air | |
| CN200979332Y (en) | Air-containing coal layer gas-liquid separation apparatus | |
| CN205687839U (en) | Butanol exhaust gas recovery system | |
| JPH0710226Y2 (en) | Air liquefaction separation device | |
| CN218620724U (en) | Cooling pipeline for condenser in freeze dryer and biogas decarburization system | |
| CS258533B1 (en) | Method of air desintegration by low-temperature process with liquid products production | |
| SU711320A1 (en) | Air-separation method | |
| JP2005090915A (en) | Air separator and air separating method | |
| CN201672765U (en) | Backflow fully-supercharging expansion small-scale oxygen and nitrogen making device | |
| CA1076470A (en) | Process for liquefying and rectifying air |