CS215840B1 - Rolling machine for cooling bed - Google Patents
Rolling machine for cooling bed Download PDFInfo
- Publication number
- CS215840B1 CS215840B1 CS899580A CS899580A CS215840B1 CS 215840 B1 CS215840 B1 CS 215840B1 CS 899580 A CS899580 A CS 899580A CS 899580 A CS899580 A CS 899580A CS 215840 B1 CS215840 B1 CS 215840B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- input
- counter
- output
- decoder
- pulses
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
Vynález se týká odbavování vývalků na chladicí lože, zejména při rozdílných rychlostech těchto vývalků a řeší snížení počátečního rozptylu konců těchto vývalků při odbavení a zastavení na chladicím loži. Podstata vynálezu záleží v tom, že měřidlo rychlosti se skládá z prvního snímače polohy spojeného se vstupem prvního vazebníku, a z druhého snímače polohy spojeného se vstupem druhého vazebníku, přičemž hladinový výstup prvního vazebníku je spojen s hladinovým řídicím vstupem hradla, impulsní výstup začátku druhého vazebníku je spojen jednak s impulsním řídicím vstupem hradla, a jednak se vstupem dekodéru, generátor Impulsů je spojen se vstupem hradla, výstup hradla je spojen se vstupem čítače, mnohonásobný výstup čítače je spojen s mnohonásobným vstupem dekodéru, a mnohonásobný výstup dekodéru je spojen s mnohonásobným vstupem předvolby čítače. Vynález se uplatňuje při řešení speciálních problémů automatického řízení ve válcovnách tam, kde je nutno kompenzovat vliv proměnné rychlosti vývalků na výslednou polohu na chladicím loži po odbavení a zastavení.The invention relates to the handling of rolled products on a cooling bed, in particular at different speeds of these rolled products and solves the problem of reducing the initial dispersion of the ends of these rolled products during handling and stopping on the cooling bed. The essence of the invention lies in the fact that the speed meter consists of a first position sensor connected to the input of the first coupler, and a second position sensor connected to the input of the second coupler, while the level output of the first coupler is connected to the level control input of the gate, the pulse output of the beginning of the second coupler is connected both to the pulse control input of the gate and to the input of the decoder, the pulse generator is connected to the input of the gate, the output of the gate is connected to the input of the counter, the multiple output of the counter is connected to the multiple input of the decoder, and the multiple output of the decoder is connected to the multiple input of the counter preselection. The invention is applied in solving special problems of automatic control in rolling mills where it is necessary to compensate for the influence of the variable speed of the rolls on the resulting position on the cooling bed after clearance and stopping.
Description
Vynález se týká zařízení k odbavování vývalků na chladicí lože, zejména při rozdílných rychlostech těchto vývalků a řeší snížení počátečního rozptylu konců těchto vývalků při odbavení a zastavení na chladicím loži.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a device for handling the rolled metal on a cooling bed, in particular at different speeds of the rolled metal, and provides a reduction in the initial dispersion of the rolled ends of the rolled metal during clearance and stopping on the cooling bed.
Při známém odbavování vývalků vzniká počáteční rozptyl konců těchto vývalků při zastavení na chladicím loži způsobený rozdílnými rychlostmi těchto vývalků před odbavením. Známé automatizované odbavování vývalků je založeno na snímání přechodu jednoho konce vývalku zvoleným místem na pohybové dráze vývalků, osazeným snímačem polohy.In the known stripping process, the initial scattering of the ends of these bars during stopping on the cooling bed is caused by different speeds of these bars before clearance. The known automated stripping process is based on sensing the transition of one end of the rolled material at a selected location on the rolled metal path, fitted with a position sensor.
Nevýhodou známého odbavování na chladící lože je vliv rozdílných rychlostí vývalků před odbavováním na počáteční rozptyl konců těchto vývalků po odbavení a zastavení na chladicím loži.A disadvantage of the known cooling bed displacement is the effect of the different rolling speeds prior to dispatch on the initial dispersion of the ends of the rolled metal after the dispensing and stopping on the cooling bed.
Tyto nevýhody odstraňuje zařízení k odbavování vývalků na chladicí lože podle vynálezu, složené z měřidla rychlosti spojeného s prvním vstupem řídicího členu, ze snímače polohy spojeného s druhým vstupem řídicího členu, kde řídicí člen je mnohonásobně obousměrně propojen s čítačem jehož podstata spočívá v tom, že měřidlo rychlosti se skládá z prvního snímače polohy spojeného se vstupem prvního vazebníku, a z druhého snímače polohy spojeného se vstupem druhého vazebníku, přičemž hladinový výstup prvního vazebníku je spojen s hladinovým řídicím vstupem hradla, impulsní výstup začátku druhého vazebníku je spojen jednak s impulsním řídicím vstupem hradla, a jednak se vstupem dekodéru, generátor Impulsů je spojen se vstupem hradla, výstup hradla je spojen se vstupem čítače, mnohonásobný výstup čítače je spojen s mnohonásobným vstupem dekodéru, a mnohonásobný výstup dekodéru je spojen s mnohonásobným vstupem předvolby čítače.These drawbacks are overcome by the cold-rolling device according to the invention, consisting of a speed meter associated with the first input of the control member, from a position sensor associated with the second input of the control member, the control member being connected in multiple bidirectional way to a counter. the speed meter consists of a first position sensor connected to the input of the first truss, and a second position sensor connected to the input of the second truss, the level output of the first truss being connected to the gate level control input; , and firstly the decoder input, the pulse generator is connected to the gate input, the gate output is connected to the counter input, the multiple counter output is connected to the multiple decoder input, and the multiple decoder output is connected to the multiple with frequent counter preset input.
Předností zařízení k odbavování vývalků na chladící lože podle vynálezu je vyloučení vlivu skutečné rychlosti vývalků před odbavením na velikost počátečního rozptylu konců těchto vývalků při zastavení na chladicím loži.The advantage of the rolling-bed clearance device according to the invention is the elimination of the effect of the actual rolling speed prior to clearance on the amount of initial dispersion of the ends of the rolled pieces when stopped on the cooling bed.
Zařízení k odbavování vývalků na chladicí lože podle vynálezu je v příkladném provedení znázorněno na výkrese, kde obr. 1 znázorňuje uspořádání výběhového úseku válcovacího pořadí včetně jednotlivých vývalků' na chladicím loži, obr. 2 znázorňuje blokové schéma zařízení a obr. 3 znázorňuje konkrétní provedení tohoto zařízení.The rolling bed apparatus of the present invention is illustrated by way of example in the drawing, wherein FIG. 1 shows the arrangement of the rolling section run-off section including the individual rolled sections on the cooling bed, FIG. 2 shows a block diagram of the apparatus and FIG. equipment.
Na obr. 1 je znázorněno válcovací pořadí 1, na které navazuje chladicí lože 2 prostřednictvím pohybové dráhy vývalků 3 osazené například hnanými válečky. Chladicí lože 2 je ohraničeno odbavovací částí 4 a odváděči částí 5.FIG. 1 shows the rolling sequence 1, which is followed by the cooling bed 2 by means of a rolling path of the rolling stock 3 fitted with, for example, driven rollers. The cooling bed 2 is delimited by the dispensing part 4 and the discharge part 5.
Jednotlivý vývalek vychází z válcovacího pořadí 1 rychlostí ví ve směru Si, do odbavovací části 4 chladícího lože 2 vstupuje rychlostí V2, na chladicím loži se pohybuje příčně, například krokovými pohyby tohoto lože, ve směru S2, z odváděči části 5 postupuje skupinově ve směru S3 po odváděči dráze 6. Skutečná rychlost V2 vývalků před odbavením není konstantní a je závislá na proměnných parametrech válcování.The individual rolled metal comes out of the rolling sequence 1 at velocity vi in the Si direction, enters the dispensing portion 4 of the cooling bed 2 at V2, moves transversely on the cooling bed, for example by step movements of this bed, in direction S2. 6. The actual rolling speed V2 prior to clearance is not constant and is dependent on variable rolling parameters.
Chladící lože je krokového typu a skládá se ze soustavy drah a z pohyblivého roštu, který přemísťuje jednotlivé vývalky postupně v této soustavě drah směrem S2 k odváděči části 5.The cooling bed is of step type and consists of a set of tracks and a movable grate which moves the individual rolled bars gradually in this set of tracks towards S2 towards the discharge part 5.
Je znázorněn první soubor vývalků Hi, složený z jednotlivých vývalků 7, 8, 9, 10, v poloze po odbavení a zastavení na chladicím loži.A first set of rolled pieces H1, composed of individual rolled pieces 7, 8, 9, 10, in the post-clearance and stop position on the cooling bed is shown.
Je zřejmé, že různým hodnotám rychlostí vývalků před odbavením odpovídají různé brzdné dráhy a různé úrovně zastavení těchto vývalků 7, 8, 9, 10. Poloha vývalků 7 s relativně nejnlžší rychlostí v souboru Hi je nejblíž k úrovni místa odbavení, například druhého zvoleného místa B, poloha vývalků 10 s relativně největší rychlostí v tomto souboru Hj je nejdále vzhledem k úrovni tohoto místa odbavení, vztaženo na přední konce těchto vývalků a směr S3.Obviously, different braking distances and different stopping levels for the rolled metal 7, 8, 9, 10 correspond to different values of the rolling speeds before clearance. The position of the rolled metal 7 with the relatively lowest speed in the set Hi is closest to the clearance level, e.g. , the position of the bars 10 with the relatively highest speed in this assembly H1 is furthest relative to the level of this clearance point relative to the forward ends of the bars and the direction S3.
Tomuto počátečnímu rozptylu předních konců se zamezuje výběrem místa skutečného odbavení X z Intervalu odbavování P ohraničeného počátečním bodem C ve vzdálenosti c od druhého zvoleného místa B a koncovým bodem D ve vzdálenosti d od tohoto druhého zvoleného místa B na pohybové dráze vývalků 3 v podélném směru S1, S3. Tento výběr skutečného místa odbavení X pro konkrétní rychlost jednotlivého vývalků se provádí na základě změření této rychlosti a konkrétním přiřazením jednotlivého místa skutečného odbavení hodnotě této změřené rychlosti z celého souboru předem provedeného přiřazení jednotlivých míst skutečného odbavení jednotlivým rychlostem těchto vývalků.This initial dispersion of the front ends is avoided by selecting an actual clearance X from the clearance interval P bounded by a starting point C at a distance c from the second selected location B and an end point D at a distance d from this second selected location B on the rolling path 3 , S3. The selection of the actual check-in point X for a particular speed of the individual rolled metal is made by measuring this speed and by specifically assigning an individual check-in point to the measured speed value from the entire set of pre-assigned individual check-in points at the individual roller speed.
Toto předem provedené přiřazení spočívá ve výpočetním, popřípadě empirickém stanovení optimálních hodnot vzdáleností x míst skutečného odbavení X od druhého zvoleného místa B.This pre-made assignment consists in the computational or empirical determination of the optimal values of the distances x of the actual clearance locations X from the second selected location B.
Tak například pro konkrétní dispoziční řešení válcovny a pro konkrétní parametry válcování vychází skutečná rychlost vývalků před odbavením na chladicí lože v rozsahu 15 m/sec až 18 m/ /sec. Pro maximální skutečnou rychlost vývalků 18 m/sec vychází empiricky místo skutečného odbavení X příkladně ve vzdálenosti c = 2 m od druhého zvoleného místa B, tj. v počátečním bodě C intervalu odbavování P, pro minimální skutečnou rychlost vývalků 15 m/sec vychází empiricky místo skutečného odbavení X příkladně ve vzdálenosti d = 8 m od druhého zvoleného místa B, tj. v koncovém bodě D tohoto intervalu odbavování P.For example, for a particular rolling mill layout and for specific rolling parameters, the actual rolling speed before being dispensed on the cooling bed is in the range of 15 m / sec to 18 m / sec. For a maximum actual rolling speed of 18 m / sec, the actual check-in point X is based, for example, at c = 2 m from the second selected point B, ie at the starting point C of the clearance interval P; the actual clearance X, for example, at a distance d = 8 m from the second selected location B, i.e. at the end point D of this clearance interval P.
Rozdíl hrzdných drah způsobený rozdíly hodnot skutečné rychlosti vývalků před odbavením se kompenzuje právě těmito rozdílnými místy skutečného odbavení.The difference in the slackness caused by the differences in the values of the actual rolling speed before the check-in is compensated precisely by these different points of actual check-in.
, Při přibližně lineárním rozložení hodnot optimální vzdálenosti x místa skutečného odbavení X v závislosti na rychlosti vývalků před odbavením odpovídá rychlosti v rozmezí minimální a maximální hodnoty této rychlosti místo skutečného odbavení X v rozmezí intervalu odbavování.With an approximately linear distribution of the values of the optimum distance x of the actual clearance X as a function of the rolling speed prior to clearance, the speed corresponds to the minimum and maximum values of this speed instead of the actual clearance X over the clearance interval.
Tak například hodnotě rychlosti vývalku před odbavením rovné 16 m/sec odpovídá optimální vzdálenost x místa skutečného odbavení X od druhého zvoleného místa B rovna 6 m.For example, a pre-clearance speed of 16 m / sec corresponds to an optimum distance x of the actual clearance point X from the second selected location B of 6 m.
Skutečné rychlost jednotlivého vývalku před odbavením se měří přímo pomocí měřidla rychlosti, popřípadě nepřímo jako časový úsek přechodu předního konce tohoto vývalku z prvního zvoleného místa A do druhého zvoleného místa B tak, že se předem stanoví konkrétní vzdálenost b těchto míst, například 12 m, a že se změří časový úsek přechodu předního konce tohoto vývalku touto vzdáleností b.The actual speed of the individual rolled metal prior to check-in is measured directly by means of a velocity meter, possibly indirectly as the time period of the transition of the front end of the rolled metal from the first selected location A to the second selected location B. that the time period of transition of the front end of the rolled metal by this distance b.
Pro změřený časový úsek rovný 0,8 sec vychází rychlost rovna 15 m/sec, pro změřený časový úsek rovný 0,66 sec vychází rychlost rovna 18 m/ /sec.For the measured time period equal to 0.8 sec the speed equals 15 m / sec, for the measured time period equals 0.66 sec the speed equals 18 m / sec.
Praktické měření časového úseku přechodu předního konce vývalku vzdáleností b se uskutečňuje s výhodou pomocí čítače impulsů konstantní frekvence měřicích Impulsů přiváděných do tohoto čítače po dobu tohoto přechodu, tj. od časového okamžiku přechodu předního konce vývalku místem prvního snímače polohy Fí v prvním zvoleném místě A až do časového okamžiku přechodu tohoto předního konce místem druhého snímače F2 ve druhém zvoleném místě B. Pro frekvenci měřicích impulsů rovnou 1 kHz odpovídá počtu 800 impulsů skutečná rychlost vývalku rovna 15 m/sec, počtu 666 Impulsů odpovídá skutečná rychlost vývalku rovna 18 m/ /sec. Počtu 800 impulsů odpovídá tedy optimální vzdálenost x místa skutečného odbavení X od druhého zvoleného místa B rovna 8 m, počtu 666 impulsů odpovídá optimální vzdálenost x místa skutečného odbavení X rovna 2 m.The practical measurement of the transition time of the rolled end of the rolled distance by distance b is preferably carried out by means of a pulse counter of a constant frequency of the measuring pulses delivered to this counter during this transition. until the time of transition of this front end by the second sensor F 2 at the second selected location B. For a measuring pulse frequency of 1 kHz, the number of 800 pulses corresponds to a real rolling speed of 15 m / sec. sec. Thus, the number of 800 pulses corresponds to the optimal distance x of the actual clearance point X from the second selected location B equal to 8 m, the number 666 pulses corresponds to the optimal distance x of the actual clearance point X equal to 2 m.
Obdobně praktická realizace vzdáleností x míst skutečného odbavení X se uskutečňuje rozdílnou volbou časového zpoždění výstupního signálu druhého snímače polohy F2 při přechodu předního konce jednotlivého vývalku druhým zvoleným místem B. Toto rozdílné časové zpoždění se s výhodou realizuje zejména při použití číslicové řídicí techniky čítáním impulsů a rozdílnou předvolbou počátečního nebo koncového stavu čítače. Přitom vliv proměnné rychlosti vývalků na toto časové zpoždění se zahrnuje již do předem provedeného, například empirického, přiřazení optimálních hodnot tohoto časového zpoždění hodnotám rychlosti vývalků před odbavením, například hodnotám počtu měřicích impulsů po dobu přechodu předního konce vývalku vzdálenosti b. Jedná se tedy o předem provedené přiřazení počtu měřicích impulsů tohoto časového zpoždění k počtu měřicích impulsů rychlosti vývalku před odbavením, vztaženo na skutečný rozsah těchto rychlostí, například od minimální hodnoty 15 m/sec po maximální hodnotu 18 m/sec, popřípadě rozsah celého intervalu odbavování P.Similarly, the practical realization of the distances x of the actual clearance locations X is accomplished by differently selecting the time delay of the output signal of the second position sensor F 2 when the front end of the individual rolled metal passes through the second selected location B. a different preset of the start or end state of the counter. The influence of the variable rolling speed on this time delay is already included in a pre-made, e.g. empirical, assignment of the optimum values of this time delay to the rolling speed values before displacement, e.g. assigning the number of measuring pulses of this time delay to the number of measuring pulses of the rolling speed before dispatch, based on the actual range of these speeds, for example from a minimum value of 15 m / sec to a maximum value of 18 m / sec.
Tak například pro frekvenci měřicích impulsů tohoto časového zpoždění, vyjadřujícího vzdálenost x místa skutečného odbavení X od druhého zvoleného místa B rovnou 1 kHz, jedná se o následující přiřazení:For example, for the measurement pulse frequency of this time delay, expressing the distance x of the actual clearance X from the second selected location B equal to 1 kHz, this is the following assignment:
Počet měřicích impulsů Počet měřicích impulsů rychlosti vývalku: časového zpoždění:Number of measuring pulses Number of measuring pulses of rolling speed: time delay:
800 impulsů 790 impulsů 780 impulsů 770 impulsů 760 impulsů 750 impulsů 740 impulsů 730 impulsů800 pulses 790 pulses 780 pulses 770 pulses 760 pulses 750 pulses 740 pulses 730 pulses
Počet měřicích impulsů rychlosti vývalku:Number of rolling pulses measuring pulses:
720 impulsů 710 Impulsů 700 impulsů 690 impulsů 680 Impulsů 670 impulsů 666 impulsů720 pulses 710 pulses 700 pulses 690 pulses 680 pulses 670 pulses 666 pulses
533 impulsů 501 impulsů 470 impulsů 438 impulsů 407 impulsů 375 impulsů 344 impulsů 312 impulsu533 counts 501 counts 470 counts 438 counts 407 counts 375 counts 344 counts 312 counts
Počet měřicích impulsů časového zpoždění:Number of time delay measuring pulses:
281 impulsů 249 impulsů 218 impulsů 186 impulsů 155 impulsů 123 impulsů 111 impulsů281 pulses 249 pulses 218 pulses 186 pulses 155 pulses 123 pulses 111 pulses
Uvedené přiřazení se snadno automatizuje pomocí již zmíněných snímačů polohy a přídavného logického členu obsahujícího například dekodér a paměť pro přechodné uložení naměřené hodnoty počtu měřicích impulsů rychlostí vývalku, které prostřednictvím tohoto dekodéru zadávají příslušnou hodnotu předvolby do čítače impulsů časového zpoždění.Said assignment is easily automated by means of the aforementioned position sensors and an additional logic element comprising, for example, a decoder and a memory for temporarily storing the measured value of the number of measuring pulses at the rolling speed, which enter the corresponding preset value into the time delay pulse counter.
Na obr. 2 je měřidlo rychlosti M spojeno s prvním vstupem n řídicího členu R, snímač polohy F je spojen s druhým vstupem r2 řídicího členu R. Řídicí člen R je několikanásobně obousměrně propojen s čítačem N. Výstup Z čítače N je pak spojen s ovládacím členem odbavovacího zařízení.In Fig. 2, the speed meter M is connected to the first input n of the control member R, the position sensor F is connected to the second input r 2 of the control member R. The control member R is connected to the counter N several times. Check-in control member.
Na obr. 3 je znázorněno zapojení pro nepřímé měření vstupní rychlosti v2 vývalku do chladicího lože před odbavením a konkrétní zapojení řídicího členu R a čítače N.FIG. 3 shows the wiring for indirect measurement of the rolling speed 2 in the cold bed prior to dispatch and the specific wiring of the control member R and the counter N.
První snímač polohy Fí umístěný v prvním zvoleném místě A je spojen s prvním vazebníkem Wi, druhý snímač polohy F2 umístěný v druhém zvoleném místě B je spojen s druhým vazebníkem W2.The first position sensor F1 located at the first selected location A is connected to the first truss Wi, the second position sensor F 2 located at the second selected location B is connected to the second truss W 2 .
Jako vazebník Wi, W2 se uvažuje vstupní zesilovač k převedení výstupního signálu snímače polohy Fí F2 do jednotné logické úrovně, s univerzálními výstupy, tj. impulsním výstupem začátku 1Wi, 1W2, s hladinovým výstupem °Wi, °W2, a s impulsním výstupem konce 2Wi, 2W2.As vazebník Wi, W 2 is considered as the input amplifier to convert the output signal of the position sensor Phi F 2 into a uniform logic level, with universal outputs i.e. pulse output start one wireless, one W2, with level output ° WI ° W2, as impulse output of 2 Wi, 2 W2 ends.
Funkce vazebníku je taková, že na impulsním výstupu začátku vzniká impulsní signál v časovém okamžiku přechodu předního konce vývalku místem připojeného snímače polohy, na hladinovém výstupu vzniká hladinový signál po dobu přechodu vývalku místem připojeného snímače polohy, a na impulsním výstupu konce vzniká impulsní signál v časovém okamžiku přechodu zadního konce místem připojeného snímače polohy.The function of the truss is such that at the impulse output of the beginning a pulse signal is generated at the moment of transition of the front end of the rolled metal by the position sensor connected, at the level output a level signal the moment the rear end passes through the position of the connected position sensor.
Je znázorněn generátor Impulsů G s konstantní frekvencí, spojený se vstupem h hradla H. Výstup hradla H je spojen se vstupem n čítače N. Hladinový řídicí vstup Hi hradla H je spojen s hladinovým výstupem °Wi prvního vazebníku Wi. Impulsní řídicí vstup H2 hradla H je spojen s impulsním výstupem začátku W2 druhého vazebníku W2.A constant frequency pulse generator G associated with gate input H is shown. Gate output H is connected to input n of counter N. The level control input Hi of gate H is connected to the level output o Wi of the first truss Wi. The pulse control input H2 of gate H is coupled to the pulse output W2 of the second truss W2.
Funkce hradla H je taková, že přítomnost signálu na hladinovém řídicím vstupu H1 hradla H způsobuje otevřený stav tohoto hradla a přítomnost signálu na impulsním řídicím vstupu H2 hradla H způsobuje uzavřený stav tohoto hradla po dobu působení příslušného signálu.The function of the gate H is such that the presence of the signal at the level control input H1 of the gate H causes the gate to be open and the presence of the signal at the pulse control input H2 of the gate H causes the gate to be closed.
Čítač N je mnohonásobně a obousměrně propojen s dekodérem K, například v počtu bitů tototo čítače.Counter N is multiply and bi-directionally coupled to decoder K, for example in the number of bits of this counter.
Stav čítače přechází ná mnohonásobný vstup dekodéru K, který přiřazuje tomuto stavu výstupní kód podle předem stanovené předvolby. Tento výstupní kód přechází zpětně jako předvolba na mnohonásobný vstup čítače N.The counter state passes to the multiple input of the decoder K, which assigns an output code to this state according to a predetermined preset. This output code passes back as a preset to the multiple input of counter N.
Vstup dekodéru K je spojen s impulsním výstupem začátku 1W2 druhého vazebníkuW2.The decoder input K is connected to the pulse output of the start 1 W 2 of the second coupler W2.
Funkce zapojení podle obr. 3 jako celku je taková, že v časovém okamžiku přechodu předního konce vývalku místem prvního snímače polohy F1 a v dalším vzniká na hladinovém výstupu °Wi prvního vazebníku W1 hladinový signál, tento přechází na hladinový řídicí vstup H1 hradla H a otevírá průchod tohoto hradla H. Impulsy přecházejí z generátoru impulsů G přes hradlo H do čítače N. V časovém okamžiku přechodu tohoto předního konce vývalku místem druhého snímače polohy F2 vzniká na impulsním výstupu W2 druhého vazebníku W2 impulsní signál, který přechází na impulsní řídicí vstup H2 hradla H a po dobu svého působení zahrazuje toto hradlo H. Zároveň přechází na vstup k dekodéru K a způsobuje přenos stavuThe function of the connection according to FIG. 3 as a whole is such that at the moment of transition of the front end of the rolled metal in place of the first position sensor F1 and in the next the level signal W1 of the first truss W1 generates a level signal. passage of this gate H. The pulses pass from the pulse generator G through gate H to counter N. At the moment of passing of this front end of the rolled metal instead of the second position sensor F2, the pulse output W2 of the second truss W2 generates a pulse signal. H, and for the duration of its operation, blocks this gate H. At the same time, it passes to the input to the decoder K and causes a state transfer
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS899580A CS215840B1 (en) | 1980-12-18 | 1980-12-18 | Rolling machine for cooling bed |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS899580A CS215840B1 (en) | 1980-12-18 | 1980-12-18 | Rolling machine for cooling bed |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS215840B1 true CS215840B1 (en) | 1982-09-15 |
Family
ID=5441235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS899580A CS215840B1 (en) | 1980-12-18 | 1980-12-18 | Rolling machine for cooling bed |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS215840B1 (en) |
-
1980
- 1980-12-18 CS CS899580A patent/CS215840B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4368803A (en) | Apparatus for dispensing fluid onto a moving mechanical system | |
| US4151969A (en) | System for selectively determining the location of a railway car moving along a railway track | |
| CS215840B1 (en) | Rolling machine for cooling bed | |
| US3170355A (en) | Maximum and minimum length control for a rolling mill shear | |
| US3591776A (en) | Automatic crop shear control system | |
| US3251207A (en) | Automatic screwdown control | |
| EP0204001A4 (en) | Device for measuring moving distance of a numerical control apparatus. | |
| SU929262A1 (en) | Apparatus for automatic monitoring of roll wear in rolling process | |
| US3637998A (en) | Speed ratio measuring system | |
| CZ278560B6 (en) | Circuit arrangement for metering length of rolled products, particularly on continuous mill trains | |
| SU516073A1 (en) | Device for monitoring furnace performance | |
| EP0470587B1 (en) | Electronic coin testing device | |
| SU382699A1 (en) | METHOD OF AUTOMATIC DOWNLOADING OF PREPARATIONS INTO INDUCTION HEATER | |
| SU1643276A1 (en) | Device for controlling the speed of cut of train cars at target braking position | |
| SU1216663A1 (en) | Arrangement for measuring mass of continuous blanks | |
| SU1058652A1 (en) | System of automatic regulation of strip thickness on cold rolling mill | |
| RU1788430C (en) | Method of measuring length of rolled stock on hot-rolling mill | |
| SU1156756A1 (en) | System for controlling the rate of dispensing billets from heating furnace of rolling mill | |
| SU737279A1 (en) | Apparatus for controlling a retarder for adjusting car rolling-down speed | |
| SU939147A1 (en) | Rolling mill correct operation monitoring apparatus | |
| SU1329858A1 (en) | Apparatus for automatic check of wear of hot rolling mill rolls | |
| SU1622048A1 (en) | Cooler rejector control system | |
| US3548183A (en) | Method of integrating over a floating interval and apparatus comprising a magnetic tape for carrying out this process | |
| SU651865A1 (en) | Apparatus for regulating the rhythm of delivery of billets from furnace | |
| SU554022A1 (en) | The device for automatic control of the drive mechanisms for the dimensional cutting of moving steel |