CS215208B1

CS215208B1 - Method of refining the aluminium and the alloys thereof

Info

Publication number: CS215208B1
Application number: CS71481A
Authority: CS
Inventors: Ivan Beranek; Josef Kyral; Miloslav Marek; Jiri Plasek; Jiri Ptacek; Miroslav Uhlir; Ivan Zlesak
Original assignee: Ivan Beranek; Josef Kyral; Miloslav Marek; Jiri Plasek; Jiri Ptacek; Miroslav Uhlir; Ivan Zlesak
Priority date: 1981-02-02
Filing date: 1981-02-02
Publication date: 1982-08-27
Also published as: DD210554A3

Description

Vynález se týká způsobu rafinace roztaveného hliníku a·jeho_slitin.The invention relates to a process for refining molten aluminum and its alloys.

Čistý hliník a jeho slitny se vyrábí ze ' surového hliníku meealurgickým procesem, jehož důležitou souUástí je vyčištění hliníku a jeho slitin od nežádoucích nečistot, jejichž přítomnost způsobuje zhoršení meehaanckých vlastností kovu (pevnnosi, tažnoosi) a sníženi odoonoosi vůči korooi. Obbykle se při výrobě čistého hliníku a jeho slitin pracuje tak, že jako vsázka se pouuije surový hliník · a případně odpady, které se roztaví. Během tavení docHází k reakci meei vsázkou a atmooférou pece (propal) a meei vsázkou a vyzdívkou, rychlost oxidace hliníku·vzrůstá s teplotou a později se zpomaauje, nebot se.na povrchu roztaveného kovu vytvoří vrstva oxidu hlinitého·nepropustná pro plyny. K naplynění taveniny též pouuitím znečištěné vsázky (zaolejované, vlhké), nebo pouuitím surového hliníku s vysokým obsahém·vodíku. Rozpustnost vodíku v tekutém hliníku je značně vysoká a vzrůstá s teplotou,' zatímco. v .tuhém · hliníku se vodík rozpoltí velmi mmio. Proto v případě, že tavenina není dokonale odplyněná, docci^á! během krystalizace k vylučování vodíku, popřípadě Jiných plynů, což . vyvolává tost odlitků a při ·.následném zpracování vznik zmetků.Pure aluminum and its alloys are made from crude aluminum by a meealurgical process, an important part of which is to clean the aluminum and its alloys from unwanted impurities, the presence of which causes a deterioration in the Mehaanian properties of the metal (strength, tensile strength) and reduced odoonoosity to the coro. Usually, in the production of pure aluminum and its alloys, work is carried out using raw aluminum and possibly wastes which are melted. During melting, reaction occurs between the furnace charge and the furnace furnace and the furnace charge and lining, the rate of oxidation of the aluminum increases with temperature and slows down later as an alumina layer is formed on the surface of the molten metal. For gasification of the melt also by using a contaminated charge (oily, damp) or by using crude aluminum with a high hydrogen content. The solubility of hydrogen in liquid aluminum is considerably high and increases with temperature while. In solid aluminum, hydrogen dissolves very mmio. Therefore, if the melt is not completely degassed, docci? A! during crystallization to eliminate hydrogen or other gases, which. produces castings and discards during subsequent processing.

Kromě plynů a oxidu hlinitého, vzniklého propalem, se do taveniny spolu se vsázkou dostávají některé dááší nečistoty jako.je oxid hlinitý, křemík, železo, v některých případech mohou · být nežádoucí . i ·měň, · mmngan, zinek, hořčík a další.In addition to the gases and alumina produced by the scorch, some other impurities such as alumina, silicon, iron, and in some cases may be undesirable, enter the melt together with the charge. i · currency, · mmngan, zinc, magnesium and more.

Hrubé nečistoty se z taveniny hliníku a jeho slitin odsSranuúí tzv. směrováním, tj. pochodem, při němž se z · povrchu roztaveného kovu stáhnou nečistoty, které vyplavaly na povrch taveniny· Nekovové částice a plyny uvnntř taveniny mohou být odstraněny teprve · dokonalým promícháním taveniny s vhodným rafinačním činideem.Coarse impurities are removed from the melt of aluminum and its alloys by so-called routing, i.e. by the process of removing impurities from the molten metal surface that have floated to the melt surface. Non-metallic particles and gases inside the melt can only be removed. a suitable refining agent.

Dosud známé postupy vynužvaai interní plyny (duuík, argon), které sé prtbuUlláУlí taveni.nou a tdstranuSí tím nečistoty především meechancky (notací), nebo látky, které působí i chemicky (chlor, tetrachlóraetan, tetraíallretai, SiíallrSifUlóraetan). Pro tyto účely se též používá pevných rafinačníía přípravků, které obsaaaSí hexachloretan, jež se za podmínek existujících v roztaveném kovu rozkládá za vzniku chloru.The prior art processes utilize internal gases (hydrogen, argon), which can be melted and removed by impurities, primarily by mechanical means (notation), or by substances which also act chemically (chlorine, tetrachloroethane, tetraalleteta, silicon tetrafluorethane). Solid refining preparations containing hexachloroethane, which decompose to form chlorine under conditions existing in the molten metal, are also used for this purpose.

Nevýhoda · rafinace hliníku a jeho slitin ptmaoí interních plynů spočívá v tom, že čistící proces je pouze meechnický a jeho účinnost nemůže· být tak vysoká jako u plynného chloru a činidel, která chlor nebo fluor uv· Poouž-tí plynného · chloru je nevýhodné, vzhledem k jeho vysoké toxicitě, z hlediska nároků při dopravě, skladování a mannipUaaC. Obdobné nevýhody · s sebou přim^^^ií rafinace pomel tet-r a chlor metanu a podobných činidel. Výatddnjší j*sou z tohoto hlediska přípravky na bázi aexacallretanu , které jsou za ·běžné teploty pevné, což uaatrшjt snadnou aannppUaci s: nimi. Nevýhoda přípravků na · · bázi hexachioretanu spočívá · v nutnosi pouuit při rafinaci vysokou teplotu 750 až 77O⁰C, · při které dochází ke značnému propalu a rozpustnost vodíku a železa v tavenině·je již · značná a rafinace je · mimo to náročn^ší · i na spotřebu energie.The disadvantage of refining aluminum and its alloys into internal gases is that the purification process is only meechnical and its efficiency cannot be as high as that of chlorine gas and chlorine or fluorine-containing reagents. due to its high toxicity in terms of transport, storage and mannipUaaC requirements. Similar disadvantages include the refining of tetrafluoromethane chlorine and the like. More particularly, aexacallretane-based formulations which are solid at ordinary temperatures are more advantageous in this respect, which makes it easy to disperse with them. The disadvantage of the hexachiorethane-based formulations is the need to use high-temperature 750 to 77 ^° C during refining, which causes considerable burns and the solubility of hydrogen and iron in the melt is already considerable and refining is more difficult · Also for energy consumption.

Při tryaééa provozu pecí yznikalí na stěnách nístěje úsady a na taveniny (oxidy), které nelze tdsSranit přípravky na bázi aexachllretanu á je · nutné je odstraňovat pracným způsobem meehaaicky po odstavení pece, aby se nesnižovala pracovní kapaaita tavící pece. Rafinace pomo^ přípravků tbbtnaSícíía hexachllretnn je navýhodná vzhledem k jeho akutní toxicitě (LD^q 3 g/kg) a vysoké tenzi par i za nízké ·teploty (67 Pa při 20 ⁰C). · Přípravky jsou proto baleny do polyetylénových obalů, které je nutné před použitím sejmout a proto dochází ke styku pracovníků s přípravkám. V roztaveném hliníku se hexachloretan rozkládá značnou rychlostí, což má za následek nedokonalé využití vznikajícího chlóru, který způsobuje kontaminaci pracovního prostředí.During the operation of the furnaces, the deposits on the hearth walls and the melt (oxides) which cannot be removed can be removed by means of anexachloroethane-based preparation and must be removed laboriously after the furnace is shut down so as not to reduce the working capacity of the melting furnace. The refining with hexachlorinated formulations is advantageous due to its acute toxicity (LD 50 q 3 g / kg) and high vapor pressure even at low temperature (67 Pa at 20 ^° C). · The products are therefore packed in polyethylene containers, which must be removed before use and therefore the workers come into contact with the products. In molten aluminum, hexachloroethane decomposes at a considerable rate, resulting in an imperfect utilization of the chlorine produced, which causes contamination of the working environment.

Výše uvedené nedostatky odstraňuje způsob rafinace tekutého hliníku a jeho slitin po předchozí předrafinaci pomocí krycí soli a odstranění hrubých nečistot, vyznačený tím, že se provádí při teplotě v rozmezí 680 až 760 °C, s výhodou při 710 až 750 °C, přípravkem na bázi hexachlórbenzenu ve formě briket pomocí rafinačních košů pod povrchem taveniny, v množství 0,1 až 5 kg na 1000 kg vsázky.The aforementioned drawbacks are eliminated by a process for refining liquid aluminum and its alloys after previous pre-refining with a coating salt and removing coarse impurities, characterized in that it is carried out at a temperature in the range of 680 to 760 ° C, preferably at 710 to 750 ° C hexachlorobenzene in the form of briquettes by refining baskets below the surface of the melt, in an amount of 0.1 to 5 kg per 1000 kg of charge.

Způsob rafinace tekutého hliníku a jeho slitin lze podle vynálezu provádět rovněž přípravkem ve formě briket zabalených v hliníkové fólii.The process for refining liquid aluminum and its alloys can also be carried out in the form of briquettes packaged in aluminum foil.

Postup podle vynálezu umožňuje, aby uvolněný chlór reagoval s hliníkem na chlorid hlinitý, který ve formě jemných bublinek plynu stoupá к povrchu lázně, čímž dochází jak к promíchávání a čištění mechanickým způsobem, tak i к odstranění některých dalších nečistot především vodíku, který je rozpuštěn v kovu, případně chemicky vázán (na oxid hlinitý, ve formě hydridu sodného apod.). Může docházet též к přímé reakci uvolněného chlóru s přítomným vodíkem, sodíkem a hořčíkem, které lze tímto způsobem z hliníku odstranit ve formě chlorovodíku nebo chloridu. Pro zvýšení účinnosti rafinace obsahuje přípravek chloridy draselný, sodný a některé komplexní fluoridy jako jsou hexafluorohlinitany draselný a sodný, které snižují mezifázové napětí, čímž umožňují lepší oddělení stěrů od kovu a zvyšují rozpustnost nekovových příměsí, zvláště oxidu hlinitého ve strusce. Kromě toho se reakcí s chlórem (vznikajícím rozkladem hexachlórbenzenu) částečně odstraní i některé kovové nečistoty, tvořící těkavé chloridy.The process according to the invention allows the released chlorine to react with aluminum to form aluminum chloride, which in the form of fine gas bubbles rises to the surface of the bath, thereby mixing and cleaning mechanically as well as removing some other impurities, especially hydrogen, dissolved in metal, optionally chemically bound (to alumina, in the form of sodium hydride, etc.). There may also be a direct reaction of the liberated chlorine with the hydrogen, sodium and magnesium present, which can be removed from the aluminum in the form of hydrogen chloride or chloride. To enhance the refining efficiency, the formulation contains potassium, sodium chlorides and some complex fluorides such as potassium and sodium hexafluoroaluminates, which reduce the interfacial tension, thereby allowing better separation of the smears from the metal and increasing the solubility of non-metallic impurities, especially alumina in slag. In addition, some metal impurities forming volatile chlorides are partially removed by reaction with chlorine (resulting from the decomposition of hexachlorobenzene).

Rafinační přípravek se aplikuje bu<5 jednorázově, nebo postupně v několika dávkách po sobě následujících, přičemž se po každém přídavku provede stažení stěrů. Rafinační přípravek se aplikuje pomocí rafinačního koše, který se ponoří do taveniny a u dna se jím pohybuje tak, aby rafinační činidlo bylo zavedeno do celého objemu taveniny.The refining agent is applied either <5 once or sequentially in several successive doses, with swabbing after each addition. The refining agent is applied by means of a refining basket which is dipped into the melt and moved at the bottom so that the refining agent is introduced into the entire volume of the melt.

Postupem podle vynálezu se dosáhne mimořádně dobrých výsledků v odplynění a rafinaci hliníku a jeho slitin a v důsledku toho se sníží zmetkovitost a zlepší se užitné vlastnosti vyrobených materiálů. Vzhledem к tomu, že rozklad hexachlórbenzenu ve srovnání s ji nými chlorovanými uhlovodíky (hexachloretan, tetrachlórmetan) probíhá méně bouřlivě, je využití uvolněného chlóru dokonalejší a dosažený Čistící účinek vyšší, což se projeví nižší zmetkovitostí, menší pórovitostí odlitků, v případě výroby tenkých fólií snížením děrovitosti. Vznikající stěry jsou objemné, suché s nízkým obsahem kovu čímž se sníží ztráty hliníku ve stěrech, výborně se oddělují od taveniny kovu i při teplotě nižší, než je nutná při dosavadním způsobu rafinace přípravky na bázi hexachlóretanu.The process according to the invention achieves exceptionally good results in the degassing and refining of aluminum and its alloys, and as a result, the reject rate and the utility properties of the materials produced are improved. Since the decomposition of hexachlorobenzene is less vigorous compared to other chlorinated hydrocarbons (hexachloroethane, carbon tetrachloride), the utilization of the released chlorine is improved and the cleaning effect achieved is higher, which results in lower scrap rate, lower porosity of castings. perforations. The resulting swabs are bulky, dry with a low metal content thereby reducing the aluminum loss in the swabs, they are excellent to separate from the metal melt even at a temperature lower than that required in the prior art hexachloroethane-based refining process.

Rafinaci je proto možno provádět při nižší teplotě, kdy rozpustnost plynů a železa ’ v tekutém hliníku je nízká. To umožňuje postupné provádění rafinace při teplotě ustálené taveniny, přibližně 680 až 730 °C bez vyhřívání na teplotu 750 °C. Kromě zkrácení procesu je přínosem úspora topného plynu a nižší ztráta hliníku oxidací (propalem). Způsobem podle vynálezu se průběh rafinace rovněž zrychlí, nebot к dosa|^í stejného efektu je možné použít rafinační přípravek v množství až o 40 % menším, пе1ЙртГ dosavadním postupu. RovněžRefining can therefore be carried out at a lower temperature where the solubility of gases and iron v in liquid aluminum is low. This allows gradual refining at a steady melt temperature of about 680 to 730 ° C without heating to 750 ° C. In addition to shortening the process, fuel gas savings and reduced aluminum loss through oxidation (burn) are beneficial. The process according to the invention also speeds up the refining process, since to achieve the same effect, it is possible to use a refining preparation in an amount of up to 40% less than in the prior art. Also

5208 technologie rafinace se ·zjednoduší, nebot odpadá nutnost přídavku krycí . 8θ^:ί před stažením stěru. Při postupu podle vynálezu dojde k velmi dobrému stěrů od kovu i bez přídavku krycí . soli a dosáhne se úspory asi 1/3 celkového možssví krycí soli. Další výhoda ve srovnání s dosavadním postupem . rafinace hliníku a jeho·slitin spočívá v tom, Se při rafimci podle vynálezu se do taveniny·kovu vnáší s rafinačním přípravkem podstatně menOí mxoožtví sodíku·ve formě · soli, což má příznivý vliv při zpracování slitin s vyšším obsahem hořčíku. Způsob rafinace podle vynálezu zamezuje vznik úsad na stěnách oístěje pece. DdIší výhodou je, Se·postup ·podle vynálezu se provádí přípravkem, jehož aktivní látka má nízkou tenzi par 1,45· 10”^ Pa při 20 °C a nízkou toxicitu (LD^₀ je 10 g/kg). S výhodou lze použít briket přípravku balených v hliníkové fólii, což zvyšuje hygienu ceieho rafá-načního procesu a příznivě.ovlivňuje spotřebu přípravku.The 5208 refining technology is simplified as there is no need for a cover. 8θ ^: ί before stripping. In the process according to the invention, very good smears from the metal occur even without the addition of a cover. salt and a saving of about 1/3 of the total capping salt is achieved. Another advantage over the prior art. The refining of aluminum and its alloys consists in the fact that in the refining process according to the invention, the sodium melt in the form of a salt is substantially introduced into the melt of the metal with the refining agent, which has a beneficial effect in the treatment of higher magnesium alloys. The refining process according to the invention avoids the formation of deposits on the walls of the furnace bed. A further advantage is that the process according to the invention is carried out with a formulation whose active substance has a low vapor pressure of 1.45 · 10 < -1 > Pa at 20 [deg.] C. and a low toxicity (LD < ₀ > Advantageously, briquettes of the formulation packaged in aluminum foil can be used, which increases the hygiene of the refining process and favorably affects the consumption of the formulation.

Některé konkrétní, шо^о^х provedení předmětu vynálezu jsou ilustoováry v následujících příkladech.Some specific embodiments of the invention are illustrated in the following examples.

Příklad 1Example 1

Pro přípravu slitory hliníku s 2 % hořčíku bylo do pece vsazeno 7000 kg slitOny hliníku s 2 '% hořčíku, 2500 kg surového hliníku a 5277 kg kusového odpadu s obsahem 99,5 % hliníku. Vsázka byla roztavena a vyhřátá oa 740 °C a po vypnutí vyhřívycích hořáků byla provedena předrafinace nahozením krycí sooi, tj. směěi chloridu sodného, chloridu draselného a kryolitu, v mnoožsví 15 kg oa celou plochu taveniny. Po 10 mio ustálení taveniny a stáhnutí stěrů bylo přidáno 190 kg hořčíku, 10 kg antimonu, 3 kg·slitóny hliníku s 30 % křemíku. Po roztavení legov-acích přísad·byla provedena rafinace (první stupeň) vsázky 24.kg rafioačního přípravku ^ba^uícího · 80 % hexachlórbenzenu, 15 % chloridu draselného, 3 % chloridu sodného a 2 % hexafludnhlioitanu sodného. Přípravek byl aplikován při teplotě taveniny 735 °C ve formě 3 kg аИюуагй^ briket, zabalených v hlinkkové folii pomooí rafirnčoích košů, kterými bylo u doa pohybováno tak, aby se rafioačnk činidlo dostalo do celého objemu tavenio/· Po ustálení taveniny a dokonalém oddělení strusky od kovu (bez přídavku krycí soli) byly stěry staženy z povrchu lázně. NNáseedJjcí druhý stupeň rafinace byl proveden s 15 kg raf-načniho přípravku při teplotě 705 °C. Po · ustálení byly opět staženy stěry a vyčištěná slitrm byla odlita do ingotů a za tepla vyválcována oa plechy. Pevnost maatriálu v ' tahu se zvýšila o 10 % a tažoost o 15 ’ % ve srovnání s ma^^álem, který byl rafOnován dosavadním postupem.To prepare the aluminum alloy with 2% magnesium, 7000 kg of aluminum alloy with 2% magnesium, 2500 kg of crude aluminum and 5277 kg of lump waste containing 99.5% aluminum were charged into the furnace. The batch was melted and heated to 740 ° C and after switching off the heating burners, pre-refining was performed by casting a coating salt, i.e. a mixture of sodium chloride, potassium chloride and cryolite, in an amount of 15 kg and the entire melt area. After 10 mio stabilization of the melt and stripping, 190 kg of magnesium, 10 kg of antimony, 3 kg of aluminum alloy with 30% silicon were added. After melting of the alloying additives, a refining (first stage) of a 24 kg refining batch was carried out containing 80% hexachlorobenzene, 15% potassium chloride, 3% sodium chloride, and 2% sodium hexafluorohydride. The preparation was applied at a melt temperature of 735 ° C in the form of 3 kg of aluminum briquettes, packed in aluminum foil using refining baskets, which were moved to bring the refining agent into the entire melt volume. · After the melt has stabilized and the slag has been completely separated from metal (without the addition of a covering salt), the swabs were removed from the bath surface. The next second refining stage was carried out with 15 kg of refining agent at 705 ° C. After stabilization, the swabs were stripped again and the cleaned alloy was cast into ingots and hot rolled on sheets. The tensile strength of the material increased by 10% and the tensile strength by 15% compared to the material refined by the prior art.

Příklad 2Example 2

Do páce bylo· vsazeno 9000 kg surového hliníku ve formě ingotů a 2000 kg kusového odpadního hliníku. Po roztavení vsázky byla provedena · předrafinace 15 kg soli obsslující 48 % chloridu draselného, 30 % chloridu sodného a 22 % h^^^e^f^lumro^h-ioi^^^ř^r^u sodného a po stažení hrubých nečistot byla provedena·vlastní rafinace přípravkem · obsah^ícím 60 % hexachlórbenzeou, 20 · % chlpridu draselného, 10 % tetrαfUuoroblritanu draselného, · V prvním stupni rafioace bylo ponuRo 24 ·kg ·přípravku ve formě 3 kg slioovaných briket. Teplota kovu při · í!¹!oaci byli udržována oa 750 °C. Přípravek byl aplikován pomc^oí nakaolinoviných ·rifinačoích košů jako·v příkladě 1. Po ustálení taveniny byly z lázoě staženy,stěry nakiolinovinými hřebly a při teplotě 725 °C byla rafinace opakována.s.18 kg rafinačního přípravku. Po ustálení a stažení stěrů byl z taveniny odlit na kontinuálním zařízení pás tlouštíky 8,5 mm, ze kterého byla vyválcována tenká fólie tlošíky 0,010 mm· Průměrná hodnota lěrooitosti této fólie činila 72 děr/m, což je o 15 % méně.než v případě, kly byla rafinace provedena dosavadním postupem.9000 kg of crude aluminum in ingots and 2000 kg of lump waste aluminum were loaded into the lever. After melting of the batch, 15 kg of salt containing 48% potassium chloride, 30% sodium chloride and 22% sodium chloride and 22% sodium salt were pre -rafinated and after removal of coarse impurities The product was refined with 60% hexachlorobenzene, 20% potassium chloride, 10% potassium tetrafluoroborate. · In the first refining stage, 24 · kg · 3 kg of sintered briquettes were offered. The metal temperature is too high! ^The fractions were maintained at 750 ° C. The composition was applied using a caolin-like refinishing baskets as in Example 1. After the melt had stabilized, it was stripped from the bath, swabs with tilted nails and at 725 ° C refining was repeated with 18 kg of refining composition. After the swabs had stabilized and stripped, a 8.5 mm thick strip was cast from the melt, from which a thin film of 0.010 mm thickness was rolled. The average value of this film was 72 holes / m, which is 15% less than in the case of , the refining was carried out according to the previous procedure.

Příklad 3Example 3

Rafinace slitiny hliníku s manganem byla provedena podobně jako v příkladě 1 a 2. Po roztavení vsázky, odstranění hrubých neeistot a úpravě chemického ' složení přídavkem legovacích přísad byla provedena vlastní .rafinace při teplotě 710 až 720 °C přípravkem obsahhjícím 80 % hexachlórbenzenu a 20 % chloridu draselného. Přípravek byl aplikován ve formě . 2 kg briket, zabalených v hlinkkové fólii pomooí rafinačních košů do celého objemu roztavené slitiny. Na 1000 kg vsázky bylo.použito 0, 5 kg rafinačního přípravku. Doba rafinace se zkrátila o 30 % ve srovnání s dosavadním způsobem rafinace přípravkem na bázi hexachlóretanu. Ze slitiry ofossauujcí vedle hliníku 1,54 % hm. manganu, ’0,01 % mědi, 0,03 % hořčíku, 0,20 % křemíku, 0,30 % železa a 0,021 % titanu byly vyválcovány plechy tlouštky 8 mm, · mající pevnost v tahu 212 MPa.The refining of the aluminum-manganese alloy was carried out in a similar manner to Examples 1 and 2. After melting the batch, removing coarse impurities and adjusting the chemical composition by adding alloying agents, the actual refining was performed at 710-720 ° C with a formulation containing 80% hexachlorobenzene and 20%. of potassium chloride. The preparation was applied in the form. 2 kg of briquettes packed in aluminum foil using refining baskets for the entire volume of the molten alloy. 0.5 kg of refining agent was used per 1000 kg of feed. The refining time was reduced by 30% compared to the prior art hexachloroethane-based refining process. Of alloy alloy, in addition to aluminum, 1.54 wt. Manganese, 0.01% copper, 0.03% magnesium, 0.20% silicon, 0.30% iron and 0.021% titanium were rolled with 8 mm thick sheets having a tensile strength of 212 MPa.

Claims

Process for refining aluminum and its alloys after previous pre-refining by means of a coating salt and removing coarse impurities, characterized in that it is carried out at a temperature of from 680 to 760 ° C, preferably at 710 to 750 ° C, by based on hexachlorobenzene in the form of briquettes using refining baskets under the surface of the melt, in an amount of 0.1 to 5 kg per 1000 kg of charge.

2. A refining process according to claim 1, characterized in that it is carried out in a briquette form wrapped in aluminum foil.