CS205656B1

CS205656B1 - Method of making the oblong metal bodies by the methods of powder metallurgy

Info

Publication number: CS205656B1
Application number: CS15079A
Authority: CS
Inventors: Andrej Salak; Milan Hrubjak
Original assignee: Andrej Salak; Milan Hrubjak
Priority date: 1979-01-05
Filing date: 1979-01-05
Publication date: 1981-05-29

Description

POPIS VYNÁLEZUDESCRIPTION OF THE INVENTION

K AUTORSKÉMU OSVEDČENIU ČESKOSLOVENSKASOCIALISTICKÁREPUBLIKA( 19 ) 205 656 (Π) (Bl)ON THE CERTIFICATE OF CERTIFICATE CZECHOSLOVAKCASOCIALISTREPUBLIC (19) 205 656 (Π) (Bl)

(61) (23) Výstavná priorita (22) Přihlášené 05 01 79 (21) pv 150-79 (51) IntCl? B 22 F 5/00(61) (23) Exhibition priority (22) Registered 05 01 79 (21) p 150-79 (51) IntCl? B 22 F 5/00

ÚŘAD PRO VYNÁLEZYOFFICE OFFICE

A OBJEVY (40) Zverejnené 08 80(45) Vydané QJ 09 gjAND DISCOVERIES (40) Published 08 80 (45) Published QJ 09 gj

Autor wnálezu SALAK ANDREJ ing, CSo, KONICEHRUBJAK MILAN ing. , ŽILINA (54) Spásob výroby podlhovastých kovových telies postupml práSkovej metalurgieAuthor of the invention SALAK ANDREJ ing, CSo, KONICEHRUBJAK MILAN ing., ZILINA (54) Production of elongated metal bodies for powder metallurgy

Vynález sa týká spdsobu výroby podlhovastých kovových telies postupml práškovéj me-talurgie, ktoré m8žu mať aj vnútorný otvor, 8ím sa doslahne bezpžrovitý stav a tleto te-lesá sa mdžu uplatnit’ aj vo výrobě súSlastok valivých ložísk.BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a process for the manufacture of elongated metal bodies by a powder metallurgy process which may also have an internal opening, so that the state of the rolling bearings can be applied to the surface and is capable of being applied in production.

Doteraz sa kovová telesá valoováho alebo ináho tvaru vyrábajú trleskovým opracovánímz ty8ověj ocele, alebo napr. aj kováním z drétov alebo ty8í v prípadooh, kde to umožnujúrozměry a kde sa požaduje napr, kuželový tvar, ktorý sa týmto spésobom méže s výhodoujednoducho doslahnuť, V prvom případe trlesková opraoovanle sa vyzna8uje vysokou náro8-nosťou na Sivá prácu a na spotřebu materiálu, I v druhom případe spraoovanla sú obvyklepotřebná úalŽie operáole sústružením, frázováním alebo brúsením pre odstránenle povrcho-vých vád materiálu, pretože sa pre tento ÚSel používajú prevažne válcovaná polotovary apre doslahnutle potrebnýoh rozměrových toleranci! nevyhnutných pre áalšle spraeovanlenapr, kalením alebo brúsením. Takáto případy sú 1 vo výrobě tellesok valivých ložísk, akosú valáeky, kuželíky alebo súdky, ktorá sú podlhovastá, protože poměr leh výSky k prle-meru je obvykle váSSí ako 1.So far, the metal bodies of the cylindrical or other shape are made by smelting from these steel or, for example, by forging from wires or rods in the case where the dimensions allow and where, for example, a conical shape is required, which can be easily achieved in this way. In the latter case, the usual wear-resistant opera by turning, phrasing or grinding to remove the surface defects of the material is because predominantly rolled blanks are used for this purpose and the need for dimensional tolerance! necessary for further processing, quenching or sanding. Such cases are in the production of roller bearings, roller bearings, cones or barrels, which are elongated, since the height of the lift to the runner is usually greater than 1.

Nedostatkom tohoto spdsobu výroby podlá zvoleného postupu, o ktorom rozhoduje vel-kost’ telesa, hmotnost’, sárlovosť a tvar, rozměry a kvalita povrohu polotovaru 1 technlo-ká vybavenie, je predovSetkým vysoká praonost* výroby a nízké využitie materiálu, fialSounevýhodou týchto postupov výroby je, že i naprlek tomu, že takáto telesá by mohli mať 205 656 205 058The disadvantage of this method of manufacture according to the chosen method, which is determined by the size of the body, weight, size and shape, dimensions and quality of the semi-finished product 1 technical equipment, is, in particular, high production and low material utilization, violet. is that even if such bodies could have 205,656,205,058

Sasto aj vnútorný otvor, ífm by sa znížila lob hmotnost’ bez zníženia funkíných vlastnos-tí, výroba takéhoto otvoru napr. vřtaním by 3alej zvýSila výrohné náklady bez uspoř ma-teriálu.Of course, the inner opening, too, would reduce the lob weight without compromising functional properties, for example, by making the opening of such an opening, by spraying, more costly without saving material.

Naproti tomu v práSkoveJ metalurgii sú známe spásoby výroby podlhovastých teliespřevážné válcového tvaru s vnútorným .otvorem napr. vo formě púzdier, V týcbto prípa-doob ide ale vždy o teleeá vyrobené iba z nelegóvaného préSkovébo železa s přrovitos-ťou obvykle 15 až 30 ¢. Přitom výroba podlhovastých telies postupmi práSkoveJ metalur-gie Je limitovaná maximálnou výSkou asi 60 mm, 8o je spásobené násypnými výSkami nástro-jov a lisov. Okrem tohto v ráraei uvedeného výSkového rozsahu poměr výSky výlisku k Je-ho prietneru nemá v krajnom případe překročit* hodnotu 2,5. So zvKSSujúcou sa výSkou vý-lisku vzrastá rozdiel v rozdělení p$rovitosti po výSke, ίο sa v konečném dásledku ne-prlaznlvo odráža na vlastnostiach spekaného telesa. SÚčasne s.o zvýSujúcou sa násypnouvýSkou liaov znižuje sa ich kapacita. Tieto problémy s výrobou podlhovastých plnýehtelies alebo s vnútorným otvorom sa zvýraznujú v případe, ak by smě ohoeli takéto těle-so vyrobit’ z 1egovaneJ práSkoveJ ocele v bezpúrovitom stave, Predlegovamé práSky sú to-tiž horSie lisovatelné, preto výlisky prl určitej hmotnosti majú po lisovaní zvolenýmtlakom vySSiu výSku ako rovnako spracováné výlisky z nelegovaného práškového železa.Přitom rnusia byť výlisky, ktoré by sa úalej spraeovali na bezpárovitý stav, úměrně vyS-Sie, takže v týohto prípadooh predtým uvedené určité obmedzovaoie výSkové kritéria zne-možňujú výrobu podlhovastých telies s práSkovýoh ocelí v takom stave, aký požaduje stro-járenstvo pre rázné případy aplikácií, Takýto případ nestává, ak by sme ohoeli vyrobit’postupmi práSkoveJ metalurgie napr, valček e vonkajSím priemerom 30 mm a o výSke 48 mms hmotnosťou 266 g, ktorý sa doteraz vyrába z tyčovéj ooele aústružoním. Z funkčného ,hl*adiska tento valček by mohol mať vnútorný otvor až o priemere 20 mm, ale v dásledkuzvýSenia výrobnýoh nékladov tento otvor sa nerobí i napriek tomu, že by sa znížila hmot-nost’ telesa. Ak by sme použili pre výrobu tohto valčeka práSkovú ooeP so sypnou husto-tou 2,5 g, om"^, bol by potřebný lisovací nástroj a lis a násypnou výSkou 155 mm, Nakolkoteraz sú lisy s najvSčSou násypnou výSkou 100 mm, doterajSlmi postupmi práSkoveJ meta-lurgie nebolo by možné úspeSne toto teleeo vyrobit’. Přitom i samotný predlisok prl hus-toto 6 g^onf^ jjy b0i vySSi ako 60 mra. V záujme úspeSného zvládputia výroby rázných te-lies cestou práSkoveJ metalurgie ea doporučuje preto taká konStrukola, prl ktorej byvýSka by bola pokiaZ možno nie v&ČSia ako prienter alebo najvMČSl Sirkový rozměr,In contrast, powder metallurgy is known for producing elongated cylindrical bodies of internal cylindrical shape, for example in the form of sleeves. In doing so, the production of elongated bodies by powder metallurgy processes is limited to a maximum height of about 60 mm, which is caused by the hoppers of the tools and presses. In addition to the above-mentioned height range, the extrusion ratio of the extrusion to its extruder is not to exceed, in extreme cases, a value of 2.5. As the height of the image increases, the difference in the distribution of the equality after the height increases, and ultimately the non-irregularity is reflected in the properties of the sintered body. At the same time, as the filling charge increases, their capacity is reduced. These problems with the production of elongated solids or with an internal opening are accentuated if such a body is to be made of a 1-gaseous powdered steel in a leak-free state, the pre-glue powders being thus less compressible, so that, after pressing, the compacts have a certain weight For example, moldings which can be worked on to a joint-free condition proportionate to the height, so that certain limitation of the elevation criteria mentioned above makes it impossible to manufacture elongated bodies with powdered steel. Such a situation does not happen if we wish to produce, by means of powder metallurgy, for example, a roller of 30 mm diameter and a height of 48 mm with a weight of 266 g, which has hitherto been produced from rod steel. aústružoním. From the functional point of view, this roller could have an internal opening of up to 20 mm in diameter, but as a result of the manufacturing process, this opening is not made despite the weight of the body being reduced. If we were to use powders with a bulk density of 2.5 grams for the production of this roller, a pressing tool and a press and a hopper height of 155 mm would be needed, the presses having the highest hopper height of 100 mm, the so-called powdering processes. In addition, the preform itself has a yield of more than 60 m 2, in order to be able to manage the production of vigorous powders by means of metallurgy and therefore recommends such a process. whereby the width would be less than or less than the radius of the width,

VySSie uvedené nedostatky nemá spásob výroby podlhovaatýoh kovových telies postup-né. práSkoveJ metalurgie, kterého podstata apeáíswa v tmn, že z práSkoveJ ooele sa vyli-sujú obvyklým spásobom telesá požadovaného tvaru s hustotou 5 až 7 g.cm”^, ktoré sa po-tom spekajú prl teploto v rozsahu 1100 až 1350 ®C, Po spekaní sa tlete telesá podrsbladeformáoll za tepla, potom sa v záujme SalSleho spraoovania tvárněním tepelne spracujúa nakonieo ea kallbrujú, Telesá mážu mať s výhodou aj vnútorný otvor, ktorý odpovedávzťahu 205 058 D, — = 1,1 až 1,7,Ů1 (I) kde oznaCuje vonkajSí prieraer prl telesách rotaCného tvaru alebo najvK88iu Sirku přitelesách iného tvaru a d^ vnútorný prieraer alebo Sirku vnútomého otvoru botového tele-sa, přitom vnútorný otvor mdže mať aj kuželový tvar, Pre telesá, ktorýoh výška h^ avonkajSí priemer odpovedajú vzíahu 1,5, (II) sa podlá konkrétnyoh lisovacích podmienok vylisuje výllsok s vonkajSim prlemerom alehos najv&CSÍm vonkajSim rozmerom a tento výllsok po spekani pre dosiahnutie hezpórovi-tého stavu sa podrobí deformácil za tepla s výhodou kováním v uzavretej zápustke. V pří-pade, Se výSka h^ a rozměr D^ hotového telesa odpovedajú vzťahu ΪΪ > 1,5, (m) D1 sa vylisuje výllsok s vonkajSim prlemerom Dg, ktorý je vfiCSÍ ako rozměr hotového te-lesa a odpovedé vzťahu ^2 7 1,3 (IV) D1 a taký to výllsok po spekani sa podrobí deformáeii za tepla s výhodou pretlaCovaním s re-dukolou priemeru Dg na s oieiom doaiahnuť taktiež bezpórovitý stav. Přitom v prípa-doch s vnútorným otvorom sa zaistí jeho dodržanie vnútorným trňom podl’a rozmerov prehotové teleso. Takéto telesá v prípadooh, v ktorýoh sa vyžadujú bud presnejSie rozmě-rové tolerancie alebo úprava vonkajSích tvarov, ktoré sa nemohli dosiahnuť predtým vy-konanými postupmi, sa tepelne spraoujú pre odstránenie spevnenia s výhodou pri teplote6 00 až 800 °C podl’a spraeováváného materiálu a stupna vykonanej deformácie. Potom sa te-lesá kalibrujú a to bud statiokým lisováním, lakováním, válcováním alebo pretlaCovanímobvykle s deformáoiou neprevySujúcou 10 %, Toto kalibrovanie sa mdže vykonat’ bud prlokolnej teplote alebo při teplote 55θ až 700 °C, Vlastné spekanie výliskov sa mdže ro-bit’ bud v peciaoh vyhrievanýoh elektricky odporové, pri ktorýoh k ohřevu telies doohád-za sáláním alebo indukCne pri vySSíoh teplotách ale za kratSiu dobu. Podobné deformáciaza tepla sa mdže vykonat’ bud priamo zo spekacej teploty bez nového ohřevu alebo po novouohřeve, ktorý mdže byť opSť indukCný alebo sálavý, Pre výrobu takýchto telies z legova-nej ocele sa použije bud úplné predlegovaná práSková oceí vyrábaná rozstrekovanfm tave-niny, alebo práSková ocel’ připravená mieSaním CiastoCne predlegovanej práSkovej ocele adalších práSkových legúr vrátene uhlíka, alebo použitím zmesi práSkového železa a práš-kových legúr vrátene uhlíka a mazadla, · Výhodou spdsobu podl’a vynálezu je, že sa ním umožní výroba podlhovastých teliesrdzneho vonkajSieho tvaru postupmi práSkovej metalurgie z legovaných oceli v bezpóro-vitom stave i s vnútorným otvorom. Tým pri rovnakýoh výrobných nákladoch sa dosahujejednak znaCné znfženio hmotnosti telies, jednek odpovedajúoa materiálová úspora,Návrh— 20S 638 nutý spásob umožňuje Sálej výrobu podlhovastýoh telles, ktorých poměr výšky k vonkajšle-mu prlemeru je vSšší, ako bolo možné doterajšlmi postupml uskutoSnlť, Tým sa rozšiřujedo znaSnej raiery oblast’ použltla poetupov práškovej metalurgie pre výrobu podlhovastýohtelles, ktorých výška znaSne převyšuje šlrku alebo vonkajší prlemer. Přitom dodatoSnýmkalibrováním je možné vytvořit* buS kuželový vonkajší tvar alebo eudkový alebo lný.Due to the above-mentioned drawbacks, the manufacturing process has no progressive metal bodies. powder metallurgy, which is characterized by the fact that powders of the desired shape are cast in the usual manner with a density of 5 to 7 g.cm < 2 >, which are then sintered at a temperature in the range of 1100 to 1350 [deg.] C., Po, sintering is carried out by hot molding, then, in the interest of SalSle processing by thermoforming, the bodies are preferably also provided with an internal opening which responds to 205 058 D, = = 1.1 to 1.7, 11 (I). where it denotes the outer cross section of the bodies of the rotational shape or the maximum width of the cross-sections of the other shape and the inner cross section or the width of the inner opening of the shoe body, while the inner opening can also have a conical shape. , (II) according to particular press conditions, the extrusion is extruded with the outer diameter and maximum outer dimension, and this sintering result is achieved by the porous state is subjected to hot deformation, preferably by forging in a closed die. In the case where the height h and the dimension D ^ of the finished body correspond to the relation ΪΪ> 1.5, (m) D1 is extruded with the outer diameter Dg, which is larger than the size of the finished body and the relation ^ 2 7 1.3 (IV) D1 and such sintering are subjected to hot deformation, preferably by extrusion with a diameter of Dg to the same to achieve a porous state. In the case of an internal opening, this is ensured by the internal mandrel according to the size of the finished body. Such bodies in the case of which a more precise dimensional tolerance or external shape adjustment is required, which could not be achieved by the prior art, are heat treated to remove the reinforcement preferably at a temperature of 6 to 800 ° C according to the material to be treated. and the degree of deformation performed. Thereafter, the calibers are calibrated, either by static pressing, varnishing, rolling or extrusion, usually with a deformation not exceeding 10%. This calibration can be carried out at either a bulk temperature or at a temperature of 55 ° to 700 ° C. either in an electrically resistive heater, for heating radiators or by induction at elevated temperatures, but in less time. A similar heat distortion can be performed either directly from the sintering temperature without re-heating or after a new heating which can be induction or radiant. For the production of such alloy steel bodies, either full pre-alloyed powdered steel produced by melt spraying is used, or Powdered steel prepared by mixing partially pre-alloyed powdered steel and other powdered alloys, including carbon, or by using a mixture of powdered iron and powdered alloys, including carbon and lubricant, The advantage of the method of the invention is that it allows the manufacture of elongated, outer-shaped external processes by powder processes. alloy steel metallurgy with an internal hole. Thus, with the same manufacturing costs, the considerable weight loss of the bodies is achieved, the corresponding material savings, the design of which makes it possible for Saly to produce elongated telles, the height to exterior ratio of which is greater than previously possible, thereby expanding. A lot of powder metallurgy has been used for the manufacture of elongated halls, the height of which significantly exceeds the size of the plum or outside. In doing so, it is possible to create a conical outer shape or an elastic or liner by calibrating it.

Spésob podlá vynálezu sa raéže úspěšně využit’ pre výrobu valSekov, kužďlíkov alebosudkov valivých ložísk. Příklad 1 V tomto případe uvádzame spdsob výroby podl*a vynálezu valSeka valivého ložiska s p6-vodným vonkajSlm prlemerom 30 mm o výške 48 mm, Teleso vyrobíme ako odl'ahSené a vnútor-ným otvorom kuželového tvaru so středným prlemerom 20 mm. V tomto případe poměr vonkaj-Sleho prlemeru k vnátornému prlemeru je 1,5» So splňuje podmlenku vzťahu I. Vytvořenímvnútorného otvoru sa zníži hmotnost* telesa z pdvodnýoh 266 na l48 g a tým aj spotřebapráškovéj ocele, Nakolko poměr výšky telesa k vonkajšlemu prlemeru Je 1,6, ktorý odpove-dá vztahu XIX, vylisujeme výllsok a vonkajším prlemerom Dg rovným 45 mm. Tým sa doslahnepoměr vonkajšlebo prlemeru výlisku Dg k vonkajšlemu prlemeru hotového telesa D^ rovný1,5, So splňuje podmlenku vztahu XV, Použijeme predlegovaná prášková ooel’ so sypnou hus-totou 2,5 b, cm"^ s hmotnostným prídavkom 0,25 # grafitu, So bude vyžadovat* násypná výš-ku prášku Iba 46,4 mm. Vylisované teleso s hustotou 6,5 g, om~J sa bude spekať pri teple-te 1200 °C po dobu 50 min, v štlepenom Spavku v elektricky odporové vyhrievanej peoi. Pospekaní výllsok sa namaže vhodným mazadlom a po krátkodobom IndukSnom ohřeve pri teplotoasi 1100 °C pretlaSÍ sa za tepla v nástroji, v ktorom sa doslahne redukcla prlemeru 45mmna prlemer 30 mm, vnútorný otvor 20 mm a výška telesa 48 mm. Teleso v tomto stave saspracuje chemicko-tepelne pre nauhliSenle a pre doslahnutie požadovanéj tvrdosti arnako-nleo sa bráši obvyklými postupml. Příklad 2 V tomto příklade uvádzame spftsob výroby kuželíka s pftvodným středným vonkajším prie-merom 9,3 mm a s výškou 12,5 mm postupml práškovéj metalurgie podl*a vynálezu, Teleso vy-robíme ako odl*ahSené s vnátorným kuželovým otvorom stredného prlemeru 5,5 e™. Přitom bu-de poměr vonkajšleho k vnútornému prlemeru 1,69, So odpovedá vzťahu X, Tým sa doslahnezníženle hmotnosti telesa zo 6,4 na 4,1 g, Nakolko poměr výšky telesa k jeho prlemeru je1,34, So odpovedá vzťahu XX, s ohTadom na nízku hmotnost’ telesa vylisujeme výllsok s von-kajším prlemerom 9,3 mm. Použitím predlegovanej práškovej ocele so sypnou hustotou 2,5 g. cm"3 a hmotnostným prídavkom 0,25 % grafitu bude násypná výška prášku 37 mm, VýlisOks hustotou 6,5 g. cra~3 sa bude spekať pri teplota 1200 °C po dobu 30 min, v elektricityodporové vyhrievanej peci v štlepenom Spavku, Po spekaní výllsok sa namaže vhodným ma-zadlom a po IndukSnom krátkodobom ohřeve pri teploto 1100 °C sa bude kovat’ v uzavretejzápustko zaisťujúcej vytvorenle i vonkajšleho kuželového tvaru, V tomto stave sa telesopodrobí áalšiemu obvyklému tepelnému a mechanickému spraoovanlu.The process according to the invention can be used successfully for the production of valSeks, roller bearings and roller bearings. EXAMPLE 1 In this case, we provide a method for producing a roller bearing with a p6-water outer diameter of 30 mm and a height of 48 mm. The body can be made as molded and with a conical shaped inner hole with a central diameter of 20 mm. In this case, the ratio of outer diameter to inner diameter is 1.5 [deg.] So satisfies the condition of relationship I. The formation of the inner opening reduces the weight of the body from the 266 to 148 g and also the powdered steel, since the ratio of body height to outer diameter is 1, 6, which corresponds to the relation XIX, we press the molding and the outer diameter Dg equal to 45 mm. In this way, the ratio of the outer diameter of the molded part Dg to the outer diameter of the finished body D1 is equal to 1.5, so it satisfies the condition of the formula XV. We use pre-alloyed powder coating with a bulk density of 2.5 b, cm < 2 > , So will require a powder filling height of only 46.4 mm, a molded body having a density of 6.5 g, which will be sintered at a temperature of 1200 ° C for 50 min, in an electrically resistive heated resist Smoothing of the paste is lubricated with a suitable lubricant and, after short-term induction heating at a temperature of 1100 ° C, is hot-pressed in a tool in which a diameter of 45mm to 30 mm, an internal hole of 20 mm and a body height of 48 mm are achieved. Example 2 In this example, we present a process for the production of a cone with an intermediate medium outer diameter 9 and a chemical heat treatment for the carbonate and to achieve the desired arnako-nleo hardness. 3 mm and with a height of 12.5 mm of the powder metallurgy process according to the invention, the body is manufactured as a cast iron with an inner diameter of 5.5 e ™. At the same time, the ratio of the outer to the inner diameter is 1.69, So corresponds to the relationship X, thereby reducing the body weight from 6.4 g to 4.1 g, since the ratio of body height to its diameter is 1.34, So corresponds to the relationship XX, s With a low body weight, we mold a recess with an outer diameter of 9.3 mm. Using pre-alloyed powder steel with a bulk density of 2.5 g / cm < 3 > and the addition of 0.25% graphite, the powder height of the powder will be 37 mm, with a density of 6.5 g. 30 min, in an electrically resistive heated furnace in a sealed bed, after sintering, it is lubricated with a suitable mortar and after Induction short-term heating at a temperature of 1100 ° C, it will be forged in a closed dowel securing both the outer and the conical shape. thermal and mechanical processing.

Claims

The method of the invention enhances other advantages, and this is a ruthless processing and its replacement by a non-flailing, firing, heating process! in protective atmospheres, it does not produce germs on the surface of the telles, thereby reducing the necessary waste material. In this connection, the present invention makes it possible to produce 1 blanks in alloyed steel, in which either the final shape, e.g. Grinding, Such a case may arise for example in the production of gears with helical gearing, for which the production of a press tool in Pml would be complicated and expensive and would require special presses. SUBJECT MATTER

1, a method for producing predominantly elongated metal telles by powder-matrix processes, characterized in that they are pressed from the powdered steel! bodies having a density of 5 to 7 g, which are then sintered at a temperature of 1100 to 1350 for a period not exceeding 3 hours in the atmosphere, then subjected to hot deformation, heat treatment and calibration;

2, the method according to claim 1, characterized in that the body has an internal opening, the dimension of which corresponds to the relationship D1 - = 1.1 to 1.7, (I) d1 where the outer diameter of the rotary shape telescope or Sirkuprl denotes of the flax-shaped bodies ad ^ of the inner or the inner hole width of the finished hotel.

3, the method according to claim 1 and 2, characterized in that the inner opening of the medium-sized body can have a conical shape. A method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that a molding having an external dimension D 1 is molded for bodies whose height H 1 and dimension D 1 correspond to (II), which is subjected to hot deformation after sintering, preferably by forging or pressing. .

5, the method according to clauses 1 to 3, characterized in that for bodies whose height h1 and outer diameter D1 correspond to the relation h. ~ 1.5 (1H) D1, a molded part with an external dimension Dg is pressed which corresponds to the relation 7 x »3» (17) D1, which is subjected to hot deformation after spanning, preferably by extrusion and a reduction of the outer dimension of the body according to the formula XV, BSB Spdsob according to a. hot-dipped, preferably annealing at 600 and 800 ° C. The method according to claim 1, characterized in that the bodies are calibrated by static pressing, forging, retuning or rolling with a deformation of not more than 10 DEG, in accordance with items 1 and 7, thereby being calibrated at ambient temperature. Accordingly, the method according to items 1 and 7 is calibrated at 550 to 700 ° C. According to item 1, the heated electrically resistive method according to item 1 is further enhanced by the method according to claim 1, thereby making it possible to break from the sintered temperature. Sintering of the telles is carried out in the mold. Sintering of the bodies is done inductively. The bodies are subjected to hot deformation according to the method according to claim 1, in which the heating of the bodies for hot deformation is carried out in the space heated by the resistive electrodes. The method according to item 1, in this way, is made inductively. According to the method of claim 1, the melt is made by spraying a metal melt. To heat the bodies for deformation by heat, a powder-pregelatinized powder is used, the method according to item 1 being made more advantageous by the use of powdered steel prepared by grinding diaphragm pre-alloyed powder and powdered alloys, including carbon. According to the method of claim 1, powdered powders prepared by the pulverulent iron powder and the carbonaceous powders are used.