CS200747B1 - Process for separating reverse currents at the gas washing containing little methane by liquid nitrogen and device for making this process - Google Patents
Process for separating reverse currents at the gas washing containing little methane by liquid nitrogen and device for making this process Download PDFInfo
- Publication number
- CS200747B1 CS200747B1 CS392278A CS392278A CS200747B1 CS 200747 B1 CS200747 B1 CS 200747B1 CS 392278 A CS392278 A CS 392278A CS 392278 A CS392278 A CS 392278A CS 200747 B1 CS200747 B1 CS 200747B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- nitrogen
- gas
- cooling
- pipeline
- hydrocarbon
- Prior art date
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 124
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 59
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 42
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 title 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 22
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 20
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 20
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 18
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 claims description 13
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 11
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 claims description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000009738 saturating Methods 0.000 claims description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000711981 Sais Species 0.000 claims 1
- 238000003491 array Methods 0.000 claims 1
- 229960005419 nitrogen Drugs 0.000 description 54
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 1
- 150000002829 nitrogen Chemical class 0.000 description 1
- -1 nitrogen-containing hydrocarbon Chemical class 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Vynález ae týká způsobu rozdělováni zpětných proudů pro ochlazováni výchozího plynu a dusíku při praní plynu o «elán obsahu ustanu Zuáně neS 0,2 nol X/, a expanzi odpadního plynu v expanzní turbině, za ůěelaa výroby dualkovodlkové aaěsl pro ayntěau Čpavku a zařízeni k prováděni tohoto způsobu.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process for separating backflows for cooling a feed gas and nitrogen while scrubbing a gas having a residual content of less than 0.2 nol X /, and expanding the off-gas in an expansion turbine this way.
V zařízeních na praní plynu kapalný· dusík·· je třeba ochladit výchozí plyn obsahující vodík, dudk, kysličník uhelnatý, argon a satan na teplotu až -190 °c a právě tak dualk urCený k praní plynu a doplňováni duslkovodlkově auěal. K chlazeni těchto aědll Jsou k dispozici produkty praní plynu /frakce/, a sice duelkovodlková aula doplňovaná duslkan • odpadni plyn obsahující dudk, pohlcený vodík a vleehen kysličník uhelnatý, argon a satan z výchozího plynu. Ko konaCněau ochlazeni výchozího plynu a dusíku sa používá odpařováni kapalného dusíku do dualkovodlkové saěal v tzv. sytící, uulstěnáu nad proaývad kolonou. Před sytlěoa ·· výchozí plyn a dusík ochlazuji oddělaní a proto jo nutně rozdělit 1 frakce. V souCasně době ao postupuj· tak, že se viechen odpadni plyn po aeikreent na tlak kolen 1 MPa odpaří a ohřeje v protiproudu k dusíku, naCež expanduje v expanzní· stroji na tlak blízký ataosférlekěau a ohřátí· na okolní teplotu ochlazuje dusík. Odpadni plyn neataCI na ochlazeni a kondgnzad dusíku. Proto se Část dualkovodlkové aaěsl ohřívá proti dusíku, zatluče hlavni Cáat dualkovodlkové auěal ochlazuj· výchozí plyn. Na výstupu za sytíc· ·· dualkovodlkové aula před rozděleni· na uváděná dva proudy doplňuje kapalný·In gas scrubbers, liquid nitrogen, it is necessary to cool the starting gas containing hydrogen, scrubber, carbon monoxide, argon and satan to temperatures as low as -190 ° C, as well as dual scrubbers for scrubbing and replenishing the hydrocarbon. Gas scrubbing products (fraction) are available to cool these agents, namely a tubular aula supplemented with nitrate • a waste gas containing a puddle, absorbed hydrogen and carbon monoxide, argon and satan from the feed gas. Finally, the cooling of the starting gas and nitrogen is carried out by vaporizing liquid nitrogen into a dual-condensate salt in a so-called saturating, overhead column. Before the saturation ·· starting gas and nitrogen cool the separation and therefore yeah necessarily split 1 fraction. At the present time and proceed, most of the off-gas after aeikreent to a knee pressure of 10 bar is evaporated and heated in countercurrent to nitrogen, expanding in an expansion machine to a pressure close to the ataosphere and heating to ambient temperature to cool nitrogen. Waste gas is not used to cool and condense nitrogen. Therefore, a portion of the dual-conduit aaesl is heated against nitrogen, hammering the barrel of the dual-conduit and cooling the starting gas. At the output at saturation · ·· dual-channel aula before the division into the two streams supplements liquid ·
200 747200 747
200 747 dusík·· /přídavný dusík/ tak, aby vznikla sně· 3H2 * N2 potřebná pro syntézu Čpavku.200 747 nitrogen ··· / additional nitrogen / so as to produce the 3H 2 * N 2 required for the synthesis of ammonia.
U dosavadního prováděni Ja viak značná neurCItě rozdělováni dvoufázová sněsl, sestávající z dusíkovodlková sněal a přídavného kapalného dusíku na ochlazováni výchozího plynu a dusíku, což né nepříznivý vliv na řízeni procesu, popřípadě na využiti výněnnýeh ploch. Vzhledán k tonu, že při ochlazováni výchozího plynu s nalýn obeahen netánu nedochází před sytICan ke kondenzaci, ná dála odpařováni dusíku do duslkovodlková sněsl za následek zvátáanl teplotního spádu na studanán konci výninlku tepla. Tin sa sice znanžl nárok na výnánnou plochu tohoto výninlku tepla, ala z hlediska celého zařízeni to není výhodná.In the prior art, however, a considerable uncertainty in the distribution of the biphasic snow, consisting of nitrogen-containing snow and an additional liquid nitrogen for cooling the feed gas and nitrogen, has no adverse effect on the process control or the use of interchangeable surfaces. Considering that condensation does not occur when cooling the starting gas with the lineage of the netane before saturation, the subsequent evaporation of nitrogen into the hydrocarbon tube has resulted in a so-called thermal gradient at the end of the heat exchanger. Although the heat exchanger surface area has been reduced, this is not advantageous from the point of view of the entire apparatus.
Uvedená nevýhody odstraňuje způsob rozdělováni zpětných proudů při praní plynu o nalán obsahu netánu kapalnýn duslksn se sycsnln vodíku dusík·· v sytící nad pronývscl kolonou, a expanzi odpadního plynu v expanzní· stroji, a ochlazováni· plynu jednou Části duslkovodlfcová sněsl a s ochlazováni· dusíku druhou Části duslkovodlková sněsl a odpadni· plyn·· před expanzi a po expanzi a s doplňováni· duslkovodlková sněsl kapalnýn dusík·· na složeni 3H2 * H2, podle vynálezu, jehož podstata spoCIvá v ton, že se kapalný dusík přidává jen do duslkovodlková snásl ochlazující dusík, přlCsnž snás 3H2 + N2 vznikne až po snlssnl obou Části duslkovodlková snásl.These drawbacks are eliminated by the method of separating backflows in the scrubbing of the gas by pouring a non-flammable liquid nitrogen containing nitrogen gas in the saturator above the column, and expanding the waste gas in an expansion machine, and cooling the gas once with nitrogen gas and cooling the other. Hydrogenated parts and waste gas before and after expansion and replenishment · Hydrogenated parts ate liquid nitrogen ··· on composition 3H 2 * H 2 , according to the invention, which consists in tons that the liquid nitrogen is added only to the hydrocarbon-cooled cooling nitrogen přlCsnž withstands 3H 2 + N 2, yielding after snlssnl duslkovodlková snásl both parts.
K prováděni navržonáho způsobu rozdělováni zpětných proudů bylo navrženo nová zařízeni. Podstata zařízeni sestávajícího z výměníku tepla výchozího plynu, pronývscl kolony ss sytlCsn, tři výměníků tepla na chlazeni dusíku, expanzního stroje, armatury, něř1c1eh přístrojů a regulačních obvodů je v ton, že Ckrt1c1 klapka ve výstupní· potrubí duslkovodlkové sněal na straně dusíku je regulační· obvod·· propojená a průtokoněran a a teploměrem výchozího plynu, unlstěný na vstupu do sytíte, přičemž ěkrt1c1 ventil přídavného dusíku, umístěný v potrubí přídavného dusíku nazi potrubím dusíku a potrubím dualkovodlková směsi na straně dusíku za sytíc··, ja propojen regulaCnln obvodan a průtokoněran a a analyzátor·· duslkovodlková směsi v potrubí duslkovodlková aněsl 3H2 + N2·New devices have been proposed for carrying out the proposed method of distributing the return currents. The essence of the apparatus consisting of a starting gas heat exchanger, a DC saturation column, three nitrogen-cooling heat exchangers, an expansion machine, an armature, a plurality of instruments and control circuits is in tons that the Ckrt1c1 flap in the outlet of the hydrocarbon feed pipe is regulating · a gas circuit connected to the flow-gas and a starting gas thermometer, fed at the inlet to the saturator, wherein the additional nitrogen valve located in the additional nitrogen line through the nitrogen line and the dual-line mixture on the nitrogen side of the saturator is interconnected Analyzer ·· Hydrocarbon mixture in the pipeline Hydrocarbon mixture 3H 2 + N 2 ·
Výhoda způsobu rozdělováni zpětných proudů a zařízeni podle vynálezu spoCIvá v ton, ža ochlazováni výchozího plynu je jednoznaině dáno nnožstvln duslkovodlková sněsl, která neobsahuje kapalinu, zstlnco dusík, ktarý ochlazením přechází do kapalného stavu, je ochlazován duslkovodlkovou sněsl obsahující kapalný dusík. Narovnoněrné rozdělaní dusíku v obou proudech duslkovodlková sněsl sa jinak nepříznivě neprojeví, protož· analýza sněsl sa vždy provádí až na výstupu za zařízeni, šizeni a zařízeni pro regulaci rozdělaní zpětných proudů ja tady valní jednoduché.The advantage of the backflow distribution and apparatus of the present invention is that the cooling of the feed gas is clearly due to a low-density liquid hydrocarbon-containing condenser, and the nitrogen that is cooled into the liquid state is cooled by a liquid nitrogen-containing condenser. The uneven distribution of nitrogen in both streams is not adversely affected otherwise the analysis of snow is always carried out at the output behind the devices, the control and the device for controlling the distribution of the return streams are simple here.
Uskutečněni způsobu a provedeni zařízeni ja zřejmě z následujícího přikladu a přiloženým výkres··, na němž ja znázorněn výněnlk tepla 1, pro ochlazováni výchozího plynu, sytíc £, pronývscl kolona 3/ výněnlky tepla 4, £, 6, pro ochlazováni dusíku a expanzní turbina 7 a brzdleln ganarátoran. Dála jaou na obr. znázorněna potrubí jednotlivých •éd11. Jadná sa o potrubí £ výchozího plynu, potrubí £ dusíku,-potrubí 1_0 duslkovodlková sněsl na straně výchozího plynu, do praní 11 výchozího plynu metanolem, potrubí 12 z praní výchozího plynu natanolan, potrubí 13 duslkovodlková sněsl na straně dusíku a potrubíAn embodiment of the method and the embodiment of the apparatus is evident from the following example and the accompanying drawing, in which a heat exchanger 1 for cooling the feed gas, saturation 4, a recycle column 3 / heat exchanger 4, 6, 6 for nitrogen cooling and expansion turbine is shown. 7 and braked ganarator. The pipelines of the individual lines 11 are further illustrated. The feed gas line 6, the nitrogen line 6, the hydrocarbon feed pipe 10 fed on the feed gas side, into the feed gas feed 11 with methanol, the feed gas feed pipe 12 from natanolan, the feed gas 13 fed on the nitrogen side, and the feed
200 747 odpadního plynu. Zařízeni je dále vybaveno Škrticím ventilem 15 v potrubí odpadního plynu, měřičem 16 tlakové diference. Škrticím ventitem 17 v potrubí dusíku, hladlnoměrem 18, Škrticím ventilem 19 v potrubí přídavného dusíku, průtokoměrem 20 přídavného kapalného dusíku, analyzátorem 21 duslkovodlkové směsi, regulační klapkou 22 v potrubí duslkovodlkové směsi na straně dusíku, průtokoměrem 23 dusíkovodlkové směsi na straně dusíku, teploměrem 24 výchozího plynu a potrubím 25 duslkovodlkové směsi 3Η? + N^.200 747 waste gas. The device is further equipped with a throttle valve 15 in the waste gas line, a pressure difference meter 16. Throttle valve 17 in nitrogen line, level gauge 18, Throttle valve 19 in additional nitrogen line, additional liquid nitrogen flow meter 20, hydrocarbon mixture analyzer 21, regulating flap 22 in nitrogen side of nitrogen gas mixture, nitrogen side nitrogen flow meter 23, thermometer 24 starting gas and piping 25 3Η? + N ^.
Výchozí plyn o tlaku 2,8 HPa, teplotě 217 K a složeni 93,3 mol X H2, 1,7 mol X N2+Ar a 5 nol X CO vstupuje potrubím i do výměníku £, kde se ochladl dusíkovodíkovou směsi na teplotu 93 K, načež vstupuje do sytlče 2, kde se ochladl duslkovodlkovou směsi, do niž se odpařuje dusík, na teplotu 84 K. Ochlazením na tuto teplotu zkondenzuje část příměsi. Zbylý plyn prochází prací kolonou £, kde se promývé kapalným dusíkem. Na spodku prací kolony se shromažďuje kapalný odpadni plyn obsahující všechen kysličník uhelnatý a argon z výchozího plynu, déle dusík a pohlcený vodík. Dusík o tlaku 3 HPa a teplotě 308 K, vstupující potrubím 9, se ochlazuje a kondenzuje ve výměnicích tepla 6, £ a 4 výměnou tepla z duslkovodlkové směsi a odpadního plynu. Teplota kapalného dusíku za výměníkem £ je 100 K. Takto ochlazený dusík se děli na dva proudy. Hlavni část dusíku se škrtl ventilem 17 a přichází na vrch sytlče £, kde stéká v protiproudu k duslkovodlkové směsi do prací kolony £, přičemž se částečně odpařuje a dále se ochlazuje. Hnožstvl tohoto dusíku se řidl podle hladlnoměru 18 odpadního plynu na spodku prací kolony 3,. Henši část dusíku /přídavný/ se škrtl ventilem 19 do duslkovodlkové směsi na vstupu do výměníku 4. Hnožstvl přídavného dusíku se řidl podle analyzátoru 21, který je umístěn v potrubí duslkovodlkové směsi ££ a který působí na zadanou hodnotu průtoku průtokoměrem 20 tak, aby výsledné duslkovodlkové směs v potrubí 25 měla složeni 3H2 + N2> Duslkovodlkové směs vystupující o teplotě 88,5 K ze sytlče 2 obsahuje 18,5 mol X dusíku. Asi 85 X směsi tohoto složeni se ohřívá ve výměníku £ na teplotu 214 K a déle se ohřívá v zařízeni na praní plynu metanolem 11. Zbylé část duslkovodlkové směsi spolu a kapalným přídavným dusíkem se ohřívá ve výměnicích 4, 5 a 6 a! ns teplotu 305 K. Tato část duslkovodlkové směsi obsahuje 47,7 nol X dusíku. Rozděleni duslkovodlkové směsi řidl škrticí klapka 22. jejíž průtok na průtokoměru 23 je přestavován v závislosti na teplotě výchozího plynu 24 na vstupu do sytlče 2. Duslkovodlkové směs z praní plynu metanolem 11 a duslkovodlkové smis ze strany dusíku se zavádějí potrubím 11, resp. 13 do výstupního potrubí duslkovodlkové směsi 25. Odpadni plyn ze spodku prací kolony χ se škrti ventilem 15 na tlak 1,2 HPa tak, aby hladina odpařujícího ae odpadního plynu ve výměnicích £ a £ Indikované měřičem tlakové diference 16 měla nastavenou hodnotu. Odpadni plyn po odpařeni a ohřátí ve výměnicích £ a £ na teplotu 170 K expanduje v expanzní turbině £ na tlak 0,2 HPa a teplotu 114 K, načež se ohřívá ve výměnicích £ a £ na teplotu 305 K.The starting gas at a pressure of 2.8 HPa, a temperature of 217 K and a composition of 93.3 moles XH 2 , 1.7 moles XN 2 + Ar and 5 nol X CO enters the exchanger 6 through the line and is cooled to 93 K and then enters the saturator 2, where it has cooled the nitrogen-containing hydrocarbon mixture to which the nitrogen is evaporated to a temperature of 84 K. By cooling to this temperature, a part of the dopant condenses. The remaining gas passes through a scrubbing column 6, where it is purged with liquid nitrogen. At the bottom of the scrubber column, a liquid waste gas containing all of the carbon monoxide and argon from the feed gas, longer nitrogen and hydrogen uptake, is collected. The nitrogen at a pressure of 3 HPa and a temperature of 308 K entering the line 9 is cooled and condensed in heat exchangers 6, 6 and 4 by exchanging heat from the hydrocarbon mixture and the waste gas. The temperature of the liquid nitrogen downstream of the exchanger 8 is 100 K. The cooled nitrogen is divided into two streams. The bulk of the nitrogen was throttled through the valve 17 and comes to the top of the carbonator 6, where it flows in countercurrent to the hydrocarbon mixture into the scrubbing column 6, partially evaporating and further cooling. The amount of this nitrogen was controlled by the waste gas gauge 18 at the bottom of the scrubbing column 3. The nitrogen portion (additional) was throttled through the valve 19 into the nitrogen gas mixture at the inlet to the exchanger 4. The amount of additional nitrogen was driven according to the analyzer 21, which is located in the hydrocarbon mixture line £ and acting on the specified flow rate through the flow meter 20 to The hydrocarbon mixture in line 25 had the composition 3H 2 + N 2. The hydrocarbon mixture emerging at a temperature of 88.5 K from the saturator 2 contains 18.5 mol X of nitrogen. About 85% of the mixture of this composition is heated in a heat exchanger 6 to a temperature of 214 K and longer heated in a gas scrubber with methanol 11. The remainder of the hydrocarbon mixture together with the liquid additional nitrogen is heated in exchangers 4, 5 and 6; This portion of the hydrocarbon mixture contains 47.7 nol X of nitrogen. The flow of gas at the flowmeter 23 is adjusted as a function of the temperature of the feed gas 24 at the inlet of the saturator 2. The gas-fuel mixture from methanol scrubbing 11 and the nitrogen-gas mixture from the nitrogen side are introduced via lines 11 and 11 respectively. Waste gas from the bottom of the scrubber column with a throttle valve 15 to a pressure of 1.2 HPa so that the level of vaporizing ae waste gas in the exchangers 8 and 6 indicated by the pressure difference meter 16 has a set value. The off-gas after evaporation and heating to 170 K in exchangers 8 and 6 expands in expansion turbine 6 to a pressure of 0.2 HPa and a temperature of 114 K and is then heated to 305 K in exchangers 6 and 6, respectively.
U popsaného provedeni praní plynu kapalným dusíkem se pracuje a přebytkem pracího dusíku. Hnožstvl pracího dusíku je dáno potřebnou výrobou chladu v expanzní turbině.In the described embodiment, the liquid nitrogen scrubbing is operated with an excess of nitrogen scrubbing. The amount of scrubbing nitrogen is given by the required production of cold in the expansion turbine.
Způsob rozdělováni zpětných proudů a zařízeni k prováděni tohoto způsobu lze a výhodou použit při výrobě čpavku zplyňováním tuhých, kapalných nebo plynných paliv při vysoké teplotě.The method of separating backflows and apparatus for carrying out the process can and advantageously be used in the production of ammonia by gasification of solid, liquid or gaseous fuels at high temperature.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS392278A CS200747B1 (en) | 1978-06-15 | 1978-06-15 | Process for separating reverse currents at the gas washing containing little methane by liquid nitrogen and device for making this process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS392278A CS200747B1 (en) | 1978-06-15 | 1978-06-15 | Process for separating reverse currents at the gas washing containing little methane by liquid nitrogen and device for making this process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS200747B1 true CS200747B1 (en) | 1980-09-15 |
Family
ID=5380685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS392278A CS200747B1 (en) | 1978-06-15 | 1978-06-15 | Process for separating reverse currents at the gas washing containing little methane by liquid nitrogen and device for making this process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS200747B1 (en) |
-
1978
- 1978-06-15 CS CS392278A patent/CS200747B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Fu et al. | Experimental analyses of mass transfer and heat transfer of post-combustion CO2 absorption using hybrid solvent MEA–MeOH in an absorber | |
| US4184855A (en) | Process for CO2 removal | |
| CA1072719A (en) | Treatment of ammonia synthesis purge gas | |
| CN102958829A (en) | Energy Recovery in Sulfuric Acid Production | |
| US3363428A (en) | Hydrogen recovery with condensate wash in heat exchanger path | |
| Nandagopal | Chemical engineering principles and applications | |
| Krishnamurthy et al. | Absorber simulation and design using a nonequilibrium stage model | |
| GB2037413A (en) | Processes for absorption and heat exchange for use in absoorption heat pumps and refrigerators | |
| CS200747B1 (en) | Process for separating reverse currents at the gas washing containing little methane by liquid nitrogen and device for making this process | |
| US3471249A (en) | System for absorbing h2s gases | |
| KR101851457B1 (en) | Reforming system | |
| Seibert et al. | UT/SRP CO2 capture pilot plant—Operating experience and procedures | |
| CS218406B1 (en) | A method for distributing backflows and condensates in a liquid nitrogen scrubbing process and apparatus for performing the method | |
| JPS593004A (en) | Method for producing carbon oxide-enriched synthesis gas | |
| ES346120A2 (en) | Hydrogen purification with condensate wash and hydrogen addition to condensate | |
| US5778678A (en) | Method and apparatus for producing liquid mixtures of oxygen and nitrogen | |
| US1999546A (en) | Process for the absorption and distillation of ammonia | |
| US3315476A (en) | Controlled nitrogen addition to recovered hydrogen responsive to temperature | |
| CA1140758A (en) | Method and apparatus for manufacturing ammonia synthesis gas from a stream of hydrogen rich gas and a stream of nitrogen | |
| US3214243A (en) | Method for the bithermal isotopic enrichment of ammonia with deuterium | |
| CS198823B1 (en) | Method for the cold losses compensation with liquid nitrogen and device for making the method | |
| GB946009A (en) | Improvements in the cold separation of gas mixtures | |
| GB924797A (en) | Process for ensuring a constant content of one or more constituents of gaseous mixtures to be resolved | |
| GB2192703A (en) | Gas treatment method and apparatus | |
| US4769048A (en) | Regeneration of a scrubbing agent |