CS200699B3

CS200699B3 - Equipment of passive subsystem of emergency recooling of pressurized-water reactor

Info

Publication number: CS200699B3
Application number: CS781851A
Authority: CS
Inventors: Dalibor Sykora
Original assignee: Dalibor Sykora
Priority date: 1978-03-23
Filing date: 1978-03-23
Publication date: 1980-09-15

Description

(54) Zařízeni pasivního podsystému havarijního dochlazováni tlakovodnlho jaderného reaktoru(54) Provision of passive emergency cooling after-pressurized nuclear reactor subsystem

Vynález aa týká zařízeni pasivního podsystánu havarijního dochlazováni tlakovodnlho jaderného reaktoru, které ja důležitým bezpečnostním zařízení· dvouokruhové jaderné elektrárny. Oa podmíněn instalaci jednoduchého přídavného zařízeni do eoučeených pasivních podeyetámů havarijního dochlazováni. jejichž funkce významná ovlivňuje průběh maximální projektová havárie, za kterou ao považuje náhlá ztráta teplonoenáho mádla z primárního okruhu jaderná centrály. Použitím aouboru zařízeni podle vynálezu sa zvýši efektivnost celého dochlmzovaciho podsystému, a to při zachováni principu jeho pasivní funkce. Provozní postup, raapaktiva režim zabezpečovaný předmětným zařízením vychází zo Způsobu havarijního dochlazováni tlakovodnlho jaderného reaktoru podle Cs. autorského oavěděonl S. 190161.The invention relates to a passive sub-system for emergency cooling of a pressurized-water nuclear reactor, which is an important safety device of a dual-circuit nuclear power plant. Oa conditional on the installation of a simple additional equipment in eucočené passive podeyetámů emergency aftercooling. the function of which significantly influences the course of the maximum design accident, which is considered to be by the sudden loss of heat-laden grip from the primary circuit of the nuclear central office. The use of a set of devices according to the invention will increase the efficiency of the entire quench subsystem, while maintaining the principle of its passive function. The operating procedure, raapactivity mode provided by the present apparatus is based on the method of emergency cooling of a pressurized water reactor according to Cs. copyright author S. 190161.

V dnaěnl dobá jsou již u existujících 1 projektovaných jaderných aloktráron a tlekovodnial reaktory realizovány či uvažovány pasivní dochlazovaci podsystémy reprezentovaná havarijními akumulátory. Tyto jsou provedeny jako jednoduchá svislá válcová tlaková nádoby. objem havarijních akumulátorů je z větěl části zaplněn dochlazovaci bčrovenou vodou. Nad ni ja stlačený hnací plyn, jimž bývá dusík. Počáteční nebo pohotovostní pracovní tlak v havarijních akumulátorech bývá v rozmezí 2 až 6 HPa. Při havarijní poruěa primárního okruhu, kdy dooházl vlivem prudkáho výtoku primárního teplonoenáho mádla, tj. tlaková horká odpařující aa vody k rychlému pokloau tlaku v primárním okruhu, začne dochlazovaci bčrovaná voda proudit z havarijních akumulátorů do primárního okruhu, raap. přímo doIn the dnaenl era, passive aftercooling subsystems represented by emergency accumulators are already being implemented or considered in the existing 1 projected nuclear alloctraron and tlekovodnial reactors. These are designed as simple vertical cylindrical pressure vessels. the volume of emergency accumulators is partly filled with cooling water. Above it is the compressed propellant, which is nitrogen. Initial or emergency working pressure in emergency batteries is in the range of 2 to 6 HPa. In the event of an emergency failure of the primary circuit, when the primary hot-soaked handrail, ie pressure hot evaporating and water, reaches a rapid pressure drop in the primary circuit due to the rapid outflow of primary heat, the cooled cooling water begins to flow from the emergency accumulators to the primary circuit, raap. directly to

200 099 reaktoru, aby chladila aktivní zónu. Caaové zpožděni začátku havarijního dochlazovánl vůči okamžiku vzniku havárie, která silně ovlivňuje havarijní růat teploty pokryti palivo, jo volni závislé na tlaku hnaolho plynu v havarijních akunulátorooh. Dneinl paalvnl zařízeni pro dochlazovánl tlakevodnlho reaktoru, přadavělm jednoduchá havarijní akumulátory, muei být z výie uvedených důvodů konatruaváno na poměrně vyooký tlak. Tin ja dána jeho značná hnotnoat i cena a tady i hlavni nevýhoda celého paalvnlho podsystému.200 099 reactor to cool the core. Caa delayed the start of the emergency aftercooling to the moment of the accident, which strongly affects the accidental growth temperature to cover the fuel, yeah loose dependent on the pressure hnaolho gas in the emergency accuulator. The present invention relates to an apparatus for cooling a pressure-water reactor, in addition to simple emergency accumulators, for the above-mentioned reasons to be designed to a relatively high pressure. Tin is given its considerable hnotnoat and price and here and the main disadvantage of the whole subsystem.

Výěe uvedené nevýhody jaou odstraněny nebo anlžany u zařízeni paalvnlho podsystému havarijního dochlazovánl tlakevodnlho jaderného reaktoru podle vynálezu, který spočívá v tom, že mezi havarijní akumulátor, respektive zásobní nádrž o primární potrubí či reaktor jo v potrubí dochlazovael bárované vody zařazen Injaktor, jehož hned dýze jo přímo nebo nepřímo nepojena na sekundární stranu paroganarétoru, roepoktlve na sekundární okruh centrály, přičemž v parním přívodním potrubí mezi parogenerétor e havarijní akumulátor je umístěna připouětěcl redukční armatura.The above-mentioned disadvantages are eliminated or in the case of the emergency cooling system of the pressurized water nuclear reactor according to the invention, which consists in the fact that an emergency accumulator or a reservoir with a primary pipeline or a reactor is cooled in the cooled water pipeline with an inhaler. not directly or indirectly connected to the secondary side of the steam generator, roepoctly to the secondary circuit of the central unit, wherein a reducing valve is located in the steam supply line between the steam generator and the emergency accumulator.

Pokrokovost nového dochlazovadho zařízeni možno charaktorlzovet i následujícími výhodami. Přadavělm ja dosaženo vyěěl efektivnosti celého paalvnlho dochlazovadho podsystému, neboř vzroste jeho střední výkon 1 využiti objemu havarijních akumulátorů. Za druhé, zkracuje ae časový Interval mázl vznikem haverxe primárního okruhu a samočinným startem pasivního dochlazovadho podsystému. Interval Je zde dán tlekaa média před hnací dýzou inJektoru, tady pracovnla tlakem taplonoaného média v sekundárním okruhu. Za třetí, odpadá respektive podstatně ee snižuje tepelný ráz, jemuž ja vystavena přadavělm tlakové nádoba reaktoru, ktoré Jo nejexponovanějěl a současně nazélohovatanou komponentou celého jaderného zdroje péry, roepoktlve celé jedorné elektrárny. Za čtvrté, použité proudové čerpadlo respektive Injoktor jo v podstatě zařízením a paalvnl funkci.Advantages of the new aftercooler can be characterized by the following advantages. In addition, the efficiency of the entire aftercooling subsystem is attained, since its mean performance 1 will be increased by utilizing the volume of emergency accumulators. Secondly, it shortens the time interval with the formation of the primary circuit haverx and the automatic start of the passive aftercooling subsystem. Interval It is given here by the pressure of the medium before the inlet of the injector, here it worked by the pressure of the tapped medium in the secondary circuit. Third, it eliminates or substantially reduces the thermal shock to which the reactor pressure vessel, which is the most exposed and at the same time non-backed-up component of the entire nuclear feather source, is exposed to the whole single power plant. Fourth, the jet pump or injector used is essentially a device and a function.

3e aaatavan jen ze statických konstrukčních dílů, ja velmi jednoduchý o proto funkčně vysoce spolehlivý, injoktor vyžaduje jen miniaélni údržbu a snadno sa opravuje. Za páté. předřazený výměník tepla bude malý e tle i levný. Oaho taploaaěnné plooha vychází malé vlivem velkých teplotních rozdílů mezi oběma médii, které jim protékají. Za ěaaté, při Instalaci samostatného lnjoktoru pro dopravu dochlazovael bérované vody zo zásobní nádrže lze použit 1 paro-vodnl Injaxtor, kdo vlastni případně dzl hneoi péra může alt nižěl parametry. Tak vznikne nové, vysoce spolehlivé, paalvnl a na jiném principu fungující záložní zařízeni vůči nízkotlakým dochlazovaclm čerpadlům včetně jejich zdroje zajlětěného elektrického napájeni, a to pro kritické období otortu a rozběhu tohoto aktivního dochlazovaclho podsystému, jimž tato relativně velké čerpadla jaou. Za sedmé, u již realizovaných čl provozovaných jaderných centrál a tlakovodnlml reaktory lze snadno přídavné zařízeni dodatečně instalovat a tlm Intenzlfikovat funkci jejich etévajlelho pasivního podsystému dochlazovánl. Za oaaé, u projektovaných jaderných centrál tohoto typu ja možno při použiti chréněnýeh přídavných zařízeni snížit už stanovaný pracovní tlak havarijních akumulátorů. K výěe uvedeným hlavním výhodám nutno připojit i základní nevýhodu klíčového zařízeni. Jimž zde jo Injoktor, které jo dána poaěrně nízkou účinnosti proudových čerpadel. Nutno ala uvážit, ža zda toto zařízeni pracuje jan krátkodobě a volioo zřídka, tj. jen při eventuální havárii primárního okruhu. Pokud jde o druhou nepříjemnou vlastnost proudových /3e aaatavan only from static components, it is very simple and therefore functionally highly reliable, the injector requires only minimal maintenance and is easy to repair. Fifth. the pre-heat exchanger will be small and cheap. The Oaho taploa-flat surface is small due to the large temperature differences between the two media flowing through them. Initially, when installing a separate lnjoktoru for the transport of chilled water from the storage tank can be used 1 steam-water Injaxtor, who own dzl hneoi pens can lower parameters. This will create a new, highly reliable, alternative and alternative backup device to the low pressure aftercooling pumps, including their source of flashed electrical power, for the critical period of scouring and start-up of this active aftercooling subsystem that these relatively large pumps are. In the seventh case, in the case of already operated nuclear power stations and pressurized water reactors, the additional equipment can easily be retrofitted and dampened to intensify the function of their additional passive subsystem after cooling. In the case of designed nuclear centers of this type, it is possible to reduce the already determined working pressure of emergency accumulators by using shielded auxiliary devices. In addition to the above-mentioned main advantages, it is necessary to add the basic disadvantage of the key device. Here is the Injector, which is given by the relatively low efficiency of the jet pumps. It has to be considered that this equipment works in the short term and volio rarely, ie only in the event of a primary circuit accident. As for the second unpleasant feature of the current /

200 099 čerpadel, kterou je Jejich omezená regulovatelnoet, nutno konetatovet, že ee zde regulace nevyžaduje. Paraeetry obou sádli na vetupu do injektoru jeou prakticky konetantnl a protltlek ee bčhee havárie rychle snižuje.200 099 pumps, which is their limited controllable, it must be noted that there is no regulation. The paraeeters of both lays on the inlet of the injector are practically constant, and the protruding of the accident quickly reduces the accident.

Na připojených výkresech Je echeeaticky a funkčně znázorněno hlavni zařízeni pasivního podsystému havarijního dochlazovánl, kde značí obr. 1 schéma e variantním napojením hned dýzy Injektoru, obr. 2 funkční diagram změn etavu hnacího mádla uvnitř havarijního akumulátoru, obr. 3 tepelný diagram znázorňující funkci injektoru a přlpouětěcl redukční armatury a poaledni obr. 4 teplotní diagram výměníku tepla vloženého před lnjaktor.1 is a schematic diagram of a variant connection of the injector nozzle, FIG. 2 is a functional diagram of the changes of the drive shaft etave inside the emergency accumulator, FIG. 3 is a thermal diagram showing the operation of the injector; Fig. 4 shows the temperature diagram of the heat exchanger inserted in front of some.

Na obr. 1 je nakreslena jedna z několika paralelních smyček primárního okruhu jaderná centrály. Smyčka sestává z tlakovodnlho reaktoru 1, parogonerátoru 2, oběhového čerpadla 3 a potrubí primárního okruhu 4. Napojeni sekundárního okruhu Jaderná centrály je symbolicky znázorněno potrubím napájecí vody 13 a potrubím páry 14. Obvykla ke každá smyčce primárního okruhu je přiřazeno zařízeni pasivního podayatámu dochlazovánl, která doposud sestávalo jen z havarijního akumulátoru 3, v jeho výstupu instalovaných dvou zpětných armatur 12 a vodní uzavírací armatury 11, jakož 1 z příslušné části potrubí dochlazovad bčrované vodv 21. napojená na potrubí primárního okruhu4, eventuálně přímo na tlakovodnl reaktor JL. Oak je dálo patrná z obr. 1, je k popsanému zařízeni připojeno zařízeni přídavná, jimž Jest proudová čerpadlo, roap. lnjaktor 17 a vyznačenou hnací dýzou 18. přlpouětěci redukční armatura 19, parní přívodní potrubí 20 a parní uzavírací armaturou 29, potrubí hnacího mádla 22 a odstavovaci armaturou 26, případně 1 výměník tepla 23. Takto zvětšený podayatáa má stále pasivní chatakter nebol 1 všechna přídavná zařízeni pracuji na principu pasivní funkce. Pro úplnost Jsou znázorněny 1 nízkotlaký pojistný ventil 24 a vysokotlaký pojistný ventil 25» Jakož 1 plynová armatura 30. Čárkovaně je znázorněno variantní zapojeni příslušných potrubí. Silná čáry označuji páru a čarchovaná čára dualk. Vlnovky ao ěipkaal znázorňuji havarijní výtok vody z primárního okruhu a tečkovaná čára značí přenos impulsu pro změnu polohy příslušných armatur při dosaženi minimální hladiny v havarijním akumulátoru £. Symbolem -L ja naznačeno že aa vodní uzavírací armatura 11 a parní uzavírací armatura 29 zavřou. Podobně značí, že aa současně otevře otevírací armatura 27, přea niž pak pokračuje přívod dochlazovael bčrované vody za zásobní nádrže 28 k injektoru 17. Symbol -P definuje funkci přlpouětěcl redukční armatury 19. která aa přivírá při vzrčatu tlaku v mlátě odběru tlakového impulsu, i činného média v případě přlmočinnáho provedeni táto armatury. Punkce znázorněného pasivního podayatámu havarijního dochlazovánl nastává samočinně v prčběhu havarijního poklesu tlaku média v primárním okruhu postupným otevřením zpětných armatur 12. Punkce podsystému Je odvozena z činnosti injektoru 17. který umožňuje při použiti energie a hmoty mádla sekundárního okruhu dopravovat dochlazovad bčrovanou vodu z nižšího tlaku v havarijním akumulátoru 5 do zpočátku vyššího tlaku v havarovaném primárním okruhu. Existence prakticky stálého tlaku mádla v hnad dýze 18 je dána poměrně velkou hmotou sekundárního mádla v parogenerátoru 2, reap. 1 v dalších zařízeních sekundárního okruhu. Pokud jde o stálost tlaku dochlazovad bčrované vody na vetupu do Injektoru 17. 3· ^tato při zanedbáni vlivu poklesu hladiny vody v havarijním akumulátoru 5 zaručena funkci přlpouětěcl redukční armatury 19, která udržuje nastavený konstantní celkovýFIG. 1 depicts one of several parallel loops of the primary circuit of the nuclear headquarters. The loop consists of a pressurized water reactor 1, a steam generator 2, a circulation pump 3 and a primary circuit piping 4. Secondary circuit connection The nuclear power plant is symbolically represented by feed water line 13 and steam line 14. Typically, each primary circuit loop is associated with passive podayatam aftercooling hitherto, it consisted only of an emergency accumulator 3, two outlet valves 12 and a water shut-off valve 11 installed at its outlet, as well as 1 of the respective part of the after-cooling pipeline with water tap 21 connected to the primary circuit 4, possibly directly to the pressurized water reactor. Oak can be seen further from FIG. 1, to the described apparatus being connected an additional device, which is a jet pump, roap. 17, and the drive nozzle 18 is marked with a reduction fitting 19, a steam supply line 20 and a steam shut-off valve 29, a drive shaft 22 and a shut-off valve 26, or 1 heat exchanger 23. I work on the principle of passive function. For the sake of completeness, 1 low pressure relief valve 24 and high pressure relief valve 25 as well as 1 gas valve 30 are shown. The thick lines indicate the pair and the dashed line the dualk. The wavy lines ěipkaal show the emergency outflow of water from the primary circuit and the dotted line indicates the impulse transmission to change the position of the respective valves when the minimum level in the emergency accumulator 8 is reached. The symbol -L indicates that aa the water shut-off valve 11 and the steam shut-off valve 29 close. Similarly, it indicates that aa simultaneously opens the opening fitting 27, before continuing the supply of cooled water downstream of the reservoir 28 to the injector 17. The symbol -P defines the function of the fitting of the reducing fitting 19 which aa closes the pressure pulse. active medium in the case of direct acting of this valve. The puncture of the passive podayatam of the emergency aftercooling occurs automatically during an emergency pressure drop of the medium in the primary circuit by gradually opening the return valves 12. Subsystem puncture It is derived from the operation of the injector 17 which allows 5 to an initially higher pressure in the failed primary circuit. The existence of a practically constant pressure of the soap in the nozzles of the nozzle 18 is due to the relatively large mass of the secondary soap in the steam generator 2, reap. 1 in other secondary circuit devices. As regards the stability of the pressure of water on dochlazovad bčrované vetupu to the injector 17. 3 · Neglecting the effect ^this water level drop in the emergency accumulator 5 rates function přlpouětěcl reducing valve 19 which maintains a preset constant total

200 899 tlak omšel dusíku a připouštěné péry v havarijní· akuaulétoru 5. 3· zřejmé, že aa oba parclélnl tlaky běhoa této etapy dochlazovánl měnit parciální tlak dualku klaaé a parciální tlak péry vzrůoté. Příznivý ja zda i tlakový ofokt ohřevu dualku parou béhea jeho expanze, neboť enižuje celkové anožstvl péry, ktoré je nutno přivést do havarijního akumulátoru 5. Zařazeni tepelného výměníku 23 jo nutné, žádé-ll ee sníženi teplotního rozdílu aozl hnacla a hnaným médie· před lnjektorea 17. Konec první etapy činnosti předmětného zařízeni je odvozen, stejně jako u podeyetéaů dosavadních, od doaažaní nastavené alnlaélnl hladiny vody v havarijnla akuaulétoru .5. Tehdy ao uzavřou vodní uzavírací araatura 11 1 parní uzavírací araatura 29, ala otevře ao otevírací araatura 27, Injektor 17 začne přlsévat dochlazovaci bérovanou vodu zo zásobní nádrže 28 a čerpat jl taktéž do havarovaného primárního okruhu, ve které· aezltla déle poklesl tlak. Teto etapa dochlazovánl by aohla pokračovat až do vyčerpáni přebytku anarglo 1 hmoty aédla sekundárního okruhu, ale jo účelné ukončit jl dříve, vzhledea k nežádoucímu převodu tepla ze sekundárního okruhu do okruhu primárního, roap. do jeho vnějélho uzavřeného okolí. Uzavřeni odstavovecl armatury 26 ee provede po rozběhu již nonakreelonýoh nízkotlakých čerpadel, jejichž start je pek možno o několik minut oddálit. Dělil objasněni funkci hlavních zařízeni nového pasivního podsystému dochlazovánl poskytuji déle uvedené diagramy. Ne obr. 2 ja P-V diagram popisující změny tlaku P a objemu V hnacího dualku, raep. eaěel dualku a péry v havarijním akuaulétoru. Cerchovené čára 1-2-3 znázorňuje adlabatiekou expanzi samotného dualku. Plné čára 2-5 odpovídá průběhu celkového tlaku v havarijním akuaulétoru při přlpoučtěnl péry.200 899 pressure has dampened nitrogen and the admitted springs in the emergency · accumulator 5. 3 · it is apparent that aa both the parallel pressures during this stage have cooled down to change the partial pressure of the dual clause and the partial pressure of the springs upwards. Advantageous is whether the dual pressure steam heating by steam during its expansion, because it reduces the total amount of feathers to be brought to the emergency accumulator 5. The inclusion of the heat exchanger 23 is necessary if the temperature difference and the difference between the propellant and the propellant are reduced. 17. The end of the first stage of operation of the device is derived, as in the case of the prior art, from the reaching of the set water level in the emergency accumulator. At that time, the water shut-off arrays 11 1 closed the steam shut-off arrays 29, ala opened, and the opening arrays 27, the injector 17 begins to pour down the after-cooling bottomed water from the storage tank 28 and also pumped into the failed primary circuit. This cooling stage could continue until the excess of the anarglo 1 mass of the secondary circuit mass was exhausted, but it would be expedient to terminate earlier the appearance and to undesirably transfer heat from the secondary circuit to the primary circuit, roap. into its outwardly closed surroundings. The shut-off of the shut-off valve 26 ee will be carried out by the low-pressure pumps after start-up, which can be delayed for a few minutes. Divided by the explanation of the function of the main devices of the new passive aftercooling subsystem, the diagrams below are provided. No Fig. 2 is a P-V diagram describing changes in pressure P and volume V of the driving dual, raep. and have dual and feathers in the emergency accuuler. The dashed line 1-2-3 depicts the adlabatic expansion of the dual itself. The solid line 2-5 corresponds to the course of the total pressure in the emergency accumulator when the spring is pulled over.

Čárkované čára 2-4 naznačuje průběh parciálního tlaku dualku P_N a parciálního tlaku 2 _w péry P_H θ uvnitř havarijního akuaulétoru. Vylrafovené plocha znázorňuje práci předanou dochlazovaci bórované vodě od péry přlpuitěné do havarijního akuaulétoru. Na obr. 3 jo uveden H-S diagram znázorňujíc! změny entalpie H a entropie S při činnosti Injaktoru a přlpouětěcl redukční armatury. Céra 1-2 popisuje stavové změny aédla v hnaol dýze Injaktoru, čára 3-4 změnu stavu dochlazovaci bérované vody před jajla salšenla a médiem z hnaol dýzy a čára 5-6 ukazuje vzrůst tlaku aačal obou médii v koncové čéatl Injaktoru, tj. v jeho dlfuzoru. Céra 7-8 znázorňuje změnu stavu péry v přlpouětěcl redukční armatuře. Tlak péry po redukci odpovídá konstantní hodnotě celkového tlaku v havarijnla akuaulétoru běhaa jeho vyprazdňováni, oož ukazuje výie popsaný obr. 2. K obr, 3 nutno jaétč podotknout, že jo z důvodu čitelnosti volal stylizován zejména v čéatl dolní aaznl křivky, tj. vlevo od kritického bodu K, rasp. v oblasti podchlazoné vody, v niž Izobary téaěř splývají. Na obr. 4 jo vidět jak vstupní a výstupní rozdíly teplot obou aédil, tak 1 přibližné průbéhy teplot T podél teploeaěnné plochy P ve výie uvedeném výaénlku teple. Céra 1-2 patři madlu hnaoiau, odebíranému za sekundárního okruhu a čáre 3-4 hnané dochlazovaci bérované vodě.The dashed line 2-4 indicates the course of the partial pressure of the dual P _N and the partial pressure of 2 _{w of the} spring P _H θ within the emergency accumulator. The glazed area shows the work passed to the quenched boron water from the feather adhered to the emergency accumulator. FIG. 3 shows an HS diagram showing FIG. changes in enthalpy H and entropy S during operation of the Inverter and applied a reduction valve. Cera 1-2 describes the state changes in the heater in the Injaktor nozzle, line 3-4 the change in the status of the quenching of the water before jajla salšenla and the medium from the hnaol nozzle, and the line 5-6 shows the pressure increase and dlfuzoru. Cereal 7-8 shows the change in the state of the spring in the fitting of the reduction fitting. The pressure of the spring after the reduction corresponds to a constant value of the total pressure of the accumulator running and its emptying, as shown in Fig. 2. As to Fig. 3, it should be pointed out that for reasons of readability it was called stylized especially in the bottom of the aaznl curve. critical point K, rasp. in the area of hypothermal water in which the Isobars are almost coinciding. In FIG. 4, both the inlet and outlet temperature differences of the two conductors and the approximate temperature variations T along the heat exchange surface P in the above heat exchanger can be seen. Cerium 1-2 belongs to the handrail hnaoiau, taken in the secondary circuit and line 3-4 driven by the after-cooling percolated water.

Konkrétní orientační úvahy byly vztaženy k zařízeni pasivního podsystému havarijního dochlazovánl tlekovodnlho, roep. vodovodního jaderného reaktoru o tepelné· výkonu okolo 3000 MW, kde parogenerétory produkuji sytou péru o tlaku přlbllžni 6,3 MPa.The specific orientation considerations were related to the equipment of the passive subsystem of the aftercooling of the cold-water, roep. a water nuclear reactor with a heat output of about 3000 MW, where the steam generators produce a saturated spring at a pressure of approximately 6.3 MPa.

Možno předpokládat, že po pečlivé· vývoji a důkladném experimentálním ověřeni 1 provozní· odzkouěani na přleluiných zkušebních zařízeních pro výzkum vodovodních reaktorů ooIt can be assumed that after careful · development and thorough experimental verification of 1 operational · testing on the overwhelming test equipment for water reactor research oo

200 899 ukáže vSeobecná výhodnost Instalace předmětného přídavného zařízení. Pak by se rychlé aplikace výée uvedeného přídavného zařízeni týkala 1 současné realizační etapy ča. jaderného programu.200,899 shows the general advantage of installing the attachment in question. Then, the rapid application of the above-mentioned additional device would relate to the current stage of implementation. nuclear program.

Claims

OBJECT OF THE INVENTION

1. Apparatus of a passive subsystem of an emergency aftercooling pressurized water reactor for carrying out the method of an emergency aftercooling pressurized water reactor according to Art. Certificate No. 190161, characterized by the fact that the emergency accumulator (5) or the storage tank (28) and the primary pipe (4) or the reactor (1) include a cooling water (21) in the cooling water line (21), the nozzle (18) of which is directly or indirectly connected to the secondary side of the steam generator (2) or the secondary circuit of the central unit, and a reduction valve (1) is located in the steam supply line (20) between the steam generator (2) and the emergency accumulator (5). 19 /.

2. Apparatus according to claim 1, characterized in that a heat exchanger (23) is installed upstream of the injector (17) in the after-cooling water (21) line.