CS198201B2

CS198201B2 - Weft picking nozzle for hydraulic weaving looms

Info

Publication number: CS198201B2
Application number: CS894975A
Authority: CS
Inventors: Tsuneyoshi Ookouchi; Yuji Umebayashi
Original assignee: Enshu Seisaku Kk
Priority date: 1975-12-28
Filing date: 1975-12-28
Publication date: 1980-05-30

Description

Podmínky tkaní na vodních tryskových stavech jsou do značné míry závislé na tom, jak dobře je možno pracovní médium ustředit, aby útek byl zcela obklopen sloupkem vody a jak dobře lze pracovní médium zrychlovat na výtokovém konci trysky, aby byl útek unášen zvýšenou hnací silou. V této souvislosti je dobře známo, že plynulému ustřeďování a zrychlování proudu pracovního média je vážně bráněno vznikem turbulentního víření toku média během jeho cesty od vstupu do trysky k jejímu konci pro vrhání útku. U běžné konstrukce vodních trysek je axiálně protáhlé hlavní těleso trysky pro přívod útku uloženo v pouzdře, přičemž je kolem něho ponechána válcová komora a pracovní médium je pod tlakem přiváděno do této válcové komory v radiálním směru. Za těchto okolností bude nucený radiální přívod pracovního média přirozeně ve válcové komoře vytvářet turbulentní víření, které směřuje ke konci trysky pro vrhání útku.Weaving conditions on water jet looms depend to a large extent on how well the working medium can be centered to completely surround the weft, and how well the working medium can be accelerated at the outlet end of the nozzle to be carried by the increased driving force. In this context, it is well known that the continuous centering and acceleration of the working medium stream is severely hindered by the occurrence of turbulent swirling of the medium flow as it travels from the inlet to the nozzle to the end for throwing the weft. In a conventional water nozzle design, the axially elongated weft lance main body is housed in a housing, leaving a cylindrical chamber around it and the working medium being pressurized to the cylindrical chamber under radial direction. Under these circumstances, the forced radial supply of the working medium will naturally create a turbulent swirl in the cylindrical chamber that points towards the end of the weft-throwing nozzle.

Aby byl škodlivý účinek víření na zanáše2 ní útku snížen na minimum, je zapotřebí potlačit vznik turbulentního víření pracovního média během jeho cesty přes výše zmíněnou válcovou komoru.In order to minimize the detrimental effect of the turbulence on weft insertion, it is necessary to suppress the formation of turbulent turbulence of the working medium as it travels through the aforementioned cylindrical chamber.

V tomto ohledu byl již učiněn návrh, podle něhož je do válcové komory vsazen tenký válcový člen, mající určitý počet radiálních průchozích otvorů, přičemž s mezerou obklopuje hlavní těleso trysky. Záměrem tohoto uspořádání je, aby perforovaná konstrukce válcového členu působila jako usměrňovací mřížka pracovního média.In this regard, it has already been proposed that a thin cylindrical member having a plurality of radial through holes is inserted into the cylindrical chamber and surrounds the main nozzle body with a gap. The purpose of this arrangement is for the perforated structure of the cylindrical member to act as a guiding grid of the working medium.

V praxi však pracovní médium jakmile je zavedeno pod vysokým tlakem do trysky, vytváří v prostoru komory kolem válcového členu mohutné turbulentní víření a v důsledku malé tloušťky zmíněného Členu nemohou být proudy média procházejícího otvory členu dostatečně usměrněny. Za těchto okolností vytvářejí proudy média, stříkající radiálně z otvorů členu, opět turbulentní víření v prostoru komory, které směřuje dovnitř válcového členu. To má přirozeně škodlivý vliv na plynulé zanášení útku. Navíc pak může docházet ke značné ztrátě kinematické energie, kterou pracovní médium původně mělo, a to narážením na válcový člen, tj. na usměrňovači mřížku, což má ovšem za následek sníženou hnací sílu proudícího sloupku vody. Z toho je patrno, že ta198201In practice, however, the working medium once introduced into the nozzle under high pressure creates a massive turbulent turbulence in the chamber space around the cylindrical member, and due to the small thickness of said member, the streams of medium passing through the orifices of the member cannot be adequately rectified. Under these circumstances, the fluid streams spraying radially from the orifices of the member again create turbulent turbulence in the chamber space that faces the interior of the cylindrical member. This has a naturally damaging effect on the smooth weft clogging. In addition, there may be a considerable loss of kinematic energy that the working medium initially had by hitting the cylindrical member, i.e. the baffle grid, which, however, results in a reduced driving force of the flowing water column. It is clear that ta198201

188201 kovýto návrh bude mít za následek Jen snížení hnacího účinku, s nedostatečným usi '.ěrňovacím účinkem na proudění.188201, this design will only result in a reduction in propulsion effect, with insufficient flow restrictor effect.

Ve výše uvedeném ohledu byl již učiněn také další návrh, podle něhož je do válcové komory pouzdra vložen válcový člen, mající určitý počet axiálních průtokových kanálků, přičemž je těsně nasazen na hlavní těleso trysky. Záměrem tohoto uspořádání je, aby konstrukce s axiálními kanálky působila jako usměrňovači mřížka pracovního média.In this regard, another design has already been made in which a cylindrical member having a plurality of axial flow passages is inserted into the cylindrical chamber of the housing and is tightly fitted to the main nozzle body. It is the intention of this arrangement that the axial channel structure acts as a rectifier grid of the working medium.

Ačkoliv toto uspořádání může zajišťovat určitý usměrňovači účinek, v praxi však nemá vliv na ustřeďování proudů média. Dále může docházet k určitému turbulentnímu víření v oblastech válcové komory před válcovým členem a za ním.Although this arrangement may provide some rectifying effect, in practice it does not affect the centering of the medium streams. Furthermore, some turbulent swirling may occur in the regions of the cylindrical chamber upstream and downstream of the cylindrical member.

Hlavním záměrem vynálezu je dát k dispozici zdokonalenou prohozní trysku útku pro vodní tryskové stavy, schopnou vynikajícím způsobem ustřeďovat pracovní médium tak, aby útek byl zcela obklopen proudícím sloupkem vody.The main object of the invention is to provide an improved weft pick nozzle for water jet states capable of superbly centering the working medium so that the weft is completely surrounded by a flowing column of water.

Dalším záměrem vynálezu je dát k dispozici zdokonalenou prohozní trysku útku pro vodní tryskové stavy, schopnou vynikajícím způsobem zrychlovat pracovní médium na výtokovém konci trysky, aby útek byl unášen zvýšenou hnací silou.It is a further object of the invention to provide an improved weft picking nozzle for water jet states capable of superbly accelerating the working medium at the nozzle outlet end so that the weft is carried by the increased driving force.

Podstata vynálezu spočívá v tom, že hlavní těleso trysky je souose a pevně obklopeno pouzdrem, přičemž je ponechán soustředný kuželový průtokový kanál kolem předního konce hlavního tělesa trysky a válcová komora kolem dříku hlavního tělesa trysky, která je nahoře spojena s napájecí zdrojem pracovního média, přičemž jak průchod pro útek, tak průtokový kanál vyúsťují do výtoku pro vrhání útku vytvořeného v předním konci pouzdra, a do válcové komory je vložen regulátor toku, který je lícované uložen na dříku hlavního tělesa trysky.The main object of the invention is that the main nozzle body is coaxial and firmly surrounded by the housing, leaving a concentric conical flow passage around the front end of the main nozzle body and a cylindrical chamber around the shaft of the main nozzle body connected to the working fluid supply. both the weft passage and the flow passage result in an outlet for throwing a weft formed at the front end of the housing, and a flow regulator is inserted into the cylindrical chamber which is flush with the shaft of the main nozzle body.

Příklad provedení vynálezu je znázorněn na výkresech, kde značí obr. 1 půdorysný pohled na prohozní trysky útku podle vynálezu a na přiřazené části k ní na vodním tryskovém stavu, obr. 2 boční pohled v řezu na prohozní trysku útku z obr. 1, přičemž je regulátor toku ze účelem zjednodušení vynechán, obr. 3A až 3C pohledy na první provedení regulátoru toku, použitého pro prohozní trysku útku z obr. 2, a to zezadu, v bočním řezu a zpředu, obr. 4A a 4B boční pohled v řezu a příčný řez prohozní tryskou útku s regulátorem toku z obr. 3A až 3C, obr. 5A až 5C pohledy na druhé provedení regulátoru toku, použitého pro prohozn\ trysku útku z obr. 2, a to zezadu, v bočn;n řezu a zpředu, obr. 6A a 0B boční poh:d v řezu a příčný řez prohozní tryskou útku s regulátorem toku z obr. 5A až 5C, obr. 7 perspektivní pohled na třetí provedení regulátoru toku, použitého pro prohozní trysku útku z obr. 2, a obr. 8A a 8B boční pohled v řezu a příčný řez prohozní tryskou útku s regulátorem toku z obr. 7.1 is a plan view of the weft picking nozzles of the present invention and of the associated parts thereof in a water jet condition; FIG. 2 is a side sectional view of the weft picking nozzle of FIG. 3A to 3C are views of a first embodiment of the flow regulator used for the weft picking nozzle of Fig. 2 from the rear, side and front, Figs. 4A and 4B, a cross-sectional side view and a cross-sectional view 3A to 3C; FIGS. 5A to 5C are views from the rear, side, side and front of the second embodiment of the flow regulator used for the weft picking nozzle of FIG. 6A and 0B are side sectional views and two cross-sectional views of the weft picking nozzle with the flow regulator of FIGS. 5A to 5C; FIG. 7 is a perspective view of a third embodiment of a flow regulator used for the weft picking nozzle of FIG. and 8B a side sectional view and a cross-sectional view of the weft nozzle with the flow regulator of FIG. 7.

/Uspořádání prohozní trysky útku podle vynálezu je znázorněno na obr. 1, na němž je prohozní tryska 100 útku upevněna na j rámu 1 stavu, odsazena stranou od osnov- I ního pásu T a poněkud za okrajem C tvo- 1 říci se tkaniny F. Prohozní tryska 100 je 1 trubkou 3 spojena s napájecím zdrojem 2 | pracovního média, jako například vody; vle- j vo od trysky jsou uspořádány vodicí válečky ] a 8, svěrací ústrojí 7 a zásoba 8 útku.The arrangement of the weft picking nozzle according to the invention is shown in Fig. 1, in which the weft picking nozzle 100 is mounted on the frame 1 of the state, offset from the warp strip T and somewhat beyond the edge C to form a fabric F. The picking nozzle 100 is connected to the power supply 21 by means of a tube 3 working media such as water; The guide rollers 1, 8, the clamping device 7 and the weft supply 8 are arranged downstream of the nozzle.

Osnovní pás T je ovládán brzdovými listy 1 za účelem vytváření prošlupu a útek W, J odtahovaný ze zásoby 8 přes svěrací ústrojíThe warp belt T is actuated by the brake sheets 1 to form shed and wefts W, J withdrawn from the supply 8 via the clamping device

7, je zanášen do otevřeného prošlupu, vytvo- s řeného z osnovního pásu T, tryskou 1Λ0, přičemž je unášen ve sloupku proudícího mé- 1 dia, vrhaného tryskou 100. Po zanesení je i útek W přiřazen k okraji C tvořící se tkaniny F paprskem 11, uloženým na vykyvujícím bidlenu, který z důvodů zjednodušení není znázorněn. Bude jistě pochopeno, že axiální směr trysky 100 kříží směr osnovy v podstatě v pravém úhlu.7, it is inserted into an open shed formed from the warp belt T by a nozzle 10 and is carried in the column of flowing medium projected by the nozzle 100. After clogging, the weft W is also associated with the edge C of the forming fabric F by a beam. 11 mounted on a pendulous bidlen, which for the sake of simplicity is not shown. It will be appreciated that the axial direction of the nozzle 100 crosses the warp direction substantially at right angles.

Vnitřní konstrukce prohozní trysky 100 útku podle vynálezu je podrobně znázorněna na obr. 2, na němž je z důvodů zjednodušení vynechán regulátor toku, který bude popsán později. Tryska 100 se skládá z dutého pouzdra 120, z hlavního tělesa 140 trysky, začleněného do pouzdra 120, a z neznázorněného regulátoru toku, který bude podrobně popsán později.The internal construction of the weft picking nozzle 100 of the present invention is illustrated in detail in Figure 2, in which the flow regulator, which will be described later, is omitted for simplicity. The nozzle 100 comprises a hollow housing 120, a nozzle main body 140 incorporated into the housing 120, and a flow controller (not shown), which will be described in detail later.

Od vstupní strany útku k výstupní straně útku je pouzdro 120 vytvořeno s dírou 121 malého průměru, s dírou 122 velkého průměru, se směrem dopředu se zužující dírou 123, s výtokem 124 malého průměru a s koncovým výtokem 120 většího průměru, které jsou všechny osově vyřízeny a vzájemně spojeny. Ve stěně díry 122 velkého průměru je vytvořen radiální kanál 127, zajišťující spojení vnitřku pouzdra 120 s trubkou 3, znázorněnou na obr. 1.From the inlet side of the weft to the outlet side of the weft, the housing 120 is formed with a small diameter hole 121, a large diameter hole 122, a forward tapering hole 123, a small diameter outlet 124 and a larger diameter end outlet 120 that are all axially disengaged; interconnected. A radial channel 127 is formed in the wall of the large-diameter bore 122 to connect the interior of the housing 120 to the tube 3 shown in FIG. 1.

Ve stejném pořadí zahrnuje hlavní těleso 140 trysky zadní koncovou přírubu 141, dříkIn the same order, the nozzle main body 140 includes a rear end flange 141, a stem

142 velkého průměru, dřík 143 malého průměru a směrem dopředu se zužující přední konec 144. Přes celou délku hlavního tělesa 140 trysky je axiálně vytvořen průchod142 of the large diameter, the shaft 143 of the small diameter and the tapering forward end 144. A passageway is formed axially across the entire length of the nozzle main body 140.

140 pro útek. Hlavní těleso 140 trysky je upevněno k zadnímu konci pouzdra 120 zadní koncovou přírubou 141 pomocí upevňovacích šroubů 101, s těsněním 102, vloženým mezi oběma elementy za účelem vodotěsného spojení.140 for escape. The nozzle main body 140 is secured to the rear end of the housing 120 by the rear end flange 141 by means of fastening screws 101, with a seal 102 interposed between the two elements for waterproof connection.

Rozměry pouzdra 120 a tělesa 140 trysky jsou vzájemně dimensovány následovně:The dimensions of the housing 120 and the nozzle body 140 are dimensioned relative to each other as follows:

Průměr díry 121 malého průměru pouzdra 120 je volen tak, aby v ní mohl být těsně uložen dřík 142 velkého průměru hlavního tělesa 140 trysky, průměr díry 122 velkého průměru pouzdra 120 je větší než vnější průměr dříku 143 malého průměru hlavního tělesa 140 trysky, takže kolem dříkuThe diameter of the small diameter bore 121 of the housing 120 is selected so that the large diameter shaft 142 of the nozzle main body 140 is tightly seated, the diameter of the large diameter bore hole 122 122 is larger than the outer diameter of the small diameter shaft 143 of the nozzle main body 140. shank

143 malého průměru vzniká válcová komora 131, a kolem zužujícího se předního konce 144, po celé jeho délce, je vytvořen sou198201 středný kuželový průtokový kanál 132. Část předního konce 144 poněkud vyčnívá do výtoku 124 malého průměru. Jak vyplývá z následujícího popisu, slouží válcová komora 131 k uložení později popsaného regulátoru toku, zatímco soustředný kuželový průtokový kanál 132 je použit k vedení pracovního média od regulátoru toku do prostoru výstupu z průchodu pro útek takovým způsobem, aby pracovní médium, vystupující z průtokového kanálu 132, vytvářelo sloupek média, jímž je útek W z průchodu 146 zcela obalen a unášen.143 of the small diameter, a cylindrical chamber 131 is formed, and around the tapered front end 144, along its entire length, a central conical flow channel 132. is formed. A portion of the front end 144 projects somewhat into the small diameter outlet 124. As will be apparent from the following description, the cylindrical chamber 131 serves to accommodate the flow regulator described later, while a concentric conical flow passage 132 is used to direct the working medium from the flow regulator to the exit area of the weft passageway so that the working medium exiting the flow passage. 132, formed a column of media through which the weft W from the passage 146 was completely wrapped and carried.

Jedno provedení regulátoru toku k použití v kombinaci s uspořádáním znázorněným na obr. 2 je znázorněno na obr. 3A až 3C. V případě tohoto provedení má regulátor 200 toku tvar válcového členu s axiálním středovým otvorem 201, který je vymezen hranami 202 několika axiálně protáhlých obvodových drážek 203. Regulátor 200 toku je dále na jedné koncové ploše opatřen více radiálními drážkami 204, z nichž každá je spojena s příslušnou axiální drážkou 203. Vnější průměr regulátoru 200 toku je volen menší než vnější průměr komory 131 v pouzdře 120, zatímco průměr kružnice vymezené hranami 202 drážek 203 je nutno volit tak, aby dřík 143 hlavního tělesa 140 trysky mohl být uložen ve středovém otvoru 201 a lícováním nesen hranami 202 axiálních drážek 203. Délka regulátoru 200 toku by se měla v podstatě rovnat délce komory 131 (viz obr. 2).One embodiment of a flow regulator for use in combination with the arrangement shown in Figure 2 is shown in Figures 3A-3C. In the case of this embodiment, the flow regulator 200 is in the form of a cylindrical member with an axial central bore 201 that is delimited by the edges 202 of several axially elongated circumferential grooves 203. The flow regulator 200 is further provided with a plurality of radial grooves 204. the outer diameter of the flow regulator 200 is chosen to be smaller than the outer diameter of the chamber 131 in the housing 120, while the diameter of the circle delimited by the edges 202 of the grooves 203 must be selected so that the stem 143 of the nozzle main body 140 can be received in the central bore 201; The length of the flow regulator 200 should be substantially equal to the length of the chamber 131 (see FIG. 2).

Jak je znázorněno na obr. 4A a 4B, regulátor 200 toku je uložen v komoře 131 pouzdra 120 tak, že jeho radiální drážky 204 jsou přivráceny k dříku 142 velkého průměru hlavního tělesa 140 trysky. Při tomto sestaveném uspořádání je kolem regulátoru 200 toku vytvořena válcová komora 133. Tímto způsobem je radiálním kanálem 127 v pouzdře 120, válcovou komorou 133 kolem regulátoru 200 toku, drážkami 204 a 203 regulátoru 200 toku a soustředným kuželovým průtokovým kanálem 132 kolem zužujícího se předního konce 144 hlavního tělesa. 140 trysky vytvořeno spojení mezi trubkou 3 a oblastí otvoru nebo vyústění průchodu 146 pro útek.As shown in FIGS. 4A and 4B, the flow regulator 200 is housed in the chamber 131 of the housing 120 so that its radial grooves 204 face the large diameter stem 142 of the nozzle main body 140. In this configuration, a cylindrical chamber 133 is formed around the flow regulator 200. In this way, the radial channel 127 in the housing 120, the cylindrical chamber 133 around the flow regulator 200, grooves 204 and 203 of the flow regulator 200 and the concentric conical flow channel 132 around the tapered front end 144 of the main body. A nozzle 140 provides a connection between the tube 3 and the area of the opening or orifice of the weft passage 146.

U výše popsané konstrukce prohozní trysky útku podle vynálezu teče pracovní médium, přiváděné pod tlakem do radiálního kanálu 127, napřed do válcové komory 133 a pokryje celý obvod regulátoru 200 toku. Pracovní médium, které takto vyplnilo válcovou komoru 133, potom teče dostředně do axiálních drážek 203 regulátoru 200 toku, a to přes radiální drážky 204.In the above-described construction of the weft nozzle according to the invention, the working medium supplied under pressure to the radial channel 127 flows first into the cylindrical chamber 133 and covers the entire circumference of the flow regulator 200. The working medium which thus filled the cylinder chamber 133 then flows centrally into the axial grooves 203 of the flow regulator 200 through the radial grooves 204.

Během tohoto dostředného toku tlakového média radiálními drážkami 204 působí tyto radiální drážky 204 na médium jako usměrňovací mřížky toku a účinně snižují turbulentní víření toku, které by jinak vznikalo a bránilo by médiu v úplném obalení útku a v jeho stabilním unášení mohutnou hnací silou. Vedeno axiálními drážkami 203 postupuje médium k soustřednému kuželovému kanálu 132 bez vytváření turbulentního víření, poněvadž axiální proudy média, protékající regulátorem 200 toku, jsou od sebe zcela odděleny, takže mezi nimi nemůže docházet k vzájemnému rušení.During this eccentric flow of the pressurized medium through the radial grooves 204, these radial grooves 204 act on the medium as flow guide grids and effectively reduce the turbulent flow swirl that would otherwise arise and prevent the medium from completely wrapping the weft and steadily entraining it with a powerful driving force. Through the axial grooves 203, the medium advances to the concentric conical channel 132 without creating turbulent swirls, since the axial fluid streams flowing through the flow regulator 200 are completely separated from each other so that there is no interference between them.

Proudy média opouštějící axiální drážky 203 vnikají společně do kanálu 132 a v důsledku sbíhavosti kanálu 132 je médium shromažďováno u vrcholu předního konce 144, aby vytvářelo silný sloupek proudícího média, který zcela obaluje útek, vystupující z průchodu 146, aby jej stabilně unášel zvýšenou hnací silou za účelem úspěšného zanesení útku.The media streams exiting the axial grooves 203 enter together into the channel 132, and due to the convergence of the channel 132, the media is collected at the apex of the front end 144 to form a strong column of flow media that completely envelops the weft emerging from the passage 146 to stably carry it. in order to successfully weft the weft.

Další provedení regulátoru toku k použití v kombinaci s uspořádáním znázorněným na obr. 2 je znázorněno na obr. 5A až 5C, V případě tohoto provedení má regulátor 300 toku tvar členu majícího příčný řez hvězdicového tvaru, s axiálním středovým otvorem 301, který jé vymezen hranami 302 několika axiálně protáhlých obvodových drážek 303. Regulátor 300 toku* je dále opatřen na jedné koncové ploše více radiálními drážkami 304, z nichž každá je spojena s příslušnou axiální drážkou 303. Průměr kružnice vymezené vnějšími obvodovými hranami 308 regulátoru 300 toku je volen menší, než je vnější průměr komory 131 v pouzdře 120, zatímco průměr kružnice vymezené hranami 302 drážek 303 je nutno volit tak, aby dřík 143 hlavního tělesa 140 trysky mohl být uložen ve středovém otvorů 301 a lícováním nesen hranami 302 axiálních drážek 303. Délka regulátoru 300 toku by se měla v podstatě rovnat délce komory 131 (viz obr. 2).Another embodiment of the flow regulator for use in combination with the arrangement shown in Figure 2 is shown in Figures 5A-5C. In this embodiment, the flow regulator 300 has the shape of a star-shaped cross-section with an axial central hole 301 defined by edges Furthermore, the flow regulator 300 is provided at one end surface with a plurality of radial grooves 304, each of which is connected to a respective axial groove 303. The diameter of the circle defined by the outer peripheral edges 308 of the flow regulator 300 is chosen less than the outer diameter of the chamber 131 in the housing 120, while the diameter of the circle delimited by the edges 302 of the grooves 303 must be selected such that the stem 143 of the nozzle main body 140 can be received in the central holes 301 and supported by the edges 302 of the axial grooves 303. was basically equal to d chamber length 131 (see FIG. 2).

Jak je znázorněno na obr. 6A a 6B, regulátor 300 toku je uložen v komoře 131 pouzdra 120 tak, že jeho radiální drážky 304 jsou přivráceny k dříku 142 velkého průměru hlavního tělesa 140 trysky. Při tomto sestaveném uspořádání je kolem regulátoru 300 toku vytvořena nepravá válcová komora 153. Tímto způsobem je radiálním kanálem 127 v pouzdře 120, nepravou válcovou komorou 153 kolem regulátoru 300 toku, drážkami 304 a 303 regulátoru 300 toku a soustředným kuželovým průtokovým kanálem 132 kolem zúženého předního konce 144 hlavního tělesa 140 trysky vytvořeno spojení mezi trubkou 3 a oblastí vyústění průchodu 148 pro útek.As shown in FIGS. 6A and 6B, the flow regulator 300 is housed in the chamber 131 of the housing 120 so that its radial grooves 304 face the large diameter stem 142 of the nozzle main body 140. In this configuration, a false cylindrical chamber 153 is formed around the flow regulator 300. In this way, the radial channel 127 in the housing 120, the false cylindrical chamber 153 around the flow regulator 300, grooves 304 and 303 of the flow regulator 300 and the concentric conical flow channel 132 around the tapered front at the end 144 of the nozzle main body 140, a connection is made between the pipe 3 and the orifice area of the weft passage 148.

U výše popsané konstrukce běžného provedení je regulace toku média prováděna v podstatě stejným způsobem jako u předcházejícího provedení. Avšak uvažovaná konstrukce vnějšího obvodu regulátoru 300 toku tohoto provedení zajišťuje účinnější potlačování vzniku turbulentního víření v komoře 153 než v případě předcházejícího provedení.In the construction of the conventional embodiment described above, the flow control of the medium is performed in substantially the same manner as in the previous embodiment. However, the contemplated design of the outer circumference of the flow regulator 300 of this embodiment provides more effective suppression of turbulent turbulence in chamber 153 than in the previous embodiment.

Pracovní médium, přiváděné pod tlakem do radiálního kanálu 127 pouzdra 120, teče napřed do nepravé válcové komory 153 a pokryje celý obvod regulátoru 300 toku. Jak bylo již výše popsáno, přítomnost vrubů na obvodě regulátoru 300 toku účinně zamezuje možný vznik turbulentního víření během rozlévání se média. Pracovní médium, které takto vyplnilo komoru 153, potom teče dostředně do axiálních drážek 303 regulátoru 300 toku, a to přes radiální drážky 304.The working medium supplied under pressure to the radial channel 127 of the housing 120 flows first into the false cylindrical chamber 153 and covers the entire circumference of the flow regulator 300. As described above, the presence of notches on the circumference of the flow controller 300 effectively prevents the possible occurrence of turbulent turbulence during spillage. The working medium which thus filled the chamber 153 then flows centrally into the axial grooves 303 of the flow regulator 300 through the radial grooves 304.

Během tohoto dostředného toku tlakového média radiálními drážkami 304 působí tyto radiální drážky 304 na médium jako usměrňovací mřížky toku a účinně snižují turbulentní víření toku, které by jinak vznikalo a bránilo médiu v úplném obalení .útku a v jeho stabilním unášení mohutnou hnací silou. Vedeno axiálními drážkami 303 postupuje médium k soustřednému kuželovému kanálu 132 bez vytváření turbulentního víření, poněvadž axiální proudy média, protékající regulátorem 300 toku, jsou od sebe zcela odděleny, takže mezi nimi nemůže docházet k vzájemnému rušení.During this centered flow of the pressurized medium through the radial grooves 304, these radial grooves 304 act on the medium as flow guide grids and effectively reduce turbulent flow swirls that would otherwise arise and prevent the medium from completely wrapping and stable its entrainment with a powerful driving force. Through the axial grooves 303, the medium advances to the concentric cone channel 132 without creating turbulent turbulence, since the axial fluid streams flowing through the flow regulator 300 are completely separated from each other so that there is no interference between them.

Proudy média opouštějící axiální drážky 303 vnikají společně do kanálu 132 a v důsledku sbíhavosti kanálu 132 je médium shromažďováno u vrcholu předního konce 144, aby vytvářelo silný sloupek proudícího média, který zcela obaluje útek, vystupující z průchodu 148, aby jej stabilně unášel zvýšenou hnací silou za účelem úspěšného zanesení útku.The media streams exiting the axial grooves 303 enter together into the channel 132, and due to the convergence of the channel 132, the media is collected at the apex of the front end 144 to form a strong column of flow media that completely envelops the weft emerging from the passage 148 to stably carry it. in order to successfully weft the weft.

V případě obou předcházejících provedení se doporučuje, aby hloubka axiálních drážek 203 nebo 303 nepřesahovala tloušťku soustředného kuželového kanálu 132, tak, aby médium v axiálních drážkách 203 nebo 303 mohlo plynule vtékat do kanálu 132. Ji-z nak by médium částečně naráželo na kruhové osazení, vzniklé v místě napojení drážek 203 nebo 303 na kanál 132, a mohlo by docházet k víření.In both of the preceding embodiments, it is recommended that the depth of the axial grooves 203 or 303 do not exceed the thickness of the concentric conical channel 132 so that the medium in the axial grooves 203 or 303 can flow smoothly into the channel 132. , formed at the point of connection of the grooves 203 or 303 to the channel 132, and a swirl could occur.

Další provedení regulátoru toku k použití v kombinaci s uspořádáním znázorněným na obr. 2 je znázorněno na obr. 7. V případě tohoto provedení má regulátor 400 toku tvar členu vytvořeného z poměrně tuhé síťoviny, jako například z drátěné tkaniny. Regulátor 400 toku, vytvořený ze síťoviny, má více směrem ven se prostírajících vypouklých částí 400a s podobným tvarem příčného řezu, a více směrem dovnitř se prostírajících vydutých částí. 400b s podobným tvarem příčného řezu, a to v takovém uspořádání, že každá vydutá část 400b zasahuje mezi dvojici sousedících vypouklých částí 400a. S výhodou jsou části 400a, 400b příslušně vytvořeny ve vzájemně symetrických vztazích vzhledem ke středu kružnice, vymezené nejkrajnějšími plochami vypouklých částí 400a. Vnitřní plochy vydutých částí 400b vymezují axiální středový otvor 401.Another embodiment of a flow regulator for use in combination with the arrangement shown in Figure 2 is shown in Figure 7. In this embodiment, the flow regulator 400 is in the form of a member formed of a relatively rigid mesh, such as a wire cloth. The flow regulator 400 formed of mesh has more outwardly extending convex portions 400a with a similar cross-sectional shape, and more inwardly extending concave portions. 400b having a similar cross-sectional shape in such an arrangement that each concave portion 400b extends between a pair of adjacent convex portions 400a. Preferably, the portions 400a, 400b are respectively formed in mutually symmetrical relationships with respect to the center of the circle delimited by the outermost surfaces of the convex portions 400a. The inner surfaces of the concave portions 400b define an axial central opening 401.

Bude jistě pochopeno, že axiální středový otvor 401 u tohoto provedení odpovídá axiálním středovým otvorům 201 a 301 předcházejících provedení, že prostory 403, vymezené vypouklými částmi 400a, odpovídají axiálním drážkám 203 a 303 a že prostory 404, vymezené vydutými částmi 400b, odpovídají radiálním drážkám 204 a 304. Pro zjednodušení budou prostory 403 v následujícím nazývány „axiální prostory“, zatímco prostory ,404 budou v následujícím nazývány „radiálními prostory“.It will be understood that the axial center hole 401 in this embodiment corresponds to the axial center holes 201 and 301 of the previous embodiments, that the spaces 403 delimited by the convex portions 400a correspond to the axial grooves 203 and 303 and that the spaces 404 delimited by the concave portions 400b correspond to the radial grooves 204 and 304. For simplicity, spaces 403 in the following will be called "axial spaces", while spaces 404 in the following will be called "radial spaces".

Průměr kružnice vymezené nejkrajnějšími plochami vypouklých částí 400a regulátoru 400 toku, je volen menší než vnější průměr komory 131 v. pouzdře 120, zatímco průměr kružnice vymezené nejvnitřnějšími plochami vydutých částí 400b regulátoru 400 toku je nutno volit tak, aby dřík 143 hlavního tělesa 140 trysky mohl být uložen ve středovém otvoru 401 a lícováním nesen nejvnitřnějšími konci vydutých částí 400b. Délka regulátoru 400 toku by se měla v podstatě rovnat délce komory 131 (viz obr. 2).The diameter of the circle delimited by the outermost surfaces of the bulge portions 400a of the flow regulator 400 is chosen to be smaller than the outer diameter of the chamber 131 in the housing 120, while the diameter of the circle delimited by the innermost surfaces of the bulge portions 400b of the flow regulator 400 must be selected so be fitted in the central opening 401 and fitting along the innermost ends of the concave portions 400b. The length of the flow regulator 400 should be substantially equal to the length of the chamber 131 (see FIG. 2).

Jak je znázorněno na obr. 8A a 8B, regulátor 400 toku tohoto provedení je uložen v komoře 131 pouzdra 120, přičemž je dokola ovinut přídavnou síťovinou 408, která je vyrobena z poměrně tuhého materiálu, jako například z drátěné tkaniny. Při tomto sestaveném uspořádání je kolem regulátoru 400 toku vytvořena nepravá válcová komora 173.As shown in FIGS. 8A and 8B, the flow regulator 400 of this embodiment is housed in a chamber 131 of the housing 120 and is wrapped around an additional mesh 408 made of a relatively rigid material such as a wire cloth. In this assembled configuration, a false cylindrical chamber 173 is formed around the flow regulator 400.

Tímto způsobem je radiálním kanálem 127 , v pouzdře 120, nepravou válcovou komorou 173 kolem regulátoru 400 toku, prostorami 404 a 403 regulátoru 400 toku a soustředným kuželovým průtokovým kanálem 132 kolem zúženého předního konce 144 hlavního tělesa 140 trysky vytvořeno spojení mezi trubkou 3 a oblastí vyústění průchodu 148 pro útek.In this way, through the radial channel 127, in the housing 120, the false cylindrical chamber 173 around the flow regulator 400, the spaces 404 and 403 of the flow regulator 400 and the concentric conical flow passage 132 around the tapered front end 144 of the nozzle main body 140 create a connection between the tube 3 and the orifice area. passage 148 for escape.

U výše popsané konstrukce běžného provedení je regulace toku média prováděna v podstatě stejným způsobem jako u předcházejícího provedení, znázorněného na obr. 5A až 5C. Vruby vytvořené na vnějším povrchu regulátoru 400 toku zajišťují vynikajícím způsobem potlačování vzniku turbulentního víření v komoře 173, přičemž radiální prostory 404 působí jako usměrňovači mřížky toku ,a axiální prostory 403 zabraňují vzájemnému rušení proudů média protékajícího regulátorem 400 toku. Kromě těchto společných výhod vyniká regulátor 400 toku tohoto provedení daleko nad regulátory dřívějších provedení tím, že síťová konstrukce částí 400a, b a 408 zajišťuje vynikající usměrňovači mřížky média, se kterým se pracuje.In the conventional construction described above, the flow control of the medium is performed in substantially the same manner as in the preceding embodiment shown in Figures 5A-5C. The notches formed on the outer surface of the flow regulator 400 provide an excellent method of suppressing turbulent vortex formation in the chamber 173, with radial spaces 404 acting as flow guide grids, and axial spaces 403 preventing mutual flow of media flowing through the flow regulator 400. In addition to these common advantages, the flow controller 400 of this embodiment is well above the controllers of the prior art in that the network construction of the portions 400a, b and 408 provides excellent media guide lines.

Pracovní médium, přiváděné pod tlakem do radiálního kanálu 127 pouzdra 120, teče napřed do nepravé válcové komory 173 a pokryje celý obvod síťoviny 408, navinuté kolem regulátoru 400 toku. Pracovní médium, které takto vyplnilo komoru 173, protéká potom síťovinou 406, přičemž je tok média usměrňován oky síťoviny 406. Také u tohoto provedení přítomnost vrubů ná obvodě regulátoru 400 toku účinně zabraňuje možnému vzniku turbulentního víření média.The working medium supplied under pressure to the radial channel 127 of the housing 120 flows first into the false cylindrical chamber 173 and covers the entire circumference of the web 408 wound around the flow regulator 400. The working medium which thus filled the chamber 173 then flows through the mesh 406, the flow of the medium being directed through the meshes of the mesh 406. Also in this embodiment, the presence of notches on the circumference of the flow regulator 400 effectively prevents the possible turbulent swirl of the medium.

Po projití síťovinou 408 teče médium dostředně radiálními prostory 404 do axiálních prostorů 403. Během tohoto dostředné198201 ho toku tlakového média působí radiální prostory 404 na médium jako usměrňovači mřížky a účinně snižují turbulentní víření toku, které by jinak vznikalo a bránilo médiu v úplném obalení útku a v jeho stabilním unášení mohutnou hnací silou. Navíc pak během přemísťování se média z radiálního prostoru 404 do axiálního prostoru 403 působí oka síťoviny na médium jako miniaturní usměrňovači mřížky toku.After passing through the mesh 408, the medium flows centrally through the radial spaces 404 into the axial spaces 403. During this centered pressure media flow, the radial spaces 404 act on the medium as baffles and effectively reduce turbulent flow swirls that would otherwise create and prevent the medium from completely wrapping the weft. in its steady drift by a powerful driving force. In addition, during the transfer of the media from the radial space 404 to the axial space 403, the mesh meshes act on the medium as miniature flow rectifiers.

Vedeno axiálními prostory 403 postupuje médium k soustřednému kuželovému kanálu 132 bez vytváření turbulentního víření, i poněvadž axiální proudy média protékající regulátorem 400 toku jsou od sebe zcela odděleny, takže mézí nimi nemůže docházet k vzájemnému rušení.Through the axial spaces 403, the medium advances to the concentric conical channel 132 without creating turbulent turbulence, even as the axial fluid streams flowing through the flow regulator 400 are completely separated from each other so that there is no interference with each other.

Proudy média opouštějící axiální prostory 403 vnikají společně do kanálu 132 a v důsledku sbíhavosti kanálu 132 je médium shromažďováno u vrchu předního konce 144, aby vytvářela silný sloupek proudícího média, který zcela obaluje útek, vystupující z průchodu 146, aby jej stabilně unášel zvýšenou hnací silou za účelem úspěšného zanesení útku.The media streams leaving the axial spaces 403 penetrate together into the channel 132, and due to the convergence of the channel 132, the media is collected at the top of the front end 144 to form a strong column of flow media that completely envelops the weft exiting the passage 146 to stably carry it. in order to successfully weft the weft.

jak je zřejmé z předcházejícího popisu, lze použitím vynálezu dosíci následujících výhod:As can be seen from the foregoing, the following advantages can be achieved by using the invention:

(a) Vzhledem k tomu, že regulátor toku má vnitřní konstrukci, která zajišťuje vysoký usměrňovači účinek na tok, je možno účinně snížit na minimum turbulentní víření, což má za následek vytváření sloupku proudícího média, který útek zcela obaluje a stabilně jej unáší za účelem zanesení útku vysokou hnací silou.(a) Since the flow regulator has an internal design that provides a high flow deflection effect, turbulent vortexes can be effectively minimized, resulting in a column of flowing media that completely envelops the weft and stably carries it for the purpose of clogging the weft with high driving force.

(bj Vzhledem k tomu, že jsou proudy média protékající regulátorem toku od sebe zcela odděleny, lze dobře zabraňovat vzniku turbulentního víření, které by mohlo být způsobeno vzájemným rušením proudů.(bj) Since the streams of the medium flowing through the flow regulator are completely separated from each other, turbulent swirling, which could be caused by mutual interference of the streams, can be well prevented.

(c) Když je regulátor toku opatřen vnějšími obvodovými vruby, lze ještě více potlačovat vznik turbulentního víření.(c) When the flow regulator is provided with external peripheral notches, turbulent swirl formation can be further suppressed.

(d) Když je regulátor toku vytvořen z tvarované síťoviny, tvoří její oka miniaturní usměrňovači mřížky, takže tok média může být ještě více usměrňován.(d) When the flow regulator is formed from the shaped web, its meshes form miniature baffles so that the flow of the medium can be further rectified.

Claims

SUBJECT

A jet weft jet nozzle for water jet states, comprising a nozzle main body having a shaft extending forwardly to a convergent front end and a weft passage formed axially in the main nozzle body, wherein the nozzle main body (140) is coaxially and rigidly surrounded by the housing (120), leaving a concentric conical flow passage (132) around the front end (144) of the nozzle main body (140) and the cylindrical chamber (131, 153, .173) around the main body shaft (143). 140) a nozzle that is connected at the top to a working medium power supply, wherein both the weft passage (146) and the flow passage (132) result in a weft throwing outlet (124) formed at the forward end of the housing (120), and A flow regulator (200, 300, 400) is inserted into the cylindrical chamber (131, 153, 173) and is flush mounted on the stem (143) of the nozzle main body (140).

Weft pick nozzle according to claim 1, characterized in that the axial length of the flow regulator (200, 300, 400) equals the length of the cylindrical chamber (131, 153, 173).

Weft pick nozzle according to claim 1, characterized in that the flow regulator (200, 300, 400) has the shape of an axially elongated member having an axial center hole (201, 301, 401) for connection to the main body shaft (143). (140) a nozzle, at least one separate radial flow passage terminating outwardly in the cylindrical chamber (131, 153), and at least one separate axial flow passage formed parallel to the central bore (201, 301), the axial flow passage opposite A flow direction (132) formed around the front end (144) of the nozzle main body (140) terminates in the flow channel (132) formed around the front end (144) of the nozzle main body (140).

Weft pick nozzle according to claim 3, characterized in that the flow regulator (300, 400) is provided with axially extending notches formed on its outer peripheral surface.

5. The weft picking nozzle of claim 3, wherein the axially elongated member has at least one separate radial groove (204, 304) as a radial flow passage or channels formed in one side end surface of the axially elongated member opposite the flow passage (132). ) around the front end (144) of the nozzle main body (140), and as an axial flow channel or channels at least one separate axial groove (203, 303) formed in the peripheral wall defining a central opening (201,

301], wherein each upstream axial groove is connected to one respective groove (204, 304J.

6. The weft picking nozzle according to claim 5, characterized in that the axial groove or grooves (203, 303) define their edges (202,

302) a circle whose diameter is equal to the diameter of the stem (143) of the nozzle main body (140).

Weft pick nozzle according to claim 5, characterized in that the depth of the axial groove (s) (203, 303) is equal to or less than the thickness of the flow passage (132) at the inlet of the nozzle main body (140).

Weft picking nozzle according to claim 5, characterized in that the depth of the axial groove or grooves (203, 303) is equal to the thickness

188281, or greater, of the flow passage (132) at the outlet of the nozzle main body (140).

9. The weft picking nozzle of claim 5, wherein the axially elongated member has an outer cross-sectional profile of a circular shape.

0. A weft nozzle according to claim 5, wherein the axially elongated member has a star-shaped cross-sectional profile. .

11. The weft picking nozzle of claim 3, wherein the axially elongated member is of shaped web having outwardly extending convex portions (400a) and inwardly extending concave portions (400b) each extending between a pair of pairs. adjoining convex portions (400a), wherein concave portions (400b) define radial spaces (404) forming radial flow passages, convex portions (400a) define axial flow passages, and the innermost end surfaces of said concave portions (400b) define a central opening (401) .

12. The weft pick nozzle of claim 11, wherein the concave portions (400b) define a circle with their innermost surfaces equal to the diameter of the stem (143) of the nozzle main body (140).

13. A weft pick nozzle according to claim 11, wherein the shaped web is formed by a wire cloth.

14. The weft picking nozzle of claim 11, wherein the shaped web is wrapped with an additional web (400).

15. The weft pick nozzle according to claim 14, wherein the additional netting (406) is a wire cloth.

4 sheets of drawings

Severography, n. P., Plant 7, Most