CS196103B1 - Superficial heat exchanger - Google Patents
Superficial heat exchanger Download PDFInfo
- Publication number
- CS196103B1 CS196103B1 CS326578A CS326578A CS196103B1 CS 196103 B1 CS196103 B1 CS 196103B1 CS 326578 A CS326578 A CS 326578A CS 326578 A CS326578 A CS 326578A CS 196103 B1 CS196103 B1 CS 196103B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- chamber
- steam
- bundle
- hairpin
- inlet
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G1/00—Steam superheating characterised by heating method
- F22G1/005—Steam superheating characterised by heating method the heat being supplied by steam
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
Abstract
Description
Vynilez se týká povrchového výměníku tepla, zejména meeipřehříváku páry s horizontálně trubkovým svazkem, vytvořeným z trubek tvaru písmene U, zvaných vlásenek, kde topným médiem je pára, kondenzzjjcí uvnitř těchto trubek, jejíž tlak je vyšší než tlak páry, která obtéká vnější povrch těchto trubek ve směru kolmém k jejich osám, a které je předáváno výparné teplo.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a surface heat exchanger, in particular a superheater having a horizontal tube bundle formed of U-shaped tubes, called hairpins, wherein the heating medium is steam condensing inside the tubes having a pressure higher than the steam that flows around the outer surface of the tubes. in a direction perpendicular to their axes, and to which the evaporative heat is transferred.
Dosud vyráběné a užívané povrchové výměníky tepla tohoto typu jsou používány u turbosouusrojí na sytou páru, kde jsou využívány k meniiřihřívází pracovní páry po částečné expansi ve vysokotlakém dílu parní turbiny, a po mechanické separaci vodních kapek v předřazeném separačním ústrojí. Pracovní pára obtéká v^Ž^ěší povrch trubek éčaa sěji ve sméru kolmém k jejich osám a při tomto průtoku se ohřívá. Topná pára o vyšším tlaku'než je tlak pracovní páry, je přiváděna · do parní komory trubkového svazku, z níž protéká do trubek a při průtoku těmto trubkami předává své výparné teplo pracovní páře, Vnněší povrch trubek trubkového svazku tak vytváří tzv. tep-losměnnou plochu. Při popsané výměně tepla dochází uvnitř trubek k postupné kondenzaci topné páry. U vlásenkových uspořádání teplosměnné plochy jsou konce trubek spojeny s trubkovnici, na kterou' z opačné strany navazuje ' parní komora se vstupní a.výstupní částí.Surface heat exchangers of this type so far produced and used are used in turbo steam turbines, where they are used to heat the working steam after partial expansion in a high pressure steam turbine, and after mechanical separation of the water droplets in the upstream separator. The working steam flows around the larger surface of the tubes and the screen in a direction perpendicular to their axes and heats up at this flow. Heating steam of higher pressure than the working steam pressure is fed into the steam chamber of the tube bundle from which it flows into the tubes and transfers its evaporative heat to the working steam as they pass through. The outer surface of the tubes of the tube bundle creates a so-called heat exchange. desktop. During the heat exchange described, condensation of the heating steam inside the tubes occurs. In the hairpin arrangements of the heat transfer surface, the ends of the tubes are connected to a tube sheet, to which a steam chamber with an inlet and an outlet portion adjoins from the opposite side.
V průběhu kondenzačního procesu uvnitř trubek narůstá v souladu s předáváním tepla pracovní páře, postupně s délkou trubky, * n^os^í vznikajícího kondenzátu, který vyplňuje stále větší část průtočného průřezu trubky. Naopak parní podél v protékající směsi voda - pára se postupně ν^Ζι^, až se ke konci kondenzačního procesu vytvářejjí shluky neboli zátky kondenzátu, které mezi sebou uznavTe^í parzí bubliny· Tato proudová forma je značně nestabilní a vede k tlakovým a teplotním pulsacím smžsí uvnitř trubky s provozně nebezpečným důsledkem zvýšeného únavového namáhání spoje s trubkovnicí a k rychlé ztrátě těsno^isi.During the condensation process inside the tubes, in accordance with the heat transfer, the working steam, gradually with the length of the tube, increases with the axis of the condensate formed which fills an increasing part of the flow cross section of the tube. Conversely, steam along the flowing water-vapor mixture gradually increases to the end of the condensation process, forming clusters or plugs of condensate which recognize the bubble parse between them. This current form is highly unstable and leads to pressure and temperature pulsations mixes inside the pipe with the operationally dangerous consequence of increased fatigue stress of the tube sheet joint and a rapid leakage loss.
Množství páry, která vstupuje do jednotlivých trubek, je ovlivňováno tlkkovým spádem, nastaveným mezi vstupní a výstupní částí parzí komory. Přioom univtř trubek, které jsou obtékány ještě studenou pracovní parou, kondenzuje topná pára v důsledku většího teplotního spádu rychleji než v trubkách, obtékaných již ohřátou pracovní parou. Ve výstupní části parzí komory· · tedy doúit ke zpětnému toku nekondenzované topné páry z trubek, obtékaných ohřátou pracovní parou, do výstupních úseků trubek, obtékaných studenou pracovní parou. Tento zpětný tok páry je příčinou vzniku dalších pulsací s podobnými nepříznivými účinky, jaké byly popsány dříve. Kromě toho dochází uvnitř postižených trubek ke · hromadění nekondenzuících plynů, a tímk funkčnímu vyřazení části teplosměnné plochy.The amount of steam entering the individual tubes is influenced by the pressure drop set between the inlet and outlet portions of the chamber pals. As well as pipes that are still flowing through cold working steam, the heating steam condenses more rapidly due to the greater temperature gradient than in pipes that are already flowing through the heated steam. Thus, in the outlet part of the chamber steams, the non-condensed heating steam from the pipes flowing through the heated steam is returned to the outlet sections of the tubes flowing through the cold steam. This steam backflow causes further pulsations with similar adverse effects as previously described. In addition, non-condensing gases accumulate inside the affected pipes, thereby effectively disabling part of the heat transfer surface.
Jsou-li vlásenky v trubkovém svazku sestaveny tak, že\. ohnívaná pracovní pára proudí kolmo k jejich rovinám, potom jsou obě větve každé vlásenky obtékány parou o stejné teplotě, teplota stěn vlásenek je v obou větvích prakticky stejná a teplotní pnutí z rozdílu teplot ve větvích jsou vyloučena. Takové uspořádání trubkového svazku však vykazuje značnou rozdílnost v množství zkondenzované topné páry v jednotlivých řadách ve směru'toku pracovní páry. Bývá však používána také varianta trubkového svazku s rovinami vlásenek, rovnoběžnými se směrem proudění pracovní páry. Tato varianta přináší větší vyrovnanost v rozdělení topné páry v jednotlivých řadách a cel-, kově menši munoství ne zkondenzované páry v k mnosství přiváděné topné páry.If the hairpins in the tube bundle are assembled so that \. the working steam flows perpendicular to their planes, then both branches of each hairpin are wrapped with steam at the same temperature, the temperature of the hairpin walls is practically the same in both branches and temperature stresses from the temperature difference in the branches are eliminated. However, such a tube bundle arrangement exhibits considerable variation in the amount of condensed heating steam in the individual rows in the working steam flow direction. However, a variant of a tube bundle with hairplanes parallel to the direction of flow of the working steam is also used. This variant provides greater equilibrium in the distribution of the heating steam in the individual rows and overall less ammunition than condensed steam in the quantity of heating steam supplied.
Rooddl teplot stěn.každé vlásenky v jednotlivých větvích, ovlivňovaný teplotou ohřívané pracovní páry, může však zejména u vnějších vlásenek trubkového svazku nabývat významných hodnot. Při poměrně značných délkách rovných částí vlásenek mohou teplotní pnutí, vyvolaná teplotní diferencí v obou větvích vlásenky, mít za následek deformace a další poškození vlásenek v trubkovém svazku .However, the value of the wall temperatures of each hairpin in the individual branches, influenced by the temperature of the heated working steam, may, in particular, be significant in the case of the outer hairpins of the tube bundle. At relatively large lengths of straight hairpin parts, the temperature stresses induced by the temperature difference in both hairpin branches can result in deformation and further damage to the hairpin in the tube bundle.
Uvedené nedostatky dosavadních řešení poddtatně snižuje povrchový výměník tepla s horizontálně si.u^oian^]^m trubkovým svazkem, sestávajícím z parní kom^iry, trubkovnice a z trubek tvaru písmene U, zvaných vlásenek, jejichž vněěší povrch tvoří celkovou teplosměnnou plochu, a· s usměrňovacím kanálem. Jeho poddtata spočívá v tom, že celková teplosměooá plocha povrchového výměníku tepla je vytvořena z jednoho hlavního vlásenkového svazku, jehož vlásenky·jsou ustaveny ve svislých rovinách souběžně s podélnou osou povrchového výmmníku tepla, a alespoň z jednoho veddejšího vlásenkového ·svazku, jehož vlásenky jsou ustaveny ve vodorovných rovinách souběžně s podélnou osou povrchového výměníku tepla, a jejichž teplosměnná plocha je výrazně menší než teplosměnná plocha hlavního vlásenkového svazku. Přioom je celková teplosměnná plocha umítěna v u^mrňovacím kanálu, který je tvořen podélnými stěnami, umístěnými podél boků obou vlásenkových svazků a příčnými stěnam, umístěnými napříč podélných stěn na obou koncích usíírňovacího kanálu. Veedejší vlásenkový svazek je umístěn pod hlavním vlásenkovým svazkem, jehož vlásenky vycházejí ze vstupního prostoru parní komory a ústí do výstupního prostoru parní komory, zatímco vlásenky vedlejšího vlásenkového svazku vycházejí ze vstupní komůrky parní komory a ústí dó výstupní komůrky parní komory.The above-mentioned drawbacks of the prior art are substantially reduced by a surface heat exchanger with a horizontal tube bundle consisting of a steam chamber, a tube sheet and U-shaped tubes, called hairpins, whose outer surface forms the total heat transfer surface, and with rectifier channel. Its essence is that the total heat exchanger surface of the surface heat exchanger is formed from one main hairpin bundle whose hairpins are arranged in vertical planes parallel to the longitudinal axis of the surface heat exchanger, and at least one minor hairpin bundle whose hairpins are established in horizontal planes parallel to the longitudinal axis of the surface heat exchanger, and whose heat exchange surface is significantly smaller than the heat exchange surface of the main hairpin bundle. At the same time, the total heat exchange surface is located in the freezing channel, which is formed by longitudinal walls disposed along the sides of the two hairpin bundles and transverse walls disposed across the longitudinal walls at both ends of the scaling channel. The secondary hairpin bundle is located below the main hairpin bundle, whose hairpins extend from the steam chamber inlet and exit into the steam chamber outlet space, while the hairplate of the secondary hairpin extends from the steam chamber inlet and outlet to the steam chamber outlet chamber.
Daaší vytvoření vynálezu spočívá v tom, že vstupní prostor parní komory je od výstupního prostoru této parní komory oddělen horizontální přepážkou a je opatřen vstupním hrdlem topné páry. Vyřstupní prostor parní komory·je od vstupní komůrky a od výstupní kom^irky oddělen děěicí přepážkou, avšak tento výstupní prostor je přioom propojen se vstupní komůrkou převáděcím hrdlem a je opatřen odváděcím hrdlem kondenzátu a vyrovnávacím hrdlem. Výýtupní komůrka, oddělená od vstupní kom^irky vertikální přepážkou, je opatřena odvodem kondenzátu a vennilačnim hrdlem.A further development of the invention consists in that the inlet chamber of the steam chamber is separated from the outlet chamber of the steam chamber by a horizontal partition and is provided with an inlet neck of the heating steam. The outlet chamber of the steam chamber is separated from the inlet chamber and the outlet chamber by a separating partition, but the outlet chamber is directly connected to the inlet chamber by a transfer throat and is provided with a condensate discharge throat and a balancing throat. The outlet chamber, separated from the inlet chamber by a vertical baffle, is provided with a condensate outlet and a venting neck.
Výhodou povrchového výmmníku tepla podle vynálezu je volby íoOstt^í přiváděné topné páry a délky vlásenek tak, aby byl kondenzační proces ve všech vlásenkách hlavního vlásenkového svazku přerušen ještě před výskytem nestabilních proudových forem. Ve výstupním prostoru parní komory dochází k oddělení vzniklého kon<^(^i^:^<átu od oezkoodeozžvaoého podílu topné páry. Kondenzát je · odváděn do sběrače kondenzátu mimo povrchový výmmnnk, oedkžodeOdovaoý podíl topné páry z hlavního vlásenkového svazku je zaváděn do vstupní kommrky a do vstupních větví vlásenek veddejšího vlásenkového svazku. Zde probíhá proces kondenzace obdobně jako ve vlásenkách hlavního vlásenkového svazku, avšak při tlaku, sníženém o tlakovou ztrátu uvnótř vlásenek hlavního vlásesového svazku. Nezkondenzovaný podíl topné· páry může být odváděn z výstupní komůrky parní komory jako ventilační pára mimo povrchový výměník tepla, nebo může při větších mnno'žtvích jeho kondenzace pokračovat v dalším vedlejším vlásenkovém svazku, jehož teplosměnná plocha je zmenšena úměrně ke zmenšenému mmnžstní kond^nzujcí páry. Nezkondenzovaný poddl topné páry, odváděný · ž dalšího vedlejšího vlásehkového svazku jako venOieačoí pára, je v porovnání s mne! stvím· topné páry, přiváděné do hlavního vlásenkového ·svazku, nepatrný a takto způsobená tepelná ztráta je bezvýznamná.The advantage of the surface heat exchanger according to the invention is the choice of the supplied steam and the length of the hairpins so that the condensation process in all the hairpins of the main hairpile is interrupted before the occurrence of unstable flow forms. The condensate is discharged to the condensate collector outside the surface heat exchanger, since the controlled fraction of the heating steam from the main hairpin bundle is introduced into the inlet chamber. The condensation process is similar to that of the hairpin of the main hairpin but at the pressure reduced by the pressure loss inside the hairpin of the main hairpin. An uncondensed portion of the heating steam can be discharged from the steam chamber outlet as a ventilation the steam outside the surface heat exchanger, or, at larger amounts of condensation, can continue in a further hairpin bundle whose heat transfer surface is reduced in proportion to the reduced condensation steam condensation. The other secondary hair bundle as external steam is, compared to me, the heating steam supplied to the main hair bundle is negligible and the heat loss thus caused is insignificant.
Hlavním přínosem povrchového · výměníku tepla podle vynálezu je zajištění jeho v poddtatě bezporuchového provozu díky dostajeOnmmu vyloučení provozně nebezpečných proudových forem dvoufázové smmsi voda pára uvnótř všech vlásenek. Stabilizační množsSví. njnoieačoí páry je přioom zanedbatelné .The main advantage of the surface heat exchanger according to the invention is to ensure its substantially trouble-free operation by obtaining an exclusion of operationally hazardous current forms of two-phase water mixed steam inside all hairpins. Stabilizing amount. In addition, steam is negligible.
V hlavním vlásenkovém svazku, který tvoří podstatnou část teplosměnná plochy povrchového výměníku tepla, jsou vláse^ ky ustaveny v rovinách, rovnoběžných ve proudění pracovní páry. Tento ·svazek pracuje tedy s relat^ně malou nerovnommnnožtí rozdělení topné páry v jednnotivých řadách vlásenek, a tedy i s relativně malým mnnostvím oezkoodeozované páry i přes m^o^né určité zvětšení o stabilizační podíl. Ke zkondenzování páry, odváděné z hlavního vlásenkového svazku, tedy postačí mmlá v^c^dl^j^.ší teplosměnná · plocha, representovaná například pouze jedním vedlejším vlásenkovým svazkem.In the main hairpin bundle, which forms a substantial part of the heat exchange surface of the surface heat exchanger, the hairpieces are arranged in planes parallel to the working steam flow. This bundle thus works with a relatively small unequal distribution of heating steam in the individual hairpin rows, and hence with a relatively small amount of ooco-degraded steam in spite of a slight increase in the stabilizing fraction. Thus, the condensation of steam drawn from the main hairpin bundle is sufficient with a longer heat exchange surface, represented, for example, by only one secondary hairpin bundle.
Veedejší vlásenkoné svazky, které jsou ve směru toku ohřívané pracovní páry předřazeny hlavnímu vlásenkovému svazku, · pracuj s · velkým teplotním rozdílem mezi topnou a pracovní parou. V této části povrchového výmmníku tepla se proto pracovní pára na malém počtu řad vlásenek rychle ohřívá, Čímž se výrazně snižuje její ohřátí v hlavním vlásenkovém svazku. Rozddl teplot stěn v jednotlivých· větvích vlásenek hlavního vlásenkového svazku, zejména krajních vlásenek, se tímto uspořádáním snižuje na přijaten^u mru z hlediska teplotních pnutí ve vlásenkách. ó^ d^ za ční tlak topné páry ve veddejších vlásenkových svazcích je snížen o tlakovou ztrátu v hlavním vlátjnkžvém svazku. Protože · vsak nedlejší neáteokové svazky· jsou ve styku s dosud neohřátou pracovní parou, ztrácí toto snížení praktický význam, vzhledem k velkému teplotnímu rozdílu obou funkčních pair. Naopak se zde příznivě projeví sací účinek na oedkoodeozovaoý podíl topné páry, vystupující z hlavního vlásenkového svazku. Veedejší vlásetikové svazky maaí vlásenky ustaveny v rovinách, kolmých na sm^r proudění pracovní páry. Protože se jedná o velmi malý počet řad v^sene^ většinou nepřev^šu^cí 1/7 až 1/6 počtu řad vlásenek hlavního vlás^kového svazku, je i mmožsSví nezkoodenzonaoé páry v nich, včetně páry nenóieačoí, mmlé v porovnání s mne^ž tvim topné páry, přiváděné do hlavního vlásenkového svazku. Výhodou popsaného ustavení vlásenek jsou v tomto případě malé požadavky na plochu trubkovnice, což je důležité zejména u dvoustupňového · přihřívání.The intermediate hair bundles, which are upstream of the main working hair strand, work with the large temperature difference between the heating and working steam. Therefore, in this part of the surface heat exchanger, the working steam heats up quickly on a small number of hairpin rows, thereby significantly reducing its heating in the main hairpin bundle. The difference in wall temperatures in the individual hairpin branches of the main hairpin bundle, in particular the outer hairpin, is reduced by this arrangement to the acceptance at the wall in terms of temperature stresses in the hairpin. The start pressure of the heating steam in the hairpins is reduced by the pressure loss in the main hairplate. However, since the latest non-flow bundles are in contact with the still unheated working steam, this reduction loses practical importance due to the large temperature difference of the two functional pairs. On the contrary, the suction effect on the oedcoodeozated fraction of the heating steam emerging from the main hairpin bundle has a favorable effect. The hairpin bundles have hairpins set in planes perpendicular to the direction of flow of the working steam. Since this is a very small number of rows of horseradish, usually not more than 1/7 to 1/6 of the number of hairpins of the main hairpin bundle, even their non-condensation pairs, including non-vapor pairs, are smaller than those of the hairpin. I am the heating steam supplied to the main hairpin bundle. The advantage of the described hairpin alignment in this case is the low requirements for the tube sheet surface, which is particularly important for two-stage reheating.
Jeden příklad provedení povrchového výměníku tepla podle vynálezu je znázorněn ve zjednodušené formě s jedním ohřívacím stupněm a jedním vedlejším vlásnnkovým svazkem na výkresech, kde obr. 1 představuje podélný osový řez povrchovým výměníkem tepla, obr. 2 příčný řez parní komorou trubkového svazku povrchového výmmníku tepla podle vyznačení A-A obr. 1 a obr. 3 představuje příčný řez tělesem povrchového výměníku tepla podle vyznačení B-B na obr. 1.One exemplary embodiment of a surface heat exchanger according to the invention is shown in a simplified form with one heating stage and one secondary hairpin bundle in the drawings, wherein Fig. 1 is a longitudinal axial section of a surface heat exchanger; Figure AA and Figure 3 are cross-sectional views of the surface heat exchanger body of Figure BB.
Podle obr. 1 je v tělese £ povrchového výměníku tepla uložen jednak trubkový svazek £, sestávající z hlavního vlásenkového svazku £, z vedlejšího vlásenkového svazku 6, z trubkovnice £ a z parní komory £ a jednak kanál 30, patrný také na obr. 3, · vymezený podélnými stěnami 31 a příčnými stěnami 32. Do prostoru usíírňovacího kanálu 30 zasahuje hlavní vlásenkový svazek £ a vedlejší vlásenkový svazek £. Hlavní vlásenkový svazek £ je vytvořen z vlásenek 7, ustavených ve svislých rovinách, a ved^eŠí vlásenkový svazek £ je vytvořen z vlásenek £, ustavených ve vodorovných rovinách. Vněěší povrch vlásenek £, £ vytváří teploměnnou plochu povrchového výměníku tepla. Otevřené konce vlásenek £, £ navazují na odpoovddjící otvory v trubkovnicí £ a ústí tak do vnitřního prostoru komory 3, spojené s tělesem £ povrchového výměníku tepla. Toto těleso 1 povrchového výměníku tepla je opatřeno hrdlem 24 pro výstup pracovní páry a vstupním hrdlem 23 pracovní páry.According to FIG. 1, in the surface heat exchanger body 6 a tube bundle 6 consisting of a main hairpin bundle 6, a secondary hairpin bundle 6, a tube sheet 6 and a steam chamber 6 and a channel 30, also visible in FIG. defined by the longitudinal walls 31 and the transverse walls 32. The main hairpin bundle 8 and the minor hairpin bundle 6 extend into the space of the scaling channel 30. The main hairpin bundle 6 is formed from hairpins 7 arranged in vertical planes, and the minor hairpin bundle 6 is formed from hairpins 7 arranged in horizontal planes. The outer surface of the hairpins 8, 6 forms the heat exchange surface of the surface heat exchanger. The open ends of the hairpins 8, 6 are connected to the corresponding openings in the tube sheet 4 and thus open into the interior of the chamber 3 connected to the surface heat exchanger body. This surface heat exchanger body 1 is provided with a working steam outlet 24 and a working steam inlet 23.
Příčné stěny 3 2 usměrnovacího kanálu 30. jsou opatřeny výřezy 3 3 pro zasunuí vlásenkové. části trubkového svazku 2_ do usměrňovacího kanálu .30. Výřez 33 v příčné stěně 3 2 bezprostředně za vstupním hrdlem 23 je chráněn krytem 34 před přímým pronikáním v8ttpující páry do usměrnovacího kanálu 30. Vzájemná poloha vlásenek 1_ a £ je zajišťována podpěrnými přepážkami .35.The transverse walls 32 of the deflection channel 30 are provided with cut-outs 33 for insertion of a hairpin. of the tube bundle 2 into the deflection channel 30. The cut-out 33 in the transverse wall 32 immediately behind the inlet throat 23 is protected by the cover 34 from direct penetration of the inlet steam into the deflection channel 30. The relative position of the hairpins 7 and 8 is ensured by support baffles 35.
Podle obit. 2 je vnitřní prostor parní komory £ rozdělen na čtyři čássi. Horní část, oddělená od ostatního prostoru horizontální přepážkou 1 2 , tvoří vstupní prostor 10, opatřený vstupním hrdlem 9_. z tohoto vstupního prostoru 10 vycházeeí vstupní větve vlásenek £ hlavního vlásenkového svazku £. Střední část parní komory £ je oddělena od spodní části parní komory £ dělicí přepážkou 13, která je rovněž situována hooizontálně a tvoří výstupní prostor 11, do kterého ústí výstupní větve vlásenek £ hlavního vlásenkového svazku £. Spodní část parní komory £ pod dělicí přepážkou 13 je rozdělena vertikální přepážkou 14 na dvě shodné čássi. Jedna z nich tvoří vstupní komůrku 15, ze které vycházeeí vstupní větve vlásenek 8 vedlejšího vlásenkového svazku 6 a druhá tvoří výstupní komůrku £6, do které ústí výstupní větve vlásenek £ vedlejšího vlásenkového svazku £. VVstupní prostor 11 parní komory £ a vstupní komůrka 15 této parní kom^ory £ jsou navzájem propojeny převáděcím hrdlem 17. VVstupní prostor 11 parní komory £ je dále opatřen odváděcim hrdlem 18 pro odvádění kondenzátu a vy rovnávacím hrdlem 19 pro vyrovnávání tlaku, napojeným dále na nezakreslený · parní prostor sběrače kondenzátu. V^ýtupní komůrka £6 parní komory £ je opatřena odvodem 20 kondenzátu a ventilačním hrdlem 21 pro odvádění vennilační páry.By obit. 2, the interior of the steam chamber 6 is divided into four parts. The upper part, separated from the other space by a horizontal partition 12, forms an entrance space 10 provided with an inlet neck 9. from this inlet space 10 the inlet hairpin branch 6 of the main hairpin bundle 6 extends. The central part of the steam chamber 4 is separated from the lower part of the steam chamber 4 by a partition 13 which is also situated horizontally and forms an outlet space 11 into which the outlet branches of the hairpins 4 of the main hairpin bundle 6 exit. The lower part of the steam chamber 6 below the partition 13 is divided by a vertical partition 14 into two identical parts. One of them forms an inlet chamber 15 from which the inlet hairpin branch 8 of the hairpin bundle 6 extends and the other forms an outlet chamber 64 into which the outlet hairpin branch branch 6 of the hairpin bundle 6 opens. The inlet chamber 11 of the steam chamber 6 and the inlet chamber 15 of the steam chamber 6 are interconnected by a transfer port 17. The inlet chamber 11 of the steam chamber 6 is further provided with a discharge port 18 for condensate discharge and an equalizing port 19 for pressure equalization. • Steam chamber of the condensate collector. The inlet chamber 46 of the steam chamber 6 is provided with a condensate outlet 20 and a vent connection 21 for venting the venating steam.
Na obr. 3 je v příčném řezu povrchovým výměníkem tepla podle vyznačení B-B na str. 1 zakresleno umiítění hlavního vlásenkového svazku £ a vedle jsího vlásenkového svazku £ v usměrňovacím kanálu 30, vytvořeném, podélnými a příčnými stěnami 31, 32. Volný prostor ve střední části vedlejšího vlásenkového svazku & je vyplněn vestavbou 36. V prostoru, uzavřeném tělesem £ povrchového výmmníku . tepla podél· podélných stěn 31 , je ještě umístěno separační ústroj, na výkresech nezakkeslené.FIG. 3 is a cross-sectional view of the surface heat exchanger as shown in BB on page 1 showing the placement of the main hairpin bundle 8 and adjacent to the hairpin bundle 8 in the rectifier channel 30 formed by the longitudinal and transverse walls 31, 32. The secondary hairpin bundle 8 is filled with a built-in 36. In the space enclosed by the surface exchanger body. The heat exchanger along the longitudinal walls 31 is still provided with a separation device, not shown in the drawings.
Mokrá pracovní pára, vy^tup^ící z vysokotlakého dílu trubiny,·je přiváděna vstupním hrdlem 23 do tělesa 1 povrchového výmmníku tepla a při průchodu separacním ústrojm je mechanicky zbavována vlhkoosi. Tok usušené pracovní páry je potom usměrňován podélnými a příčnými stěnami 31, 32 tsmírήovacdho kanálu 30 tak, aby probíhal kolmo k vlásenkám £, £ trubkového svazku £, tj. ve smíru zdola nahoru. Při průtoku trubkovým svazkem £ se pracovní pára postupně ohřívá a opou uští potom těleso £ povrchového výmmníku tepla hrdlem £4. Topná pára je přiváděna vstupním hrdlem £ topné páry do vstupního prostoru 10 parní komory £ odkud vytéká do vstupních větví vlásenek £ hlavního vlásenkového svazku £ a protéká těmto vlásenkami £, přičemž částečně kondenzuue, předávváícd část svého výparného tepla pracovní páře, která obtéká vlásenky 7 z vnějšku. Ve výstupním prostoru ££ hlavního vlásenkového svazku 5 dochází k rozdělní obou fází parovodné síis, přiváděné tam vlásenkami £. Vznnklý kondenzát je odváděn odváděcím hrdlem 18 do sběrače kondenzátu, umístěného vně zařízení, což um^s^i^i^;^e propojení jeho parního prostoru s výstupním prostorem 11 hlavního vlásenkového svazku £ potrubím, navaauujci m na vyrovnávací hrdlo 19. Část z přivedeného mnnožsví topné páry, která nezkondenzovala ve vlásenkách £ hlavního vlásenkového svazku £, je odváděna převáděcím hrdlem 17 do vstupní komůrky 15 vedlejšího vlásenkového svazku £, odkud vstupuje do vstupních větví vlásenek £ vedlejšího vlásenkového svazku £. Po částečné kondenzaci ve vlásenkách £ vystupuje parovodní směs do výstupní komůrky 16 vedlejšího vlásenkového svazku £ odkud je kondenzát odváděn odvodem 20 kondenzátu a malé m^možství ne zkondenzované páry je· odváděno vennilačním hrdlem 21 pro odvádění ventilační páry.The wet working steam emerging from the high-pressure tube part is fed through the inlet orifice 23 to the surface exchanger body 1 and mechanically dehumidified as it passes through the separation device. The flow of the dried working steam is then directed by the longitudinal and transverse walls 31, 32 of the centralizing channel 30 so as to extend perpendicularly to the hairpins 5, 6 of the tube bundle, i.e. in the upward direction. When flowing through the tube bundle 6, the working steam gradually heats and then leaves the surface exchanger body 8 through the neck 54. The heating steam is supplied through the heating steam inlet to the inlet chamber 10 of the steam chamber from where it flows into the inlet branches of the hairpin 4 of the main hairpin and flows through these hairpins, partially condensing the part of its evaporative heat. outside. In the outlet space 60 of the main hairpin 5, the two phases of the steam conduit supplied by the hairpin 6 are separated. The effluent condensate is discharged via a discharge conduit 18 to a condensate collector located outside the apparatus, which interconnects its steam space with the outlet space 11 of the main hairpin bundle via a conduit connected to the alignment port 19. The quantity of heating steam fed which has not condensed in the hairpins of the main hairpile 5 is discharged via the transfer throat 17 into the inlet chamber 15 of the subpair hairpile 5, from where it enters the inlet branches of the hairpins 5 of the hairpile. After partial condensation in the hairpins, the steam mixture exits into the outlet chamber 16 of the sub-hairpin bundle from where the condensate is discharged through a condensate drain 20 and a small amount of non-condensed steam is discharged through a venting nozzle 21 for venting the steam.
Claims (2)
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS326578A CS196103B1 (en) | 1978-05-19 | 1978-05-19 | Superficial heat exchanger |
| DE19792917498 DE2917498C2 (en) | 1978-05-19 | 1979-04-30 | Surface heat exchanger |
| SU797770565A SU1097859A1 (en) | 1978-05-19 | 1979-05-11 | Surface heat exchanger |
| CH460179A CH642164A5 (en) | 1978-05-19 | 1979-05-17 | Surface heat exchanger having a horizontal tube bundle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS326578A CS196103B1 (en) | 1978-05-19 | 1978-05-19 | Superficial heat exchanger |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS196103B1 true CS196103B1 (en) | 1980-03-31 |
Family
ID=5372205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS326578A CS196103B1 (en) | 1978-05-19 | 1978-05-19 | Superficial heat exchanger |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CH (1) | CH642164A5 (en) |
| CS (1) | CS196103B1 (en) |
| DE (1) | DE2917498C2 (en) |
| SU (1) | SU1097859A1 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3302304A1 (en) * | 1983-01-25 | 1984-07-26 | Borsig Gmbh, 1000 Berlin | HEAT EXCHANGER FOR COOLING HOT GASES, ESPECIALLY FROM THE AMMONIA SYNTHESIS |
| FR2579299B1 (en) * | 1985-03-22 | 1987-05-07 | Stein Industrie | DISP |
| FR2593586B1 (en) * | 1986-01-29 | 1988-03-18 | Stein Industrie | HEAT EXCHANGER COMPRISING U-TUBES AND BAYONET TUBES |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1072631B (en) * | 1960-01-07 | Aktiengesellschaft Brown, Boveri iS. Cie., Baden (Schweiz) | Multi-stage bleed steam feed water preheater for steam turbine systems | |
| CH591668A5 (en) * | 1975-05-16 | 1977-09-30 | Sulzer Ag |
-
1978
- 1978-05-19 CS CS326578A patent/CS196103B1/en unknown
-
1979
- 1979-04-30 DE DE19792917498 patent/DE2917498C2/en not_active Expired
- 1979-05-11 SU SU797770565A patent/SU1097859A1/en active
- 1979-05-17 CH CH460179A patent/CH642164A5/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2917498C2 (en) | 1986-12-04 |
| SU1097859A1 (en) | 1984-06-15 |
| DE2917498A1 (en) | 1979-11-22 |
| CH642164A5 (en) | 1984-03-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4300481A (en) | Shell and tube moisture separator reheater with outlet orificing | |
| US4223722A (en) | Controllable inlet header partitioning | |
| EP2271875B1 (en) | Continuous steam generator with equalizing chamber | |
| EP2649396B1 (en) | Heat exchanger | |
| GB1589418A (en) | Vapour condensing apparatus | |
| CZ287735B6 (en) | Steam generator | |
| US4206802A (en) | Moisture separator reheater with thermodynamically enhanced means for substantially eliminating condensate subcooling | |
| US4165783A (en) | Heat exchanger for two vapor media | |
| US3209731A (en) | Reheating for steam generators | |
| US3923009A (en) | Moisture separating and steam reheating apparatus | |
| CS196103B1 (en) | Superficial heat exchanger | |
| US3238729A (en) | Steam turbine power plants | |
| US4541366A (en) | Feed water preheater | |
| JPS5773392A (en) | Corrugated fin type heat exchanger | |
| US4224981A (en) | Feed-water heater for steam power plants | |
| FI64993C (en) | MATARVATTENFOERVAERMARE | |
| CA1197209A (en) | In-tube condensation process | |
| US4166497A (en) | Apparatus for increasing effective scavenging vent steam within a heat exchanger which condenses vapor inside long tubes | |
| KR840001508Y1 (en) | Sheu and tube moisture separator reheater with outlet orificing | |
| JPS6191489A (en) | Heat exchanger | |
| KR820002187B1 (en) | Controllable inlet header partitioning | |
| JPH0419305A (en) | Mist separation heater | |
| CA1123291A (en) | Controllable inlet header partitioning | |
| JPS61159010A (en) | Reheater | |
| JPS5812917A (en) | Reheater |