CN85103682A - 消除多速电动机环流的方法及其绕组联结 - Google Patents
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Abstract
本发明提出一种消除3Y/3Y联结交流变极电动机环流的方法，并提出应用本方法的变极绕组方案。本方法采用槽内两线圈边匝数不同的双层绕组，依靠调节其匝比和合理分配于各槽中来达到把环流完全消除或基本消除。本发明对常用的6/4、8/6等极数比完全消除了环流，对10/8、12/10、14/12等极数比基本上消除了环流。本发明提出的变极方案具有较高的分布系数。
Description
本发明属于交流变极多速电动机的定子绕组联结法及结构。
近十年来，随着节能研究的发展，交流电动机变极变速节能受到国内外的高度重视。对火电厂风机、水泵和大型排涝泵站的节能来说，高压大型变极电动机的研制具有重要意义。为了减少昂贵的高压油开关，上述多速电动机换极所需开关数应越少越好，最好只用两台三相单投开关。在此条件下，最合适的变极绕组方案是采用只需两个三相单投开关的3Y/3Y联结法，如图1所示，当开关S2断开时把开关S1接入电网，电动机在一种极数下运行，把开关S1从电网断开，再接入开关S2，则改为在另一种极数下运行。但按常用的双层、等元件绕组设计上述变极方案时，总是出现至少有一种极数的每相三条并联支路（如图1中的D1、D2、D3三段）的基波感应电动势不是同相位、同大小（简称“不对称”），因而发生环流;严重时则出现两种极数下都是不对称，因而都发生环流。这种环流使电动机损耗增加、温升升高，严重时有烧坏电机的危险。因而消除3Y/3Y联结法中的环流成为当代变极电机研究中的一个具有很大现实意义的课题。
当前，消除上述环流的方法有二种。第一种是采用单Y和3Y串联或并联而构成4Y/3Y、3Y/3Y+Y、3Y+Y/3Y+Y等联结法，如法国专利No，71.06936，德国专利No.2506573，英国专利No.1587-315，和英国专利No.1502-593等。这种方法的一个共同的主要缺点是：有一部分绕组只在一种极数下运行时起作用，而在另一种极数下运行时被丢弃不用，因此显著降低了绕组的利用率。第二种方法是采用槽内嵌三层或四层线圈边的多层绕组，见中国的《电工技术杂志》1983，No.5。该方法的主要缺点是：槽内层数太多，对地主绝缘占去很多空间，因此槽满率很低;其次是这种变极绕组需要四个三相单投开关，这些缺点使得该方法很难应用于高压大型电机中。
本发明的目的在于提出一种消除3Y/3Y联结时的环流的方法。该方法只改变常用双层绕组槽内两线圈边的匝数比，便达到完全消除环流或基本消除环流的效果，因此在两种极数下运行时都不丢弃任何线圈，槽内只嵌二层线圈边，因而完全消除了已有的消除环流方法的缺点。
本发明的消除环流的方法如下。设双层绕组槽内两线圈边的匝数比（即上、下层导体数之比）为K，首先取K＝1，按需要取一个极数作为变前极，另一极数为变后极，采用“对称轴线法”（参阅中国的《华中工学院学报》1981，No.1和中国的《电工技术学报》1984，No.2）进行60°/120°相带的换相法变极，求得图1所示3Y/3Y联结法的D1至D9的九段绕组所串联的槽号。然后观察所得九段槽号在两种极数下的相位，将发现在某一极数下或两种极数下每相并联三段槽号的基波感应电动势不是同相位、同大小，因而产生环流。针对已知的不对称情况，选取适当的K值，把全部定子线圈平分为两半，两半的每线圈匝数之比等于K，1＜K≤5，而靠这两种线圈在槽号中的合理分配来达到每种极数下每相并联的三段槽号的基波感应电动势同相位、同大小，因而完全消除了环流。实际应用时，可按需要把两种线圈的匝数设计成适当的整数，只要其比值等于或很接近前面求得的K值就行了。
应用上述方法，可设计出许多两种极数下都完全消除了环流的3Y/3Y联结的变极方案，和一些在一种极数下环流完全被消除，而在另一种极数下环流被基本消除的3Y/3Y联结变极方案。下面列举十一个实例：
当取K＝2时，下列四个变极方案在两种极数下的环流都被完全消除：（设Z为定子槽数，2P1为60°相带绕组的变前极极数，2P2为120°相带绕组的变后极极数）
1.Z＝36，2P1/2P2＝4/6
2.Z＝36，2P1/2P2＝8/6
3.Z＝72，2P1/2P2＝4/6
4.Z＝72，2P1/2P2＝8/6
当取K＝2时，下列二个变极方案的变前极完全消除了环流，但变后极仍存在轻微的不对称，只能说基本上消除了环流：
5.Z＝72，2P1/2P2＝8/10
6.Z＝72，2P1/2P2＝12/14
当取K＝2Cos20°＝1.879385时，下列四个变极方案在两种极数下的环流都被完全消除：
7.Z＝36，2P1/2P2＝6/4
8.Z＝36，2P1/2P2＝6/8
9.Z＝72，2P1/2P2＝6/4
10.Z＝72，2P1/2P2＝6/8
实际应用时，可取槽内两线圈边的匝数比K接近上述理想值2Cos20°，例如取K＝15/8＝1.875，K＝32/17＝1.882，K＝47/25＝1.88，K＝62/33＝1.8788等，最后二个比值与理想值2Cos20°非常接近，可认为就是最佳的K值。
当取K＝2或K＝65/33时，下列一个变极方案在变后极运行时严格对称，没有环流，但变前极存在轻微的不对称，只是基本上消除了环流：
11.Z＝72，2P1/2P2＝10/12
显然，上列每个实例都可把槽数和极数成倍地增加而推广到其他槽数和极数，例如实例8.的Z＝36，2P1/2P2＝6/8极方案，可推广到Z＝72，2P1/2P2＝12/16;Z＝108，2P1/2P2＝18/24;Z＝144，2P1/2P2＝24/32;……等等，余类推。因此这十一个实例代表着大量的常用变极方案。
与已有的消除环流方法相比，本发明具有突出优点。在消除环流的4Y/3Y、3Y/3Y+Y、3Y+Y/3Y+Y联接法中，有Z/4个线圈只在一种极数下运行时有效，而在另一极数下运行时被丢弃不用，因此绕组利用率很差。本发明提出的消除环流的变极方案在两种极数下都不丢弃线圈，因此绕组被充分利用。由于本发明槽内只有二层和只需二个三相单投开关，与现有技术消除环流的多层绕组槽内有三、四层和需四个三相单投开关相比，具有槽利用率高、工艺较简单的优点。
与常规的K＝1的3Y/3Y联结的变极方案相比，可明显看出本发明在消除环流上取得的积极效果。以前述第八个实例说明如下：该实例Z＝36，2P1/2P2＝6/8极，当K＝1时，8极运行时每相并联三支路的相位差为γ12＝10°，γ23＝10°，γ13＝20°，三支路的绕组分布系数为Kq1＝Kq3＝0.8529，Kq2＝0.8138，相差4.58%，可见其不对称程度相当严重，势必发生较大环流。现按本发明改用K＝2Cos20°＝1.879385，则可精确地证明γ12＝γ23＝γ13＝0，Kq1＝Kq2＝Kq3＝Sin60°＝0.866，因此每相并联三条支路的基波感应电动势同相位、同大小，即绕组严格对称，所以环流被完全消除。
从上述实例还可看出，采用本发明消除环流时还带来一个重要好处，就是不同程度地提高变后极的绕组分布系数，对上述例子说，Kq1和Kq3从0.8529提高到0.866，即提高1.5%，Kq2从0.8138提高到0.866，即提高6.4%。这个优点具有普遍性，存在于全部十一个实例中，对前面四个实例说，从K＝1改为K＝2时，6级的分布系数提高5.16%。众所周知，分布系数的提高对提高电机容量或效率具有重要意义。
附图说明：
图1：3Y/3Y联结九段绕组的联结法;
图2：实例1的线圈边在槽内的布置情况，Z＝36，Y＝6。
下面对十一个应用实例的变极方案作具体说明。
1.Z＝36，2p1/2p2＝4/6
该例按图1作3Y/3Y联结时，其九段绕组所串联的槽号如下：（按图中箭头方向串联时，正槽号代表顺接串联的线圈，负槽号代表反接串联的线圈。）
D1：1，2′，3′，-10;D2：-11，-12′，19′，20;D3：21，-28′，-29′，-30;D4：25，26′，27′，-34;D5：7′，8，-35，-36′;D6：9，-16′，-17′，-18;D7：13，14′，15′，-22;D8：-23，-24′，31′，32;D9：-4′，-5′，-6，33。其中带撇槽号的线圈匝数为未带撇者的二倍（K＝2）。为使每槽上、下层的总导体数都相同，该方案的线圈节距应为Y＝6，即若上层线圈边嵌于槽1，则该线圈的下层线圈边应嵌于槽7，这时多匝数线圈边和少匝数线圈边在槽内的分布情况如图2所示。
该方案无论4极或6极都是三相对称，每相并联三支路的基波感应电动势都是同相位、同大小，因此环流被完全消除，绕组分布系数，对4极说为0.9598，对6极说为0.8797。
2Z＝36，2p1/2p2＝8/6
该例除了九段绕组所串联的槽号改变如下外，其他情况与上一实例相同。
D1：1，2′，28，-33′;D2：19′，20，-24′，29;D3：-6，10′，11′，-15;D4：4，-9′，13，14′;D5：5，31′，32，-36′;D6：-18，22′，23′，-27;D7：16，-21′，25，26′;D8：7′，8，-12′，17;D9：-3，-30，34′，35′。
3.Z＝72，2p1/2p2＝4/6
D1：1，2，3′，4′，5′，6′，-19，-20;D2：-21，-22，-23′-24′，37′，38′39，40;D3：41，42，-55′，-56′，-57′，-58′，-59，-60;D4：49，50，51′，52′，53′，54′，-67，-68;D5：13′，14′15，16，-69，-70，-71′，-72′;D6：17，18，-31′，-32′，-33′，-34′，-35，-36;D7：25，26，27′，28′，29′，30′，-43，-44;D8：-45，-46，-47′，-48′，61′，62′，63，64;D9：-7′，-8′，-9′，-10′，-11，-12，65，66。其中带撇槽号的线圈匝数为未带撇者的二倍。为使每槽导体数相同，应取线圈节距Y＝12。
该方案无论4极或6极都是严格对称，因此环流被完全消除。绕组分布系数，对4极说为0.9561，对6极说为0.8721。
4.Z＝72，2p1/2p2＝8/6
该例除了九段绕组所串联的槽号改变如下，以及8极时的分布系数为0.9598外，其他情况与上一实例相同。
D1：1，2，3′，55，56，-64′，-65′，-66′;D2：-28，37′，38′，39，-46，-47′，-48′，57;D3：-10′，-11，-12，19′，20′，21′，-29，-30;D4：7，8，-16′，-17′，-18′，25，26，27′;D5：9，-52，61′，62′，63，-70，-71′，-72′;D6：-34′，-35，-36，43′，44′，45′，-53，-54;D7：31，32，-40′，-41′，-42′，49，50，51′;D8：-4，13′，14′，15，-22，-23′，-24′，33;D9：-5，-6，-58′，-59，-60，67′，68′，69′。
5.Z＝72，2p1/2p2＝8/10
D1：1，2′，3，-10，-11′，-12，19′，-66′;D2：20，21′，-28′，-29，-30′，37，38′，-46;D3：39，-47′，-48，55′，56，57′，-64′，-65;D4：44，45′，-52′，-53，-54′，61，62′，-70;D5：7′，8，9′，-16′，-17，63，-71′，-72;D6：-18′，25，26′，27，-34，-35′，-36，43′;D7：15，-23′，-24，31′，32，33′，-40′，-41;D8：-42′，49，50′，51，-58，-59′，-60，67′;D9：-4′，-5，-6′，13，14′，-22，68，69′。其中带撇槽号的线圈匝数为未带撇者的2倍（即K＝2）。为使每槽导体数相同，应取线圈节距Y＝6。
该方案8极为严格对称的60°相带绕组，分布系数为0.9598，环流被完全消除。但10极仍存在轻微不对称，每相并联三支路的相位差为：γ12＝0.2459°，γ23＝0.2459°，γ13＝0.4918°;分布系数为Kq1＝Kq3＝0.83906，Kq2＝0.83283，相差0.743%;因此仍存在很小的环流，但不致影响电动机的正常运行。
6.Z＝72，2p1/2p2＝12/14
D1：1，2′，-7′，-8，13，14′，-19′，-68;D2：-20，25，26′，-31′，-32，37，38′，-43′;D3：-44，49，50′，-55′，-56，61，62′，-67′;D4：42，-48′，53′，54，-59，-60′，65′，-71;D5：5′，6，-11，-12′，17′，-23，66，-72′;D6：18，-24′，29′，30，-35，-36′，41′，-47;D7：22′，-27′，-28，33，34′，-39′，-40，45;D8：46′，-51′，-52，57，58′，-63′，-64，69;D9：-3′，-4，9，10′，-15′，-16，21，70′。其中带撇槽号的线圈匝数为未带撇者的二倍（即K＝2）。为使每槽导体数相同，应取线圈节距Y＝6。
该方案12极为严格对称的60°相带绕组，分布系数为0.9659，完全没有环流。但14极仍存在轻微不对称，每相并联三支路的相位差为：γ12＝0.1039°，γ23＝0.1039°，γ13＝0.2078°;分布系数为：Kq1＝Kq3＝0.83905，Kq2＝0.83286，相差0.738%;因此仍存在微小环流。若改为取K＝65/33＝1.969697，γ12＝γ23＝0.000281°，γ13＝0.000562°，Kq1＝Kq3＝0.83891，Kq2＝0.83253，每相并联三支路实际上已经同相位，因此环流将基本上消除。
7.Z＝36，2p1/2p2＝6/4
D1：1，2，-31′，-32′;D2：-19′，-20′，25，26;D3：-7′，-8′，13，14;D4：5，6，-11′，-12′;D5：29，30，-35′，-36′;D6：17，18，-23′，-24′;D7：-15，21′，22′，-28;D8：-3，9′，10′，-16;D9：-4，-27，33′，34′。其中带撇槽号的线圈匝数与不带撇者之比为K＝2cos20°＝1.879385（实际应用时可取K＝15/8或K＝32/17或K＝47/25或K＝62/33，后面两个比值非常接近要求值2cos20°）。线圈节距应取Y＝6。
该方案无论6极或4极都是严格对称，因此环流被完全消除。绕组分布系数，对6极说为Kq＝0.9659，对4极说为Kq＝sin60°＝0.8660254。
8.Z＝36，2p1/2p2＝6/8
D1：1，2′，-7′，-8;D2：13，14′，-19′，-20;D3：25，26′，-31′，-32;D4：-24′，29′，30，-35;D5：5′，6，-11，-36′;D6：-12′，17′，18，-23;D7：10，-15，-16′，21′;D8：22，-27，-28′，33′;D9：-3，-4′，9′，34。其中带撇槽号的线圈匝数与不带撇者之比为K＝2cos20°，线圈节距为Y＝6。
该方案无论6极或8极都是严格对称，因此环流被完全消除。绕组分布系数，对6极说为Kq＝0.9659，对8极说为Kq＝sin60°＝0.8660254。
9.Z＝72，2p1/2p2＝6/4
D1：1，2，3，4，-61′，-62′，-63′，-64′;D2：-37′，-38′，-39′，-40′，49，50，51，52;D3：-13′，-14′，-15′，-16′，25，26，27，28;D4：9，10，11，12，-21′，-22′，-23′，-24′;D5：57，58，59，60，69′，-70′，-71′，-72′，;D6：33，34，35，36，-45′，-46′，-47′，-48′;D7：-29，-30，41′，42′，43′，44′，-55，-56;D8：-5，-6，17′，18′，19′，20′，-31，-32;D9：-7，-8，-53，-54，65′，66′，67′，68′。其中带撇槽号的线圈匝数与不带撇者之比为K＝2cos20°，线圈节距为Y＝12。
该方案无论6极或4极都是严格对称，因此环流被完全消除。绕组分布系数，对6极说为0.95766，对4极说为0.86273。
10.Z＝72，2p1/2p2＝6/8
D1：1，2，3′，4′，-13′，-14′，-15，-64;D2：-16，25，26，27′，28′，-37′，-38′，-39;D3：-40，49，50，51′，52′，-61′，-62′，-63;D4：-46，-47′，-48′，57′，58′，59，60，-69;D5：9′，10′，11，12，-21，-70，-71′，-72′;D6：-22，-23′，-24′，33′，34′，35，36，-45;D7：-29′，-30′，-31′，-32′，41，42，19，20;D8：43，44，-53′，-54′，-55′，-56′，65，66;D9：-5′，-6′，-7′，-8′，17，18，67，68。其中带撇槽号的线圈匝数与不带撇者之比为K＝2cos20°，线圈节距Y＝12。
该方案无论6极或8极都是严格对称，因此环流被完全消除。绕组分布系数，对6极说为0.95766，对8极说为Kq＝sin60°＝0.8660254。
11.Z＝72，2p1/2p2＝10/12
D1：1，2′，3，-9′，-10，16′，-67′，-68;D2：17′，-23，-24′，30，31′，32，-37，-38′;D3：-39，45′，46，-52′，-53′，59，60′，-66;D4：-43′，-44，49，50′，51，-57′，-58，64′;D5：6，7′，8，-13，-14′，65′，-71，-72′;D6：-15，21′，22，-28′，-29′，35，36′，-42;D7：-19′，-20，25，26′，27，-33′，-34，40′;D8：41′，-47，-48′，54，55′，56，-61，-62′;D9：-4′，-5′，11，12′，-18，-63，69′，70。其中带撇槽号的线圈匝数与不带撇者之比K＝2或K＝65/33，线圈节距Y＝6。
该方案12极为严格对称的120°相带绕组，没有环流。10极为60°相带绕组，有轻微的不对称，每相并联三支路的基波感应电动势在相位上和大小上都有微小差别，当取K＝2时，相位差γ12＝γ23＝0.05215°，γ13＝0.1043°，绕组分布系数Kq1＝Kq3＝0.96527，Kq2＝0.96885，相差0.369%;当取K＝65/33时，γ12＝γ23＝0.000141°，Kq1＝Kq3＝0.965007，Kq2＝0.96869，相差0.38%，可见不对称程度十分微小，环流基本消除。
上述每个实例都可看成单元电机，而把电机槽数和极数都扩大到等于原来数值的t倍，t＝1、2、3、……等整数，为单元电机数。这样，每个实例都可分别用于槽数Z′＝Zt，变极比2p1′/2p2′＝2p1′t/2p2′t的电机中。
上述各实例还可这样地推广应用于其他槽数，即极数保持不变而把槽数扩大到等于原来的Q倍，Q＝1、2、3、……等整数。在此情况下，前述各例中的每个槽号代表一个由Q个沿圆周连续排列的线圈串联而成的线圈组。这时，若把实例1看成是Q＝1时的情况，则实例3是Q＝2时的情况，因此实例3可併入实例1中。同理，实例9可併入实例7中。这样，可把前述十一个实例归纳为九个大类，每一类包含很多同样变极比的不同槽数的变极方案。
Claims (12)
1、一种利用双层绕组槽内线圈边匝数的分配来消除3Y/3Y联结交流变极电动机环流的方法，其特征在于槽内两线圈边的匝数不相等，两线圈边匝数比K为1＜K≤5，将多匝数线圈与少匝数线圈合理地分配于各个槽中，来达到消除环流的目的。
2、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝36Q，其中Q＝1、2、3……等整数变极比为2P1/2F2＝4/6，双层绕组，其特征在于，采用18Q个多匝数线圈和18Q个少匝数线圈，两种线圈的匝数比等于2，36Q个线圈平分为沿圆周依次编号的36个线圈组（每个线圈组串联Q个线圈）并联结成彼此分开的九段（D1、D2、D3、D4、D5、D6、D7、D8、D9）绕组，各段所串联的线圈组号码和线圈种类（多匝数还是少匝数）如下，D1：1，2′，3′，-10′D2：-11，-12′，19′，20;D3：21，-28′，-29′，-30;D4：25，26′，27′，-34;D5：7′，8，-35，-36′;D6：9，-16′，-17′，-18;D7：13，14′，15′，-22;D8：-23，-24′，31′，32;D9：-4′，-5′，-6，33。
3、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝36Q，变极比为2P1/2P2＝8/6，双层绕组，其特征在于，采用18Q个多匝数线圈和18Q个少匝数线圈，其匝数比等于2，36Q个线圈平分为沿圆周依次编号的36个线圈组（每个线圈组串联Q个线圈）并联结成彼此分开的九段绕组，各段所串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2′，28，-33′;D2：19′，20，-24′，29;D3：-6，10′，11′，-15;D4：4，-9′，13，14′;D5：5，31′，32，-36′;D6：-18，22′，23′，-27;D7：16，-21′，25，26′;D8：7′，8，-12′，17;D9：-3，-30，34′，35′。
4、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝72Q，变极比为2P1/2P2＝8/6，双层绕组，其特征在于，采用36Q个多匝数线圈和36Q个少匝数线圈，其匝数比等于2，72Q个线圈平分为沿圆周依次编号的72个线圈组（每个线圈组串联Q个线圈）并联结成彼此分开的九段绕组，各段所串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2，3′，55，56，-64′，-65′，-66′;D2：-28，37′，38′，39，-46，-47′，-48′，57;D3：-10′，-11，-12，19′，20′，21′，-29，-30;D4：7，8，-16′，-17′，-18′，25，26，27′;D5：9，-52，61′，62′，63，-70，-71′，-72′;D6：-34′，-35，-36，43′，44′，45′，-53，-54;D7：31，32，-40′，-41′，-42′，49，50，51′;D8：-4，13′，14′，15，-22，-23′，-24′，33;D9：-5，-6，-58′，-59，-60，67′，68′，69′。
5、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝72Q，变极比为2P1/2P2＝8/10，双层绕组，其特征在于，采用匝数比等于2的多匝数和少匝数两种线圈，72Q个线圈平分为沿圆周依次编号的72个线圈组（每个线圈组串联Q个线圈）并联结成3Y/3Y所需的九段绕组，各段串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2′，3，-10，-11′，-12，19′，-66′;D2：20，21′，-28′，-29，-30′，37，38′，-46;D3：39，-47′，-48，55′，56，57′，-64′，-65;D4：44，45′，-52′，-53，-54′，61，62′，-70;D5：7′，8，9′，-16′，-17，63，-71′，-72;D6：-18′，25，26′，27，-34，-35′，-36，43′;D7：15，-23′，-24，31′，32，33′，-40′，-41;D8：-42′，49，50′，51，-58，-59′，-60，67′;D9：-4′，-5，-6′，13，14′，-22，68，69′。
6、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝72Q，变极比为2P1/2P2＝12/14，双层绕组，其特征在于，采用两种不同匝数的线圈，其匝数比等于2或65/33，72Q个线圈平分为72个线圈组，并联结成3Y/3Y联结所需的九段绕组，各段串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2′，-7′，-8，13，14′，-19′，-68;D2：-20，25，26′，-31′，-32，37，38′，-43′;D3：-44，49，50′，-55′，-56，61，62′，-67′;D4：42，-48′，53′，54，-59，-60′，65′，-71;D5：5′，6，-11，-12′，17′，-23，66，-72′;D6：18，-24′，29′，30，-35，-36′，41′，-47;D7：22′，-27′，-28，33，34′，-39′，-40，45;D8：46′，-51′，-52，57，58′，-63′，-64，69;D9：-3′，-4，9，10′，-15′，-16，21，70′。
7、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝36Q，变极比为2P1/2P2＝6/4，双层绕组，其特征在于，采用两种不同匝数的线圈，其匝数比等于或很接近于2cos20°＝1.879385，36Q个线圈平分为36个线圈组，并联结成3Y/3Y联结所需的九段绕组，各段串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2，-31′，-32′，D2：-19′，-20′，25，26;D3：-7′，-8′，13，14;D4：5，6，-11′，-12′;D5：29，30，-35′，-36′;D6：17，18，-23′，-24′;D7：-15，21′，22′，-28;D8：-3，9′，10′，-16;D9：-4，-27，33′，34′。
8、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝36Q，变极比为2P1/2P2＝6/8，双层绕组，其特征在于，采用两种不同匝数的线圈，其匝数比等于或很接近于2cos20°＝1.879385，36Q个线圈平分为36个线圈组，并联结成3Y/3Y联结所需的九段绕组，各段串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2′，-7′，-8;D2：13，14′，-19′，-20;D3：25，26′，-31′，-32;D4：-24′，29′，30，-35;D5：5′，6，-11，-36′;D6：-12′，17′，18，-23;D7：10，-15，-16′，21′;D8：22，-27，-28′，33′;D9：-3，-4′，9′，34。
9、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝72Q，变极比为2P1/2P2＝6/8，双层绕组，其特征在于，采用两种不同匝数的线圈，其匝数比等于或很接近于2cos20°＝1.879385，72Q个线圈平分为72个线圈组，并联结成3Y/3Y联结所需的九段绕组，各段串联的线圈组号码和线圈种类如下，D1：1，2，3′，4′，-13′，-14′，-15，-64;D2：-16;25，26，27′，28′，-37′，-38′，-39;D3：-40，49，50，51′，52′，-61′，-62′，-63;D4：-46，-47′，-48′，57′，58′，59，60，-69;D5：9′，10′，11，12，-21，-70，-71′，-72′;D6：-22，-23′，-24′，33′，34′，35，36，-45;D7：-29′，-30′，-31′，-32′，41，42，19，20;D8：43，44，-53′，-54′，-55′，-56′，65，66;D9：-5′，-6′，-7′，-8′，17，18，67，68。
10、一种按照权利要求1所述方法消除环流的3Y/3Y联结的变极绕组方案，该方案的槽数为Z＝72Q，变极比为2P1/2P2＝10/12，双层绕组，其特征在于，采用两种不同匝数的线圈，其匝数比等于2或65/33，72Q个线圈平分为72个线圈组，并联结成3Y/3Y联结所需的九段绕组，各段串联的线圈组号码和线圈种类如下：D1：1，2′，3，-9′，-10，16′，-67′，-68;D2：17′，-23，-24′，30，31′，32，-37，-38′;D3：-39，45′，46，-52′，-53′，59，60′，-66;D4：-43′，-44，49，50′，51，-57′，-58，64′;D5：6，7′，8，-13，-14′，65′，-71，-72′;D6：-15，21′，22，-28′，-29′，35，36′，-42;D7：-19′，-20，25，26′，27，-33′，-34，40′;D8：41′，-47，-48′，54，55′，56，-61，-62′;D9：-4′，-5′，11，12′，-18，-63，69′，70。
11、按照权利要求2-10所述方法联结的变极绕组方案，其特征在于，所述的线圈编号中，正号的线圈组为顺接串联，带负号的线圈组为反接串联，带撇的线圈组所串联的线圈为多匝数线圈，不带撇的为少匝数线圈;D1、D2、D3三段首端接为一点A，D4、D5、D6三段首端接为一点B，D7、D8、D9三段首端接为一点C，D1、D4、D7三段末端接为一点A′，D2、D5、D8三段末端接为一点B′，D3、D6、D9三段末端接为一点C′;在2P1极下运行时A、B、C三点接电网，在2P2极下运行时A′、B′、C′三点接电网。
12、按照权利要求2-10所述方法联结的变极绕组方案，其特征在于，每一个方案的槽数可以增加到等于原来的t倍，t＝1、2、3、……等整数，相应地变前极和变后极的极数也各增加到等于原来的t倍，即槽数为Z′＝Zt，变极的极数比为2P1′/2P2′＝2P1t/2P2t。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN85103682.1A CN1003482B (zh) | 1985-05-18 | 1985-05-18 | 消除“3y/3y联结法”环流的交流变极电动机绕组 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN85103682.1A CN1003482B (zh) | 1985-05-18 | 1985-05-18 | 消除“3y/3y联结法”环流的交流变极电动机绕组 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN85103682A true CN85103682A (zh) | 1986-07-02 |
| CN1003482B CN1003482B (zh) | 1989-03-01 |
Family
ID=4793368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN85103682.1A Expired CN1003482B (zh) | 1985-05-18 | 1985-05-18 | 消除“3y/3y联结法”环流的交流变极电动机绕组 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1003482B (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1034380C (zh) * | 1989-09-01 | 1997-03-26 | 华中理工大学 | 双谐波起动和调速的交流电动机定子绕组 |
| CN108900024A (zh) * | 2018-08-30 | 2018-11-27 | 哈尔滨电机厂有限责任公司 | 不对称三支路集中波绕组连接方法 |
-
1985
- 1985-05-18 CN CN85103682.1A patent/CN1003482B/zh not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1034380C (zh) * | 1989-09-01 | 1997-03-26 | 华中理工大学 | 双谐波起动和调速的交流电动机定子绕组 |
| CN108900024A (zh) * | 2018-08-30 | 2018-11-27 | 哈尔滨电机厂有限责任公司 | 不对称三支路集中波绕组连接方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1003482B (zh) | 1989-03-01 |
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