CN2460895Y - 制冷装置 - Google Patents

Abstract

由压缩机、四路切换阀(12)、室外热交换器(13)、膨胀阀(14)及室内热交换器(15)通过气侧配管(31)和液侧配管(32)依次连接构成制冷剂回路(10)。在制冷剂回路(10)中填充了R32单一制冷剂。室内热交换器(15)的传热管由内径为4.7mm～5.9mm的传热管形成。室外热交换器(13)的传热管由内径为5.4mm～6.7mm的传热管形成。

Description

制冷装置

本实用新型涉及制冷装置，特别涉及使用单一的R32制冷剂或包含R32的混合制冷剂的制冷装置。

迄今为止，作为目前适用于空调器等制冷装置的制冷剂，R22被广泛使用。但是，由于R22对臭氧的破坏系数较大，根据蒙特利尔协议到2020年将全面停止使用。因此，作为取代R22的制冷剂，人们对R407C、R410A或R134a等各种制冷剂进行了开发。

但是，如图10所示，尽管上述各种替代制冷剂虽然对臭氧的破坏系数较小，但它们的地球变暖系数(GWP)与R22相等。因此，从防止地球变暖方面考虑，上述代替制冷剂并不能说是令人十分满意的制冷剂。

此外，如果使用上述替代制冷剂，由于制冷装置的COP将低于从前，故与因制冷剂释放而直接导致地球变暖不同，随着耗电量的增大火力发电所等的负荷也有所增加，间接助长了地球的变暖。因此，希望能够开发出真正抑制地球变暖的替代制冷剂。

为此，人们正在进行单一的R32制冷剂或R32含量较高的混合制冷剂的开发以作为GWP较小的替代制冷剂。

但是，如果仅是简单地将单一的R32制冷剂或R32混合制冷剂填充到使用了R22的制冷装置中，并不能够充分发挥R32的特性，也不能够获得足够的防止地球变暖的效果。因此，为防止地球变暖，希望开发出可有效利用R32的特性的制冷装置。

本实用新型是鉴于以上问题完成的。其目的是提供能够有效利用R32的特性、可真正防止地球变暖的制冷装置。

为了达到上述目的，本实用新型在将装置性能维持在以往水平的基础上，为减少制冷剂回路中的制冷剂填充量而缩小了热交换器的传热管的管径。

具体来讲，本实用新型1是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于5.9mm的传热管形成。

本实用新型2是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于4.7mm～5.9mm传热管形成。

本实用新型3是从制冷剂填充量要少于以往的观点考虑，上述室内热交换器(15)的传热管最好由内径在5.3mm以下的传热管形成的制冷装置。

本实用新型4是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(13)的传热管由内径小于6.7mm传热管形成。

本实用新型5是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(13)的传热管由内径小于5.4mm～6.7mm传热管形成。

本实用新型6是从制冷剂填充量要少于以往的观点考虑，上述室外热交换器(13)的传热管最好由内径在6.1mm以下的传热管形成的制冷装置。

本实用新型7是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32的含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于6.2mm的传热管形成。

本实用新型8是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32的含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于4.7mm～6.2mm的传热管形成。

本实用新型9是从制冷剂填充量要少于以往的观点考虑，上述室内热交换器(15)的传热管最好由内径在5.5mm以下的传热管形成的制冷装置。

本实用新型10是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32的含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于7.1mm的传热管形成。

本实用新型11是具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32的含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环的制冷装置。上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于5.4mm～7.1mm的传热管形成。

本实用新型12是从制冷剂填充量要少于以往的观点考虑，上述室外热交换器(13)的传热管最好由内径在6.3mm以下的传热管形成的制冷装置。

上述各实用新型中，室外热交换器(13)或室内热交换器(15)的传热管都比以前的细。

此外，作为制冷剂特性的单一的R32制冷剂或R32含量在75重量％以上、100重量％以下的R32/R125混合制冷剂的压力损失小于R22。其结果是，即使传热管内径变小，制冷剂的压力损失也能够维持在与以往相等的水平。

另一方面，通过减小传热管的内径，能够减少制冷剂回路(10)中的制冷剂填充量。所以，能够在保持与以往使用了R22的制冷装置同等性能的前提下，减少制冷剂的填充量。因此，不仅R32的的地球变暖系数较小，而且通过减少制冷剂回路(10)中的制冷剂填充量，显著地防止了地球的变暖。

本实用新型与使用了R22的传统装置相比，通过缩小室外热交换器(13)或室内热交换器(15)的传热管管径，能够在维持与以往同等性能的前提下减少制冷剂回路(10)中的制冷剂填充量。所以，能够比以往更为有效地利用单一的R32制冷剂或R32的混合制冷剂。通过减小制冷剂本身的地球变暖系数和减少制冷剂填充量，能够大幅度提高防止地球变暖的效果。因此，能够提供适用于保护地球环境的装置。

此外，通过减小传热管的管径，还可达到使热交换器小型化的目的。

图1为空调器的制冷剂回路图。

图2为莫里尔热力学计算图。

图3为表示传热管内径比的计算结果的表格。

图4为带槽管的剖面图。

图5为莫里尔热力学计算图。

图6为表示液侧配管内径比的计算结果的表格。

图7表示相对于制冷额定功率的R22用气侧配管和液侧配管的管径。

图8表示相对于制冷额定功率的气侧配管和液侧配管的直径比。

图9表示R22用铜管和R32用铜管的关系。

图10为表示地球变暖系数的表格。

以下，根据附图对本实用新型的实施状态进行说明。

空调器的构成

如图1所示，本实施状态的制冷装置是室内单元(17)和室外单元(16)相连的空调器(1)。空调器(1)的制冷剂回路(10)可以单一的R32制冷剂(以下称为R32单一制冷剂)为制冷剂，也可以R32含量大于75重量％、但小于100重量％的R32和R125的混合制冷剂(R32含量较高的混合制冷剂，以下，称为R32/R125混合制冷剂)为制冷剂。

上述制冷剂回路(10)是形成了蒸汽压缩式制冷循环的制冷剂回路，它由压缩机(11)、四路切换阀(12)、室外热交换器(13)、作为膨胀装置的膨胀阀(14)及室内热交换器(15)通过作为制冷剂配管的气侧配管(31)和液侧配管(32)依次相连而成。

具体来讲，压缩机(11)的排出侧和四路切换阀(12)的接口1(12a)通过气侧配管1(21)相连。四路切换阀(12)的接口2(12b)和室外热交换器(13)通过气侧配管2(22)相连。室外热交换器(13)和膨胀阀(14)通过液侧配管1(25)相连。膨胀阀(14)和室内热交换器(15)通过液侧配管2(26)相连。室内热交换器(15)和四路切换阀(12)的接口3(12c)通过气侧配管3(23)相连。四路切换阀(12)的接口4(12d)和压缩机(11)的吸入侧通过气侧配管4(24)相连。

压缩机(11)、气侧配管1(21)、四路切换阀(12)、气侧配管2(22)、室外热交换器(13)、液侧配管1(25)、膨胀阀(14)和气侧配管4(24)和图中未示的室外送风机一起被纳入室外单元(16)中。另一方面，室内热交换器(15)和图中未示的室内送风机一起被纳入室内单元(17)中。液侧配管2(26)和气侧配管3(23)的一部分构成了连接室外单元(16)和室内单元(17)的所谓连接配管。

热交换器的构成

由于R32单一制冷剂或R32/R125混合制冷剂的单位体积制冷效果优于R22，所以，为发挥规定能力而需要的制冷剂循环量比使用R22时的要少。因此，在热交换器的传热管内径一定的情况下下，R32单一制冷剂或R32/R125混合制冷剂的制冷剂循环量较少，这样管内的压力损失就比使用R22时的要少。

一般，如果减小热交换器的传热管内径，则由于传热面积减小且制冷剂压力损失增加，整个装置的性能会降低。但是，在使用了R32单一制冷剂或R32/R125混合制冷剂的情况下，由于传热管内的制冷剂侧的热传导率比使用R22时的要大，所以，即使管内压力损失增大至与R22相当，整个装置的性能也能够与R22持平或更好。

但是，制冷剂回路(10)中制冷剂存量最多的部分是室外热交换器(13)。因此，通过减小室外热交换器(13)的传热管管径，可有效减少制冷剂的填充量。通过减小传热管的管径，还可使室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的体积变小，这样就可促进室外单元(16)和室内单元(17)的小型化。

因此，本空调器中的室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的传热管管径都有所减小，其标准是使管内压力损失与R22持平。具体来讲，本空调器(1)考虑了相当于传热管内的压力损失部分的制冷剂饱和温度的变化量，对室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的传热管内径尺寸进行设定以使该温度变化量与使用R22时的持平。

传热管构成的基本原理

以下，对构成室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的传热管的基本原理进行具体说明。

如图2所示，对室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的各传热管进行设定，以使相当于蒸发制冷剂的压力损失的饱和温度变化量ΔTe达到与传统装置的R22的饱和温度变化量相同的水平。即，设

                 ΔTe=Const.    ……(1)式中，ΔP：配管压力损失(kPa),L：配管长度(m),G：制冷剂循环量(kg/s),A：流路截面积(m²),λ：损耗系数，d：配管内径(m),ρs：压缩机吸入的制冷剂密度(kg/m³)。则上述饱和温度变化量ΔTe由下式表示。 $\mathrm{\ΔTe}=\left\{\frac{\mathrm{\ΔT}}{\mathrm{\ΔP}}\right\}\×\mathrm{\ΔPe}---\left(3\right)$ 采用以下的圆管磨擦损耗公式可算出压力损失ΔP。 $\mathrm{\ΔP}=\mathrm{\λ}\·\frac{L}{d}\·\frac{G^2}{2\·\mathrm{\ρs}{\·A}^2}---\left(3\right)$ 制冷设备的制冷能力Q=G×Δh $\mathrm{\ΔP}\∝\frac{G^2}{\mathrm{\ρs}\·d^5}\∝({\mathrm{\Δh}}^2\·\mathrm{\ρs}\·d^5{)}^{-1}---\left(4\right)$ Δh：制冷效果(kJ/kg)利用上述(2)式和(4)式表示压力损失ΔP。 $\mathrm{\ΔTe}\∝\left\{\frac{\mathrm{\ΔT}}{\mathrm{\ΔP}}\right\}\×{({\mathrm{\Δh}}^2\·\mathrm{\ρs}\·d^5)}^{-1}---\left(5\right)$

因此，由上述(1)式和(5)式以及R22和R32的物理性能值，可按照以下方法求出R32用传热管和R22用传热管的内径比，即传热管的管径比。

图3表示将各物理性能值代入上述(6)式的计算结果。进行上述计算时，蒸发温度Te设定为2℃，冷凝温度Tc设定为49℃，则蒸发器出口的过热度SH=5度，冷凝器出口的过冷度SC=5度。

从上述计算结果可看出，R32单一制冷剂的传热管管径是R22用传热管的0.76倍左右。R32/R125混合制冷剂用传热管的管径是R22用传热管的0.76～0.8倍左右。另外作为参考，对其他替代制冷剂也进行了同样计算，其结果是，R32用传热管的管径最小(参考图3)。

基于上述原理，与R22用传热管相比，本空调器(1)中使用了具有以下内径的传热管。

即，使用R32单一制冷剂时，室内热交换器(15)的传热管由内径为4.7mm～5.9mm的传热管形成，室外热交换器(13)的传热管由内径为5.4mm～6.7mm的传热管形成。

另一方面，在使用R32/R125混合制冷剂时，室内热交换器(15)的传热管由内径为4.7mm～6.2mm的传热管形成，室外热交换器(13)的传热管由内径为5.4mm～7.1mm的传热管形成。

如果各传热管的内径小于上述数值范围，则虽然制冷剂填充量有所减少，但制冷剂的压力损失增大。另一方面，如果各传热管的内径大于上述数值范围，则虽然制冷剂压力损失减小，且装置的效率有所提高，但仍难以充分利用R32的降低制冷剂填充量的效果。

因此，本实施状态中，将室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的传热管内径设定在上述数值范围内。

当然，根据装置的使用条件等，为使R32的特性能够更加显著地发挥，可对上述数值范围进行进一步限定。

例如，使用R32单一制冷剂时，室内热交换器(15)的传热管由内径为4.9mm～5.7mm的传热管形成，室外热交换器(13)的传热管由内径为5.6mm～6.5mm的传热管形成。

再进一步，使用R32单一制冷剂时，室内热交换器(15)的传热管由内径为5.1mm～5.5mm的传热管形成，室外热交换器(13)的传热管由内径为5.8mm～6.3mm的传热管形成。

使用R32/R125混合制冷剂时，室内热交换器(15)的传热管由内径为4.9mm～6.0mm的传热管形成，室外热交换器(13)的传热管由内径为5.6mm～6.9mm的传热管形成。

再进一步，使用R32/R125混合制冷剂时，室内热交换器(15)的传热管由内径为5.2mm～5.7mm的传热管形成，室外热交换器(13)的传热管由内径为5.9mm～6.6mm的传热管形成。

这里所谓的传热管内径是指为内面平滑管时扩管后的管内径。另外，如图4所示，为内面带槽管时的传热管内径是指用扩管后的外径减去底部厚度的2倍的值，即内径di=do-2t。

作为传热管可使用铜管和铝管等各种传热管。由于本实施状态中的室外热交换器(13)和室内热交换器(15)作为一种与空气进行热交换的空气热交换器，是由铜管和铝翼形成的板翼式热交换器，所以，其中的传热管由铜管构成。

制冷剂配管的构成

本空调器(1)中，为了达到减少制冷剂填充量的目的，不仅缩小了热交换器(13和15)的传热管管径，还缩小了制冷剂回路(10)的制冷剂配管的管径。

如上所述，R22用制冷剂配管中直接使用R32单一制冷剂或R32/R125混合制冷剂时，制冷剂的压力损失有所减少。因此，只要减小制冷剂回路(10)的液侧配管(32)的内径，即使管内压力损失增加到与使用R22时相同的水平，装置性能也仍可与以往的相同。所以，本空调器(1)中，通过将液侧配管(32)的管径缩小到管内压力损失与R22持平的程度，就能维持装置性能，并减少制冷剂回路(10)内的制冷剂填充量。

对应于上述情况，如果减小气侧配管(31)的管径，特别是形成压缩机(11)的吸入配管的气侧配管4(24)的管径，则制冷剂填充量的减少没有那么多，而且由于吸入压力损失增大，这就大幅度地降低了装置效率。这种装置效率的降低间接导致地球变暖程度的增大。

因此，本空调器(1)中，气侧配管(31)与以往的R22用气侧配管相同，只有液侧配管(32)的管径比以往的R22用液侧配管小。

制冷剂配管的构成的基本原理

以下，对构成液侧配管(32)的基本原理进行说明。

对液侧配管(32)进行设计，以使液侧配管(32)的压力损失占从冷凝器出口到蒸发器入口的制冷剂压力降低量的比例与R22的情况相同。即，使用图5所示符号成立下式。 $\frac{(\mathrm{Pco}-\mathrm{Pvi})+(\mathrm{Pvo}-\mathrm{Pbi})}{(\mathrm{Pco}-\mathrm{Pei})}=\mathrm{Const}---\left(7\right)$ 式中，ΔP：配管压力损失(kPa),L：配管长度(m),G：制冷剂循环量(kg/s),A：流路截面积(m²),λ：损耗系数，d：配管内径(m),ρs：压缩机吸入的制冷剂密度(kg/m³)。则用以下的圆管磨擦损耗公式可算出上述式(7)的分子的各项。 $\mathrm{\ΔP}=\mathrm{\λ}\·\frac{L}{d}\·\frac{G^2}{2\·\mathrm{\ρs}\·A^2}---\left(8\right)$ 这里，制冷设备的制冷能力Q=G×Δh，由式(8)可导出下式。 $\mathrm{\ΔP}\∝\frac{G^2}{\mathrm{\ρs}\·d^5}\∝{({\mathrm{\Δh}}^2\·\mathrm{\ρs}\·d^5)}^{-1}---\left(9\right)$ Δh：制冷效果(kJ/kg)然后，可导出下式。

(Pco-Pvi)+(Pvo-Pbi)∝(Δh²·ρs·d⁵)^-1    …(10)由上述式(7)和式(10)可导出下式。 $\frac{(\mathrm{Pco}-\mathrm{Pvi})+(\mathrm{Pvo}-\mathrm{Pbi})}{(\mathrm{Pco}-\mathrm{Pei})}\∝\frac{{({\mathrm{\Δh}}^2\·\mathrm{\ρs}\·d^5)}^{-1}}{(\mathrm{HP}-\mathrm{LP})}---\left(11\right)$

因此，由上述(7)式和式(11)以及R22和R32的物理性能值，可按照以下方法求出R32用传热管和R22用传热管的内径比。

图6表示将各物理性能值代入上述式(12)的计算结果。进行上述计算时，蒸发温度Te设定为2℃，冷凝温度Tc设定为49℃，则过热度SH=5度，过冷度SC=5度。

从上述计算结果可看出，R32单一制冷剂的液侧配管(32)的管径可缩小到R22的液侧配管的0.76倍左右。R32/R125混合制冷剂中的R32含量只要在75重量％以上，则液侧配管的管径也可缩小到R22的0.76～0.8倍左右。另外作为参考，对其他替代制冷剂也进行了同样计算，其结果是，R32的液侧配管的管径最小(参考图6)。

图7表示以往使用了R22的装置中的气侧配管和液侧配管的管径(外径)与制冷额定功率一一对应的情况。

本空调器(1)中，根据制冷额定功率，所用的气侧配管(31)的管径与上述R22用气侧配管相同，而所用的液侧配管(32)的管径比上述R22用液侧配管细。

图8表示气侧配管内径dg和液侧配管内径d1之比，即内径比(=气侧配管内径dg/液侧配管内径d1)。本空调器(1)中，根据制冷额定功率，使用了具有以下内径比的气侧配管(31)和液侧配管(32)。

即，制冷额定功率大于5KW、但小于9KW以下时，使用上述内径比为2.1～3.5的气侧配管(31)和液侧配管(32)。制冷额定功率小于KW或大于9KW时，使用上述内径比为2.6～3.5的气侧配管(31)和液侧配管(32)。

制冷额定功率在5KW以下时，使用内径为3.2mm～4.2mm的配管作为液侧配管(32)。制冷额定功率大于5KW但小于22.4KW时，使用内径为5.4mm～7.0mm的配管作为液侧配管(32)。制冷额定功率大于22.4KW时，使用内径为7.5mm～9.8mm的配管作为液侧配管(32)。

如果上述内径比或液侧配管(32)的内径小于上述数值范围，则虽然制冷剂填充量进一步减少，但装置性能降低。如果上述内径比或液侧配管(32)的内径大于上述数值范围，则虽然制冷剂压力损失减少，且装置性能有所提高，但制冷剂填充量的减少不明显。

因此，本实施状态中，为了在保持装置性能的同时还能够充分减少制冷剂的填充量，将气侧配管(31)和液侧配管(32)设定在上述数值范围内。

此外，根据装置的使用条件等，为更有效地利用R32的特性，还可对上述数值范围内进行进一步限定。

例如，制冷额定功率大于5KW、但小于9KW时，上述内径比可以在2.4～3.2的范围内。制冷额定功率小于5KW或大于9KW时，上述内径比可以在2.8～3.3的范围内。

进一步来讲，制冷额定功率大于5KW、但小于9KW时，上述内径比可以在2.6～3.0的范围内。制冷额定功率小于5KW或大于9KW时，上述内径比可以在2.9～3.1的范围内。

此外，制冷额定功率小于5KW时，液侧配管(32)的内径可以在3.5mm～3.9mm的范围内。制冷额定功率大于5KW、但小于22.4KW时，液侧配管(32)的内径可以在5.7mm～6.7mm的范围内。制冷额定功率大于22.4KW时，液侧配管(32)的内径可以在7.8mm～9.5mm的范围内。

进一步来讲，制冷额定功率小于5KW时，液侧配管(32)的内径可以在3.6mm～3.8mm的范围内。制冷额定功率大于5KW、但小于22.4KW时，液侧配管(32)的内径可以在6.0mm～6.4mm的范围内。制冷额定功率大于22.4KW时，液侧配管(32)的内径可以在8.1mm～9.1mm的范围内。

但是，以往的制冷剂配管从成本较低且处理容易的角度考虑，大多使用铜管。由于铜管有多种标准品，所以，利用标准品，可达到制冷剂配管(31和32)的低成本要求。因此，为了降低装置成本，可以通过组合标准品来达到上述内径比的要求，最好液侧配管(32)和气侧配管(31)都由标准品构成。

图9是R22用铜管(JISB607)的规格和日本制冷空调工业会提出的(日冷工案)R32用高压配管的规格的比较图。

由以上计算结果算出的最佳内径比是，使用R32单一制冷剂时为0.76，使用R32含量为75重量％的R32/R125混合制冷剂时为0.80。从上述图9可看出，只要在最佳内径比的±10％的范围内，则可通过组合标准品容易地获得最佳内径比。

例如，使用φ9.5mm的标准化配管为R22用配管时，如果使用R32，则可用φ8.0mm的标准化配管代替上述配管。因此，通过组合标准品就能够容易地完成本实施状态。

空调器(1)的运作

以下，根据制冷剂回路(10)中的制冷剂循环运作情况对空调器(1)的运作进行说明。

空调器在进行制冷时，四路切换阀(12)被设定在图1所示的实线侧。即，四路切换阀(12)处于接口1(12a)和接口2(12b)连通，接口3(12c)和接口4(12d)流通的状态。

这种状态下，从压缩机(11)排出的气体制冷剂通入气侧配管1(21)、四路切换阀(12)和气侧配管2(22)，在室外热交换器(13)被冷凝。从室外热交换器(13)流出的液状制冷剂流入液侧配管1(25)，通过膨胀阀减压转变为气液二相制冷剂。从膨胀阀(14)流出的二相制冷剂又通过液侧配管2(26)，在室内热交换器(15)与室内空气进行热交换而蒸发，室内空气被冷却。从室内热交换器(15)流出的气体制冷剂通过气侧配管3(23)、四路切换阀(12)和气侧配管4(24)被吸收入压缩机(11)。

另一方面，空调器在进行制热时，四路切换阀(12)被设定在图1所示的虚线侧。即，四路切换阀(12)处于接口1(12a)和接口4(12d)连通，接口2(12b)和接口3(12c)连通的状态。

这种状态下，从压缩机(11)排出的气体制冷剂通入气侧配管1(21)、四路切换阀(12)和气侧配管3(23)流入室内热交换器(15)。流入室内热交换器(15)的制冷剂与室内空气进行热交换而冷凝，室内空气被加热。从室内热交换器(15)流出的液状制冷剂通过液侧配管2(26)在膨胀阀减压转变为气液二相制冷剂。从膨胀阀(14)流出的二相制冷剂又通过液侧配管1(25)在室外热交换器(13)蒸发。从室外热交换器(13)流出的气体制冷剂通过气侧配管2(22)、四路切换阀(12)和气侧配管4(24)被吸收入压缩机(11)。

本实施状态中，在使用R32单一制冷剂或R32/R125混合制冷剂作为制冷剂的同时，还使室外热交换器(13)及室内热交换器(15)的传热管比以往更细。所以，可在保持装置性能的前提下减少制冷剂填充量，并可能抑制地球变暖。

由于传热管变得更细，所以，可达到室外热交换器(13)和室内热交换器(15)的低成本和小型化，还可使室内单元(17)和室外单元(16)小型化。

此外，用管径较细的配管形成液侧配管(32)，可在将运转功率保持在原来水平的同时，进一步减少制冷剂回路(10)中的制冷剂填充量。

因此，能够充分发挥地球变暖系数较小，且管内压力损失较少等R32的特性，并能够在较大程度上抑制地球变暖。

上述实施状态是可选择地进行制冷和制热的所谓热泵式空调器，但本实用新型的适用对象不仅限于热泵式空调器，例如也可用于单冷机。此外，根据对应于制冷额定功率的制热额定功率，设定液侧配管(32)和气侧配管(31)的内径或它们的内径比，本实用新型还可有用单暖机。

无庸置言，气侧配管(31)和液侧配管(32)不一定都要由铜管形成，也可以由SUS管、氧化铝管、铁管等其他配管形成。

室内热交换器(15)及室外热交换器(13)不仅限于空气热交换器，也可以是双重管式热交换器等液-液热交换器。

通过缩小室外热交换器(13)及室内热交换器(15)的传热管和气侧配管(31)及液侧配管(32)的管径，可减小制冷剂回路(10)的内容积(制冷剂通过部分的内容积)。所以，与以往相比，可减少混入制冷剂回路(10)内的空气、水分、杂质等，这样制冷机油与水分等的接触机会就会变少。因此，利用本实施状态，引起制冷机油劣化的可能性比以往小。使用醚油和酯油等合成油作为制冷机油时，本实施状态的优越性就会更显著地发挥。

此外，本实用新型的制冷装置并不仅限于狭义的制冷装置，除了上述空调器之外，还包括冷藏装置和除湿机等多种制冷装置。

本实施状态中的制冷额定功率是指蒸发器的功率，并不限于空调器在制冷时的功率。此外，制冷额定功率还可以是连接配管长为5m、室内单元和室外单元的高低差为0m时，以规定的JIS条件(室内干球温度为27℃、室内湿球温度为19℃、室外干球温度为35℃)为基准所具有的功率。

综上所述，本实用新型的制冷装置对使用臭氧破坏系数较小的制冷剂的场合有用，适用于可真正防止地球变暖的制冷装置。

Claims (12)

1．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于5.9mm的传热管形成。

2．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于4.7mm～5.9mm的传热管形成。

3．如权利要求1或2所述的制冷装置，其特征还在于，室内热交换器(15)的传热管由内径小于5.3mm的传热管形成。

4．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(13)的传热管由内径小于6.7mm的传热管形成。

5．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(13)的传热管由内径小于5.4mm～6.7mm的传热管形成。

6．如权利要求4或5所述的制冷装置，其特征还在于，室外热交换器(13)的传热管由内径小于6.1mm的传热管形成。

7．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于6.2mm的传热管形成。

8．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于4.7mm～6.2mm的传热管形成。

9．如权利要求7或8所述的制冷装置，其特征还在于，室内热交换器(15)的传热管由内径小于5.5mm的传热管形成。

10．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于7.1mm的传热管形成。

11．一种制冷装置，所述装置具备包括压缩机(11)、室外热交换器(13)、减压装置(14)和室内热交换器(15)在内的制冷剂回路(10)，以R32含量在75重量％以上、100重量％以下的R32和R125的混合制冷剂为制冷剂形成蒸汽压缩式制冷循环，其特征在于，上述室内热交换器(15)的传热管由内径小于5.4mm～7.1mm的传热管形成。

12．如权利要求10或11所述的制冷装置，其特征还在于，室外热交换器(13)的传热管由内径小于6.3mm的传热管形成。

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