CN212622893U - 对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及短路试验变压器领域，具体涉及一种对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，包括中间三相电力变压器T_M，单相短路试验变压器T_T包括与第二高压绕组相连的第一高压绕组；工作时，向变压器T_M的第二低压绕组加载操作冲击电压V₀，使变压器T_M的第二高压绕组产生感应电压V_C，感应电压V_C＝单相短路试验变压器T_T的规定操作冲击电压V_R；依据感应电压V_C得到第一高压绕组的首端对地工频电压U0_AC、尾端对地工频电压U1_AC，首端对地工频电压U0_AC、尾端对地工频电压U1_AC的绝对值均≤变压器T_T的工频耐受电压UR_AC；本实用新型的装置能避免变压器T_T在操作冲击实验时，因加载于其上的对地工频电压高于规定的对地工频耐受电压而损坏的情况。

Description

对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置

技术领域

本实用新型涉及短路试验变压器领域，具体涉及一种对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置。

背景技术

对于实际运行中高压侧首、尾端子跨接于电网异相之间(如A相与B 相间)的单相短路试验变压器，其高压侧绕组的首端、尾端要求的绝缘水平一致。此时规定的操作冲击电压水平可能远高于GB/T 1094.3中相应电压等级的规定值，导致折算后得到的等效工频电压可能远远高于所要求的工频耐压水平。

例如，如图1所示，高压侧额定电压为330kV的全绝缘单相短路试验变压器，其高压绕组规定的对地工频耐受电压为510kV，其首端、尾端之间的规定操作冲击电压为1425kV，该操作冲击电压的数值折算为对地工频电压后为675kV(折算方法为行业内通用折算公式：1425÷2.11≈675,即短时间持续的操作冲击电压除以2.11后作用效果等效为1min工频耐压)，远大于该单相短路试验变压器的规定的工频耐受电压的数值510kV。

如图1所示，依照传统方法(参考GB/T 1094.3中规定执行)对单相短路试验变压器进行操作冲击试验时，变压器的高压侧绕组一端接地，另一端施加规定的操作冲压电压，但如上所述，此时高压绕组首端、尾端之间的操作冲压电压折算为对地工频电压值，远超出变压器的规定的工频耐受电压，试验中高压绕组对地(如对铁芯柱、上下铁轭)将大概率发生绝缘击穿现象，引起操作冲击试验失败。如果在设计阶段通过增大设计距离，增加绝缘件数量的方式来实现增强绕组端部对地绝缘强度，以适应传统试验方法，使得变压器的绝缘设计水平上升到一个新的高度，成本大幅增加，产品运输高度大幅增加(线圈到上下铁轭距离大幅增加所致)，以至于无法运输。

发明内容

本实用新型的目的在于克服现有技术的缺陷，提供一种对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，能避免单相短路试验变压器在操作冲击实验过程中，因加载于其上的对地工频电压高于规定的对地工频耐受电压，发生损坏的情况发生。

为实现上述目的，本实用新型采用了如下技术方案：

一种对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其包括中间三相电力变压器T_M，中间三相电力变压器T_M包括对应配合的第二高压绕组3 和第二低压绕组4；所述单相短路试验变压器T_T包括对应配合的第一高压绕组1和第一低压绕组2；所述第二高压绕组3与第一高压绕组1相连；

工作时，向所述第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，使第二高压绕组3产生加载于第一高压绕组1的首端和尾端之间的感应电压V_C，感应电压V_C＝单相短路试验变压器T_T的规定操作冲击电压V_R；依据所述感应电压V_C计算第一高压绕组1的首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI，将首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI分别折算为第一高压绕组1的首端对地工频电压U0_AC、尾端对地工频电压U1_AC，首端对地工频电压U0_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC且尾端对地工频电压U1_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC。

优选的，在所述第二高压绕组3中，其三相线圈采用星形接法，任意两相线圈的首端相连后形成第二输出端，另外一相线圈的首端为第一输出端，第一输出端、第二输出端分别与第一高压绕组1的首端A、尾端X相连，第二高压绕组3的三相线圈的尾端相连后接地。

优选的，在所述第二低压绕组4中，其三相线圈采用三角形接法，一相线圈的首端加载操作冲击电压V₀且该相线圈与形成第一输出端的线圈对应，一相线圈的首端悬空，一相线圈的首端接地。

优选的，在所述第二高压绕组3中，U相线圈的首端为第一输出端且与第一高压绕组1的首端A相连，V相线圈的首端和W相线圈的首端相连后形成第二输出端，第二输出端与第一高压绕组1的尾端X相连，U相线圈的尾端、V相线圈的尾端和W相线圈的尾端相连后接地；

在所述第二低压绕组4中，其u相线圈的首端加载操作冲击电压V0，v 相线圈的首端悬空，w相线圈的首端接地。

优选的，所述第二高压绕组3和第二低压绕组4之间的额定的相电压比为10。

优选的，所述第一低压绕组2的首端悬空，末端接地。

优选的，还包括用于向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀的电源设备和试验电路，试验电路包括第一试验导线、第二试验导线和第三试验导线，电源设备通过第三试验导线向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，第二高压绕组3产生的感应电压V_C通过第一试验导线和第二试验导线分别加载与第一高压绕组1的首端A和尾端X之间。

优选的，加载于第一高压绕组1的首端A和尾端X之间的感应电压V_C包括由第二高压绕组3产生的并分别通过第一试验导线和第二试验导线传输的两个方向相反的感应电动势。

优选的，所述感应电压V_C与操作冲击电压V₀之比K_C0大于中间三相电力变压器T_M的第二高压绕组3与第二低压绕组4之间的额定的相电压比K。

优选的，K_C0＝1.5K。

本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，增加了三相电力变压器T_M作为中间电源，使得单相短路试验变压器T_T的第一高压绕组的首端和尾端之间耐受规定操作冲击电压的同时，第一高压绕组的首端的首端对地工频电压U0_AC、末端的末端对地工频电压U1_AC的绝对值均不超过单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC，保证了操作冲击试验的成功，且避免单相短路试验变压器T_T因首端对地工频电压U0_AC和或末端对地工频电压U1_AC的绝对值超过工频耐受电压UR_AC而损毁，还有利于简化单相短路试验变压器T_T的绝缘设计，降低其生产成本，还有利于控制单相短路试验变压器T_T的运输高度，提高其可靠性。

附图说明

图1是现有技术对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的原理示意图；

图2是本实用新型对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置的结构示意图。

具体实施方式

以下结合附图2给出的实施例，进一步说明本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置的具体实施方式。本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置不限于以下实施例的描述。

本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其包括中间三相电力变压器T_M，中间三相电力变压器T_M包括对应配合的第二高压绕组3和第二低压绕组4；所述单相短路试验变压器T_T包括对应配合的第一高压绕组1和第一低压绕组2；所述第二高压绕组3与第一高压绕组1相连；

工作时，向所述第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，使第二高压绕组3产生加载于第一高压绕组1的首端和尾端之间的感应电压V_C，感应电压V_C＝单相短路试验变压器的规定操作冲击电压V_R；依据所述感应电压V_C计算第一高压绕组1的首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI，将首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI折算为第一高压绕组1上的首端对地工频电压 U0_AC、尾端对地工频电压U1_AC，等效工频电压U0_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC且尾端对地工频电压U1_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC。

本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，增加了三相电力变压器T_M作为中间电源，使得单相短路试验变压器T_T的第一高压绕组的首端和尾端之间耐受规定操作冲击电压的同时，第一高压绕组的首端的首端对地工频电压U0_AC、末端的末端对地工频电压U1_AC的绝对值均不超过单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC，保证了操作冲击试验的成功，且避免单相短路试验变压器T_T因首端对地工频电压U0_AC和或末端对地工频电压U1_AC的绝对值超过工频耐受电压UR_AC而损毁，还有利于简化单相短路试验变压器T_T的绝缘设计，降低其生产成本，还有利于控制单相短路试验变压器T_T的运输高度，提高其可靠性。

优选的，本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置还包括用于向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀的电源设备和试验电路，试验电路包括第一试验导线、第二试验导线和第三试验导线，电源设备通过第三试验导线向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，第二高压绕组3产生的感应电压V_C通过第一试验导线和第二试验导线分别加载与第一高压绕组1的首端A和尾端X之间。本实用新型的装置采用试验电路，实现了中间三相电力变压器T_M、电源设备和单相短路试验变压器T_T之间的电连接；所述试验电路可有多种方案，一种优选的方案如图2所示，其包括三个部分：第一部分是关于中间三相电力变压器T_M的高压侧与单相短路试验变压器T_T的高压侧之间的电路结构；第二部分是关于中间三相电力变压器T_M的低压侧与电源设备之间的电路结构；第三部分是关于单相短路试验变压器T_T低压侧的电路结构。

所述的第一部分的电路结构的特征在于：包括第一输出端和第一试验导线；所述第二高压绕组3的U相线圈的首端为第一输出端，它通过第一试验导线与第一高压绕组1的首端A相连；所述第二高压绕组3的V相线圈的首端和W相线圈的首端相连后形成第二输出端，它通过第二试验导线与第一高压绕组1的尾端x相连；U相线圈的尾端、V相线圈的尾端和W相线圈的尾端均接地。所述的第二部分的电路结构包括加载操作冲击电压V₀的输入端和第三试验导线；所述第二低压绕组4的u相线圈的首端和v相线圈的尾端形成加载输入端，它通过第三试验导线与电源设备连接，用于加载操作冲击电压V₀；v相线圈的首端与w相线圈的尾端连接；w相线圈的首端、u相线圈的尾端均接地。所述第三部分的电路结构：所述第一低压绕组(2)的首端a悬空，尾端x接地。

需要指出是，以上所述的均接地包括两种等效的连接结构，其中一种是U相线圈的尾端、V相线圈的尾端和W相线圈的尾端并联连接后接地，另一种是U相线圈的尾端、V相线圈的尾端和W相线圈的尾端分别接地。此外，所述的u相线圈的首端和v相线圈的尾端形成加载输入端，也包括两种等效的连接结构，其中一种是u相线圈的首端和v相线圈的尾端并联连接形成共同的输入端，它通过一根第三试验导线与电源设备连接；另一种是u 相线圈的首端和v相线圈的尾端分别形成输入端，两个输入端通过两根第三试验导线分别与电源设备连接。当然，u相线圈与U相线圈必需对应(即它们是同相的)，v相线圈与V相线圈对应、w相线圈与W相线圈对应。

关于第一部分的电路结构的具体实施方式可有多种，一种优选的方式如图2所示，其特征在于：所述试验电路的第二高压绕组3中的三相线圈 (U、V、W)采用星形接法，其中U相线圈的首端为第一输出端，V相线圈的首端和W的相线圈的首端相连后形成第二输出端，第一输出端、第二输出端分别通过第一试验导线、第二试验导线与第一高压绕组1的首端A、尾端X相连接；第二高压绕组3的三相线圈(U、V、W)的尾端相连后形成的中性点N接地。

关于第二部分的电路结构的具体实施方式可有多种，一种优选的方式如图2所示，其特征在于：所述试验电路的第二低压绕组4中的三相线圈 (u、v、w)采用三角形接法，其中u相线圈的首端和v相线圈的尾端相连形成的节点为加载输入端，它通过第三试验导线与所述电源设备相连，以加载操作冲击电压V0；v相线圈的首端与w相线圈的尾端连接，w相线圈的首端和u相线圈的尾端均接地。它操作冲击电压V₀，该u相线圈与形成第一输出端的高压侧的U相线圈同相，且该u相线圈的尾端和与之相连的w 相线圈的首端相连形成的节点接地。

本实用新型装置的又一个重要特点是，采用了从中间三相电力变压器 T_M的低压侧加载操作冲击电压V₀的电源设备，其有益效果在于，可大幅度下调电源设备的电压等级，如图2所示：所述相电压比K＝10，所述K_CO＝1.5 ×10＝15；当V_C＝1425kV时，电源设备的工作电压可降低15倍，操作冲击电压V₀可降低到95kV(即1425kV÷15)。对于变压器生产企业而言，配置一台中间三相电力变压器T_M和普通的非特高电压等级的电源设备相对容易和经济。

本实用新型装置的再一个重要特点是，由以上有别于现有技术的特征所形成的电学技术结构，其中包括电压、变压和感应电动势等。公知的是，三相电力变压器在常规运行时：三角接法的相电压与线电压相等，星形的接法的线电压是相电压的

倍；三相变压的变比都等于额定的相电压比K；在三相高压绕组采用星形接法时，由于高压绕组的三个线圈感应到的电动势的相位差是相等的，因此不可能出现两个线圈的感应电动势方向总是相反的情况。

如图2所示，为本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验装置的一种实施方式。

本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其包括中间三相电力变压器T_M，中间三相电力变压器T_M包括相对配合的第二高压绕组3和第二低压绕组4，单相短路试验变压器T_T包括对应配合的第一高压绕组1和第一低压绕组2。

本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的方法为，将第二高压绕组3与第一高压绕组1相连，向所述第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，使第二高压绕组3产生感应电压V_C，感应电压V_C＝单相短路试验变压器T_T的规定操作冲击电压V_R，将感应电压V_C加载于第一高压绕组1 的首端和尾端之间；依据所述感应电压V_C计算第一高压绕组1的首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI，分别将首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI折算为第一高压绕组1的首端对地工频电压U0_AC、尾端对地工频电压U1_AC，首端对地工频电压U0_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压 UR_AC且末端对地工频电压U1_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC。其中，所述操作冲击电压V₀＞0，规定操作冲击电压V_R＞0，工频耐受电压UR_AC＞0，第二高压绕组3与第二低压绕组4之间的额定的相电压比大于1。

优选的，如图2所示，在所述第二高压绕组3中，其三相线圈采用星形接法，所述星形接法即为任意两相线圈的首端相连后形成第二输出端，另外一相线圈的首端为第一输出端，第一输出端、第二输出端分别与第一高压绕组1的首端、尾端相连，第二高压绕组3的三相线圈的尾端相连后接地。进一步的，如图2所示，在所述第二低压绕组4中，其三相线圈采用三角形接法，一相线圈的首端加载操作冲击电压V₀且该相线圈与形成第一输出端的线圈对应，一相线圈的首端悬空，一相线圈的首端接地。需要指出的，所述第二低压绕组4的三相线圈也可以采用星形接法。

优选的，所述第二高压绕组3和第二低压绕组4的相电压比为5-15。进一步的，所述第二高压绕组3和第二低压绕组4的相电压比为10。

优选的，如图2所示，所述单相短路试验变压器T_T还包括与第一高压绕组1对应配合的第一低压绕组2，其首端悬空，末端接地。

本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置还包括用于向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀的电源设备和试验电路，试验电路包括第一试验导线、第二试验导线和第三试验导线，电源设备通过第三试验导线向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，第二高压绕组3产生的感应电压V_C通过第一试验导线和第二试验导线分别加载与第一高压绕组 1的首端A和尾端X之间。进一步的，加载于第一高压绕组1的首端A和尾端X之间的感应电压V_C包括由第二高压绕组3产生的并分别通过第一试验导线和第二试验导线传输的两个方向相反的感应电动势。

优选的，所述感应电压V_C与操作冲击电压V₀之比K_C0大于中间三相电力变压器T_M的第二高压绕组3与第二低压绕组4之间的额定的相电压比K。进一步的，所述中间三相电力变压器T_M的第二高压绕组3与第二低压绕组 4之间的额定的相电压比K为10，K_C0＝1.5K。所述K_C0大于K的变压结构，通过搭建试验电路实现，而公知的三相电力变压器及其电连接结构，其运行的实际的相电压比通常是等于额定的相电压比K(是变压器铭文给出的常量)；显然，本实用新型有别于公知技术的结构特征，不仅对于降低操作冲击电压V₀的电压等级具有积极贡献，而且对于操作冲击试验的整体安全性也具有积极贡献。

如图2所示，为本实用新型的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置的一个实施例。

本实用新型的单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，包括电源设备、试验电路和中间三相电力变压器T_M，试验电路包括第一试验导线、第二试验导线和第三试验导线，中间三相电力变压器T_M包括对应配合的第二高压绕组3和第二低压绕组4，单相短路试验变压器T_T包括对应配合使用的第一高压绕组1和第一低压绕组2，电源设备通过第三试验导线向第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，第二高压绕组3产生的感应电压V_C通过第一试验导线和第二试验导线分别加载与第一高压绕组1的首端A和尾端X 之间。

所述第二高电压绕组3和第二电压绕组4的相电压比为10；在所述第二高压绕组3中，U相线圈、V相线圈和W相线圈采用星形接法，U相线圈的首端为第一输出端且与第一高压绕组1的首端相连，V相线圈的首端和W 相线圈的首端相连后形成第二输出端，第二输出端与第一高压绕组1的尾端相连，U相线圈的尾端、V相线圈的尾端和W相线圈的尾端相连后接地。需要指出的，也可以是V相线圈的首端或W相线圈的首端为第一输出端，U 相线圈的首端和W相线圈的首端相连后形成第二输出端或U相线圈的首端和V相线圈的首端相连后形成第二输出端。在所述第二低压绕组4中，u相线圈、v相线圈和w相线圈采用三角形接法，所述三角形接法为u相线圈的首端加载操作冲击电压V₀，v相线圈的首端悬空，w相线圈的首端接地；所述第一低压绕组2的首端悬空，末端接地。需要指出的，也可以是v相线圈的首端加载操作冲击电压V₀，w相线圈的首端悬空，u相线圈的首端接地；或者w相线圈的首端加载操作冲击电压V₀，u相线圈的首端悬空，v相线圈的首端接地。

具体的，所述单相短路试验变压器的第一高压绕组1的电压等级为 330KV，规定的工频耐受电压UR_AC为510KV，首端、尾端之间规定操作冲击电压为1425KV。由于第二高压绕组3的V相线圈的首端、W相线圈首端连接在一起，V相、W相铁芯磁通方向与U相铁芯磁通方向相反，且数值为U 相铁芯磁通数值的一半，因此第一输出端和第二输出端之间的感应电压值为U相线圈的感应电压的1.5倍。若向第一高压绕组1的首端、尾端之间加载操作冲击电压值为1425KV，则需要向第二低压绕组4的u相线圈首端加载操作冲击电压V₀＝1425÷1.5÷10＝95KV，则使第二高压绕组3的第一输出端和第二输出端之间产生感应电压V_C＝1425KV；此时，所述第一高压绕组1的首端对地电压为U0_SI＝1425÷1.5＝950KV，折算为首端对地工频电压U0_AC≈950÷2.1＝450KV，首端对地工频电压U0_AC＜工频耐受电压UR_AC，第一高压绕组1的尾端对地电压U1_SI＝U_V＝U_W＝ -(950÷2)＝-475KV，折算为尾端对地工频电压U1_AC≈-475÷2.11＝ -225KV，尾端对地工频电压U1_AC的绝对值也小于工频耐受电压UR_AC。

本实用新型还公开一种对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的方法，其通过所述对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置实现，其包括以下步骤：

步骤一，依次连接电源设备、中间三相电力变压器T_M和单相短路试验变压器T_T；

步骤二，所述电源设备向所述第二低压绕组4加载操作冲击电压V₀，使第二高压绕组3产生感应电压V_C，感应电压V_C＝单相短路试验变压器T_T的规定操作冲击电压VR；

步骤三，将所述感应电压V_C加载于第一高压绕组1的首端A和尾端X 之间。

优选的，所述第二高压绕组3的三相线圈采用星形接法，任意两相线圈的首端相连后形成第二输出端，另外一相线圈的首端为第一输出端，第一输出端、第二输出端分别与第一高压绕组1的首端A、尾端X相连，第二高压绕组3的三相线圈的尾端相连后接地；所述第二低压绕组4的三相线圈采用三角形接法，一相线圈的首端加载操作冲击电压V₀且该相线圈与第二高压绕组3的形成第一输出端的线圈对应，一相线圈的首端悬空，一相线圈的首端接地；所述第一低压绕组2的首端悬空，末端接地。

优选的，所述中间三相电力变压器T_M为组式电力变压器，由三个单相电力变压器组成，其中，三个单相电力变压器的低压绕组采用三角形接法，三个单相电力变压器的高压绕组采用星形接法。

以上内容是结合具体的优选实施方式对本实用新型所作的进一步详细说明，不能认定本实用新型的具体实施只局限于这些说明。对于本实用新型所属技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本实用新型构思的前提下，还可以做出若干简单推演或替换，都应当视为属于本实用新型的保护范围。

Claims (10)

1.一种对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于，其包括中间三相电力变压器T_M，中间三相电力变压器T_M包括对应配合的第二高压绕组(3)和第二低压绕组(4)；所述单相短路试验变压器T_T包括对应配合的第一高压绕组(1)和第一低压绕组(2)；所述第二高压绕组(3)与第一高压绕组(1)相连；

工作时，向所述第二低压绕组(4)加载操作冲击电压V₀，使第二高压绕组(3)产生加载于第一高压绕组(1)的首端和尾端之间的感应电压V_C，感应电压V_C＝单相短路试验变压器T_T的规定操作冲击电压V_R；依据所述感应电压V_C计算第一高压绕组(1)的首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI，将首端对地电压U0_SI、尾端对地电压U1_SI分别折算为第一高压绕组(1)的首端对地工频电压U0_AC、尾端对地工频电压U1_AC，首端对地工频电压U0_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC且尾端对地工频电压U1_AC的绝对值≤单相短路试验变压器T_T的工频耐受电压UR_AC。

2.根据权利要求1所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：在所述第二高压绕组(3)中，其三相线圈采用星形接法，任意两相线圈的首端相连后形成第二输出端，另外一相线圈的首端为第一输出端，第一输出端、第二输出端分别与第一高压绕组(1)的首端A、尾端X相连，第二高压绕组(3)的三相线圈的尾端相连后接地。

3.根据权利要求2所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：在所述第二低压绕组(4)中，其三相线圈采用三角形接法，一相线圈的首端加载操作冲击电压V₀且该相线圈与形成第一输出端的线圈对应，一相线圈的首端悬空，一相线圈的首端接地。

4.根据权利要求3所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：在所述第二高压绕组(3)中，U相线圈的首端为第一输出端且与第一高压绕组(1)的首端A相连，V相线圈的首端和W相线圈的首端相连后形成第二输出端，第二输出端与第一高压绕组(1)的尾端X相连，U相线圈的尾端、V相线圈的尾端和W相线圈的尾端相连后接地；

在所述第二低压绕组(4)中，其u相线圈的首端加载操作冲击电压V₀，v相线圈的首端悬空，w相线圈的首端接地。

5.根据权利要求3所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：所述第二高压绕组(3)和第二低压绕组(4)之间的额定的相电压比为10。

6.根据权利要求1所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：所述第一低压绕组(2)的首端悬空，末端接地。

7.根据权利要求1所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：还包括用于向第二低压绕组(4)加载操作冲击电压V₀的电源设备和试验电路，试验电路包括第一试验导线、第二试验导线和第三试验导线，电源设备通过第三试验导线向第二低压绕组(4)加载操作冲击电压V₀，第二高压绕组(3)产生的感应电压V_C通过第一试验导线和第二试验导线分别加载与第一高压绕组(1)的首端A和尾端X之间。

8.根据权利要求7所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：加载于第一高压绕组(1)的首端A和尾端X之间的感应电压V_C包括由第二高压绕组(3)产生的并分别通过第一试验导线和第二试验导线传输的两个方向相反的感应电动势。

9.根据权利要求7所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：所述感应电压V_C与操作冲击电压V₀之比K_C0大于中间三相电力变压器T_M的第二高压绕组(3)与第二低压绕组(4)之间的额定的相电压比K。

10.根据权利要求9所述的对单相短路试验变压器实施操作冲击试验的装置，其特征在于：K_C0＝1.5K。

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