CN210166555U - 光学系统、镜头模组和电子设备 - Google Patents
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Abstract
本实用新型提供一种光学系统、镜头模组和电子设备，该光学系统沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：第一透镜，具有屈折力；第二透镜，具有屈折力，第二透镜的物侧面为凸面，像侧面为凹面；第三透镜，具有正屈折力，第三透镜的像侧面为凸面；第四透镜，具有负屈折力，第四透镜的物侧面为凹面，像侧面为凸面；第五透镜，具有正屈折力；第六透镜，具有负屈折力；第七透镜，具有屈折力；所述光学系统还包括光阑，所述光学系统满足以下条件式：1.2<Imgh/fno×L<1.4。合理配置第一透镜至第七透镜各透镜的面型与屈折力以及Imgh/fno×L的合适比例，可使得光学系统具有足够的通光量和较长的景深，使远处近处物体都能呈现清晰的拍摄效果，实现高清晰大场景拍摄，保证拍摄质量。
Description
技术领域
本实用新型属于光学成像技术领域，尤其涉及一种光学系统、镜头模组和电子设备。
背景技术
近来如智能手机、平板电脑等电子设备普遍设置有相机，以进行图像捕捉和视频拍摄。随着电子设备的技术发展，需要相机具备更高的性能。
由于电子设备趋于小型化和轻薄化，在此种电子设备中设置高性能的相机时存在诸多限制。其中，能实现拍摄相机具有极大难度。
传统的广角相机通常设置五片式或六片式透镜结构，而随着电子设备的发展，传统的广角相机在分辨率、通光量和视角范围等不能满足需求。
实用新型内容
本实用新型的目的是提供一种光学系统、镜头模组和电子设备，该光学系统能实现大广角的特性。
为实现本实用新型的目的，本实用新型提供了如下的技术方案：
第一方面，本实用新型实施例提供一种光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：第一透镜，具有屈折力；第二透镜，具有屈折力，所述第二透镜的物侧面为凸面，像侧面为凹面；第三透镜，具有正屈折力，所述第三透镜的像侧面为凸面；第四透镜，具有负屈折力，所述第四透镜的物侧面为凹面，像侧面为凸面；第五透镜，具有正屈折力；第六透镜，具有负屈折力；第七透镜，具有屈折力；所述光学系统还包括光阑，所述光学系统满足以下条件式：1.2<Imgh/fno×L<1.4；其中，Imgh为所述光学系统的成像面的对角线长的一半；fno为所述光学系统的光圈数；L为光阑孔径大小。
合理配置第一透镜至第七透镜各透镜的面型与屈折力，保证光学系统满足高清晰大场景拍摄的需求，同时，设置Imgh/fno×L的合适比例可使得光学系统具有足够的通光量和较长的景深，使远处近处物体都能呈现清晰的拍摄效果，实现高清晰大场景拍摄，保证拍摄质量。
其中，所述第一透镜于光轴处的物侧面为凹面，像侧面为凸面；所述第一透镜于圆周处的物侧面为凸面，像侧面为凹面，可增加光学系统视场角。
其中，所述第五透镜于光轴处的物侧面为凹面，像侧面为凸面；所述第五透镜于圆周处的像侧面为凹面。第五透镜使光线汇聚，有助于缩小于光学系统在光轴上的总长，实现小型化。
其中，所述第六透镜和所述第七透镜于光轴处的物侧面为凸面，像侧面为凹面；所述第六透镜和所述第七透镜于圆周处的物侧面为凹面，像侧面为凸面。第六透镜的设置，有利于光学系统的色差修正。
其中，所述光学系统满足以下条件式：1<D1/Imgh<1.4；其中，D1为所述第一透镜有效口径直径大小。第一透镜的口径直径大小决定了光学系统获取物空间信息的多少，因此，第一透镜的口径直径大小与像高需满足合适的比例。
其中，所述光学系统满足条件：2<D1/L<3.5；其中，D1为所述光学系统第一透镜有效口径直径大小。第一透镜的口径直径大小决定了光学系统获取物空间信息的多少，光阑的作用是提升光学性能，D1/L的合适的比例，能够满足小型化设计要求，同时，光学性能好，像差校正容易，满足大场景的拍摄需求。
其中，所述光学系统满足条件式：90°<FOV<110°；其中，FOV为所述光学系统的视场角。光学系统的视场角大，能拍摄较大面积的景物，实现大场景拍摄的需求。
其中，所述光学系统满足以下条件式：1.1<Imgh/f<1.3；其中，Imgh为所述光学系统的成像面的对角线长的一半；f为所述光学系统的有效焦距。可使得光学系统的有效焦距小于像场直径(成像面的对角线长的一半)，具有较长的景深范围，达到画面清晰度要求。
其中，所述光学系统满足以下条件式：0.13<TAN(FOV/2)/TTL<0.20；其中，TAN(FOV/2)为所述光学系统的视场角FOV/2的正切值，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面在光轴上的距离。可使得光学系统结构小型化。
其中，所述光学系统满足以下条件式：1<BFL<1.2；其中，BFL为所述第七透镜的像侧面在平行于光轴方向距成像面的最近距离。可保证光学系统有足够的调焦范围，提升光学系统的组装良率，同时保证光学系统焦深较大，能够获取物方更多的深度信息。
其中，所述光学系统满足以下条件式：1.5<TTL/f<2；其中，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面在光轴上的距离，f为所述光学系统的有效焦距。可使得光学系统结构适中，满足小型化设计，性能参数满足要求。
其中，所述光学系统满足以下条件式：0.85<ΣCT/f<1.2；其中，ΣCT为所述光学系统的各透镜在光轴上的中心厚度总和，f为所述光学系统的有效焦距。保证光学结构的透镜组的紧凑的结构组合，及对应的有效焦距，保证良好的加工工艺。
其中，所述光学系统满足以下条件式：2<|R9+R10|/|R9-R10|<4.5；其中，R9为所述第四透镜的物侧面曲率半径，R10为所述第四透镜的像侧面曲率半径。第四透镜物侧面曲率半径和像侧面曲率半径较为合适，可合理的减小入射角有利于光线汇聚，同时降低系统敏感性，提高组装稳定性。
其中，所述光学系统满足以下条件式：-3.5<f5/R12<-2；其中，f5为所述第五透镜的有效焦距，R12为所述第五透镜的像侧面的曲率半径。第五透镜提供正的屈折力，使光线汇聚，有助于缩小于光学系统总长，实现小型化要求。
其中，所述光学系统满足以下条件式：1.7<|R11+R12|/R11×R12<2.2；其中，R11为所述第五透镜的物侧面曲率半径，R12为所述第五透镜的像侧面曲率半径。第五透镜的物侧面曲率半径和像侧面曲率半径较为合适，可保证第五透镜形状的可加工性，同时可有效改善光学系统像差。
其中，所述光学系统满足以下条件式：0.7<ET15/CT15<1.2；其中，ET15为所述第七透镜于圆周上的中心厚度，CT15为所述第七透镜于光轴上的中心厚度。可保证良好的光学性能及成型良率，同时满足良好的组装稳定性。
第二方面，本实用新型实施例还提供了一种镜头模组，包括镜筒和第一方面各种实施例中任一项所述的光学系统，所述光学系统的第一透镜至所述第七透镜安装在所述镜筒内。通过安装该光学系统的各透镜，使得该镜头模组具有小型化和大广角的特性。
第三方面，本实用新型实施例还提供了一种电子设备，包括壳体、电子感光元件和第二方面实施例提供的镜头模组，所述镜头模组和所述电子感光元件设置在所述壳体内，所述电子感光元件设置在所述光学系统的成像面上，用于将穿过所述第一透镜至所述第七透镜入射到所述电子感光元件上的物的光线转换成图像的电信号。通过设置本实用新型的镜头模组，使得电子设备可实现轻薄小型化，并可进行大广角的拍摄。
附图说明
为了更清楚地说明本实用新型实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本实用新型的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1a是第一实施例的光学系统的结构示意图；
图1b是第一实施例的光学系统的纵向球差曲线；
图1c是第一实施例的光学系统的像散曲线；
图1d是第一实施例的光学系统的畸变曲线；
图2a是第二实施例的光学系统的结构示意图；
图2b是第二实施例的光学系统的纵向球差曲线；
图2c是第二实施例的光学系统的像散曲线；
图2d是第二实施例的光学系统的畸变曲线；
图3a是第三实施例的光学系统的结构示意图；
图3b是第三实施例的光学系统的纵向球差曲线；
图3c是第三实施例的光学系统的像散曲线；
图3d是第三实施例的光学系统的畸变曲线；
图4a是第四实施例的光学系统的结构示意图；
图4b是第四实施例的光学系统的纵向球差曲线；
图4c是第四实施例的光学系统的像散曲线；
图4d是第四实施例的光学系统的畸变曲线；
图5a是第五实施例的光学系统的结构示意图；
图5b是第五实施例的光学系统的纵向球差曲线；
图5c是第五实施例的光学系统的像散曲线；
图5d是第五实施例的光学系统的畸变曲线；
图6a是第六实施例的光学系统的结构示意图；
图6b是第六实施例的光学系统的纵向球差曲线；
图6c是第六实施例的光学系统的像散曲线；
图6d是第六实施例的光学系统的畸变曲线。
具体实施方式
下面将结合本实用新型实施方式中的附图，对本实用新型实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本实用新型一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本实用新型中的实施方式，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本实用新型保护的范围。
本实用新型实施例提供一种镜头模组，包括镜筒和本实用新型实施例提供的所述的光学系统，所述光学系统的第一透镜至所述第七透镜安装在所述镜筒内。该镜头模组可以是数码相机的独立的镜头，也可以是集成在如智能手机等电子设备上的成像模块。通过安装该光学系统的各透镜，使得该镜头模组具有小型化和高清晰大场景拍摄的特性。
本实用新型实施例还提供了一种电子设备，包括壳体、电子感光元件和本实用新型实施例提供的镜头模组，所述镜头模组和所述电子感光元件设置在所述壳体内，所述电子感光元件设置在所述光学系统的成像面上，用于将穿过所述第一透镜至所述第七透镜入射到所述电子感光元件上的物的光线转换成图像的电信号。电子感光元件可以为互补金属氧化物半导体(Complementary Metal Oxide Semiconductor，CMOS)或电荷耦合器件(Charge-coupled Device，CCD)。该电子设备可以为智能手机、个人数字助理(PDA)、平板电脑、智能手表、无人机等。通过设置本实用新型的镜头模组，使得电子设备可实现轻薄小型化，并可进行高清晰大场景的拍摄。
本实用新型实施例提供一种包括例如七片透镜构成的光学系统，即第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜和第七透镜，该第一透镜至第七透镜沿光轴方向的物侧至像侧依次设置。在第一透镜至第七透镜中，任意相邻两透镜之间均可具有空气间隔。
其中，第一透镜具有正屈折力或负屈折力。第二透镜具有正屈折力或负屈折力，所述第二透镜的物侧面为凸面，像侧面为凹面。第三透镜具有正屈折力，所述第三透镜的像侧面为凸面。第四透镜具有负屈折力，所述第四透镜的物侧面为凹面，像侧面为凸面。第五透镜具有正屈折力。第六透镜具有负屈折力。第七透镜具有正屈折力或负屈折力。
该光学系统还包括光阑，光阑可设置在第一透镜至第七透镜之间的任一位置，如第二透镜和第三透镜之间等。所述光学系统满足以下条件式：1.2<Imgh/fno×L<1.4；其中，Imgh为所述光学系统的成像面的对角线长的一半；具体可以为成像面上电子感光元件有效像素区域对角线长的一半。fno为所述光学系统的光圈数。L为光阑孔径大小。合理配置第一透镜至第七透镜各透镜的面型与屈折力，保证光学系统满足高清晰大场景拍摄的需求，同时，设置Imgh/fno×L的合适比例可使得光学系统具有足够的通光量和较长的景深，使远处近处物体都能呈现清晰的拍摄效果，实现高清晰大场景拍摄，保证拍摄质量。如果Imgh/fno×L>1.4时，通光量不足，图片分辨率会降低，无法保证远景物体拍摄的清晰度，造成画面清晰度下降，且无法保证足够的调焦范围；如果Imgh/fno×L<1.2时，造成画面像高不够，无法保证画面像素要求，同时拍摄的画面视场不够大，无法满足大场景拍摄要求。
一种实施例中，所述第一透镜于光轴处的物侧面为凹面，像侧面为凸面；所述第一透镜于圆周处的物侧面为凸面，像侧面为凹面。可增加光学系统视场角。
一种实施例中，所述第五透镜于光轴处的物侧面为凹面，像侧面为凸面；所述第五透镜于圆周处的物侧面可为凹面、平面或凸面，像侧面为凹面。第五透镜使光线汇聚，有助于缩小于光学系统在光轴上的总长，实现小型化。
一种实施例中，所述第六透镜和所述第七透镜的于光轴处的物侧面为凸面，像侧面为凹面；所述第六透镜和所述第七透镜的于圆周处的物侧面为凹面，像侧面为凸面。第六透镜的设置，有利于光学系统的色差修正。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：1<D1/Imgh<1.4；其中，D1为光学系统的第一透镜有效口径直径大小，。第一透镜的口径直径大小决定了光学系统获取物空间信息的多少，因此，第一透镜的口径直径大小与像高需满足合适的比例。如果D1/Imgh>1.4，口径太大，不仅会增大透镜体积，且会造成后续镜头组合像差校正困难；如果D1/Imgh<1，则会造成通光量不足，无法满足高清晰拍摄要求。
一种实施例中，所述光学系统满足条件：2<D1/L<3.5；其中，D1为所述光学系统第一透镜有效口径直径大小。第一透镜的口径直径大小决定了光学系统获取物空间信息的多少，光阑的作用是提升光学性能。如果D1/L>3.5,会导致光学系统体积过大，无法满足小型化设计要求，且光学性能及像差校正困难，如果D1/L<2，则会造成第一透镜物空间信息获取不足，无法满足大场景拍摄需求。因此，D1/L的合适的比例，能够满足小型化设计要求，同时，光学性能好，像差校正容易，满足大场景的拍摄需求。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：1.1<Imgh/f<1.3；其中，Imgh为所述光学系统的成像面的对角线长的一半；f为所述光学系统的有效焦距。如此设置，可使得光学系统的有效焦距小于像场直径(成像面的对角线长的一半)，具有较长的景深范围，达到画面清晰度要求。如果Imgh/f>1.3，可能造成远处景物拍摄清晰度不够，影响画面效果；Imgh/f<1.1，会造成视场角不够大，无法拍摄大场景。
一种实施例中，所述光学系统满足条件：90°<FOV<110°，FOV为所述光学系统的视场角。普通广角镜头视场角为60°-84°，与之相比，本实施例的光学系统的视场角大，能拍摄较大面积的景物，实现大场景拍摄的需求。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：0.13<TAN(FOV/2)/TTL<0.20；其中，TAN(FOV/2)为所述光学系统的视场角FOV/2的正切值，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面在光轴上的距离。如此设置，可使得光学系统结构小型化。如果TAN(FOV/2)/TTL>0.20时光学系统结构太紧凑，像差修正困难，TAN(FOV/2)/TTL<0.13时，光学系统过长，不满足小型化设计要求。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：1<BFL<1.2；其中，BFL为所述第七透镜的像侧面在平行于光轴方向距成像面的最近距离。可保证光学系统有足够的调焦范围，提升光学系统的组装良率，同时保证光学系统焦深较大，能够获取物方更多的深度信息。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：1.5<TTL/f<2；其中，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面在光轴上的距离，f为所述光学系统的有效焦距。在满足大广角镜头拍摄的前提下，TTL/f决定了整个光学系统的结构大小，满足此关系式可使得光学系统结构适中，满足小型化设计，性能参数满足要求。如果TTL/f≥2，则光学系统结构太长，不满足小型化设计；如果TTL/f≤1.5，光学系统结构太紧凑，性能参数无法满足要求，且像差修正困难。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：0.85<ΣCT/f<1.2；其中，ΣCT为所述光学系统的各透镜在光轴上的中心厚度总和，f为所述光学系统的有效焦距。由于光学系统各透镜通常是塑料材质，塑料随温度变化产生的焦点位置移动也会变大，可造成光学透镜组公差敏感。需满足本实施例的公式，保证光学结构的透镜组的紧凑的结构组合，及对应的有效焦距，保证良好的加工工艺。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：2<|R9+R10|/|R9-R10|<4.5；其中，R9为所述第四透镜的物侧面曲率半径，R10为所述第四透镜的像侧面曲率半径。当光学系统满足上述公式时，第四透镜物侧面曲率半径和像侧面曲率半径较为合适，可合理的减小入射角有利于光线汇聚，同时降低系统敏感性，提高组装稳定性。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：-3.5<f5/R12<-2；其中，f5为所述第五透镜的有效焦距，R12为所述第五透镜的像侧面的曲率半径。第五透镜提供正的屈折力，使光线汇聚，有助于缩小于光学系统总长，实现小型化要求。在满足-3.5<f5/R12<-2时可保证提供具有正的屈折力数值来降低光学系统总长，满足小型化设计要求。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：1.7<|R11+R12|/R11×R12<2.2；其中，R11为所述第五透镜的物侧面曲率半径，R12为所述第五透镜的像侧面曲率半径。当光学系统满足上述公式时，第五透镜的物侧面曲率半径和像侧面曲率半径较为合适，可保证第五透镜形状的可加工性，同时可有效改善光学系统像差。
一种实施例中，所述光学系统满足以下条件式：0.7<ET15/CT15<1.2；其中，ET15为所述第七透镜于圆周上的中心厚度，CT15为所述第七透镜于光轴上的中心厚度。第七透镜为非球面透镜，是对整个光学系统像差及光学性能最后校正的关键部件，加工难度相对也比较高，于圆周上的中心厚度和于光轴上的中心厚度比不宜过大，当加工工艺满足0.7<ET15/CT15<1.2时可保证良好的光学性能及成型良率，同时满足良好的组装稳定性。
第一实施例
请参考图1a至图1d，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1，具有正屈折力，第一透镜L1于光轴处的物侧面S1为凹面，像侧面S2为凸面；第一透镜L1于圆周处的物侧面S1为凸面，像侧面S2为凹面。
第二透镜L2，具有正屈折力，所述第二透镜L2的物侧面S3(此处未指明是于光轴处还是于圆周处，是指无论是于光轴处还是于圆周处，后续描述参照此说明，不再赘述)为凸面，像侧面S4为凹面。
第三透镜L3，具有正屈折力，第三透镜L3于光轴处的物侧面S5为凸面，于圆周处的物侧面S5为凹面，所述第三透镜L3的像侧面S6为凸面。
第四透镜L4，具有负屈折力，所述第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面。
第五透镜L5，具有正屈折力，第五透镜L5的物侧面S9为凹面，于光轴处的像侧面S10为凸面，于圆周处的像侧面S10为凹面。
第六透镜L6，具有负屈折力，第六透镜L6于光轴处的物侧面S11为凸面，于圆周处的物侧面S11为凹面，于光轴处的像侧面S12为凹面，于圆周处的像侧面S12为凸面。
第七透镜L7，具有负屈折力，第七透镜L7于光轴处的物侧面S13为凸面，于圆周处的物侧面S13为凹面，于光轴处的像侧面S14为凹面，于圆周处的像侧面S14为凸面。
上述第一透镜L1至第七透镜L7的材质均为塑料(Plastic)。
此外，光学系统还包括光阑STO、红外截止滤光片L8和成像面S17。光阑STO设置在第二透镜L2与第三透镜L3之间，用于控制进光量，提升光学系统性能。其他实施例中，光阑STO还可以设置在其他的相邻两透镜之间。红外截止滤光片L8设置在第七透镜L7的像方侧，其包括物侧面S15和像侧面S16，红外截止滤光片L8用于过滤掉红外光线，使得射入成像面S17的光线为可见光，可见光的波长为380nm-780nm的光线。红外截止滤光片L8的材质为玻璃(Glass)，并可在玻璃上镀膜。成像面S17为电子感光元件的有效像素区域。
表1a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中的数据采用波长为555nm的光线获得，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
表1a
其中，EFL为光学系统的有效焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。
在本实施例中，第一透镜L1至第七透镜L7的任意一个透镜的物侧面和像侧面均为非球面，各非球面透镜的面型x可利用但不限于以下非球面公式进行限定：
其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/R(即，近轴曲率c为上表1a中Y半径R的倒数)；k为圆锥系数；Ai是非球面第i-th阶的修正系数。下表1b给出了可用于第一实施例中各非球面镜面S1-S14的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A15、A17和A18。
表1b
| 面序号 | K | A4 | A6 | A8 | A10 | A12 | A14 | A15 | A17 | A18 |
| S1 | -7.68E+00 | 2.02E-02 | -1.04E-02 | 4.33E-03 | -1.22E-03 | 2.35E-04 | -3.03E-05 | 2.52E-06 | -1.21E-07 | 2.57E-09 |
| S2 | -5.88E+00 | 2.57E-02 | -1.65E-02 | 9.01E-03 | -3.40E-03 | 8.74E-04 | -1.50E-04 | 1.63E-05 | -1.02E-06 | 2.80E-08 |
| S3 | -3.74E+00 | 1.54E-02 | 1.10E-02 | -3.72E-02 | 4.65E-02 | -3.58E-02 | 1.78E-02 | -6.02E-03 | 1.31E-03 | -1.37E-04 |
| S4 | -1.35E+01 | 6.87E-03 | 4.79E-02 | -3.00E-01 | 8.95E-01 | -1.65E+00 | 1.89E+00 | -1.31E+00 | 5.08E-01 | -8.38E-02 |
| STO | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 |
| S5 | -7.94E+03 | -1.21E-02 | -1.25E-01 | 6.75E-01 | -2.29E+00 | 4.62E+00 | -5.72E+00 | 4.24E+00 | -1.72E+00 | 2.95E-01 |
| S6 | -3.89E+00 | -9.47E-02 | 4.36E-02 | -5.11E-02 | 4.23E-02 | -3.76E-02 | 3.41E-02 | -2.28E-02 | 8.47E-03 | -1.30E-03 |
| S7 | -1.01E+01 | -1.33E-01 | 9.34E-02 | -9.42E-02 | 5.06E-02 | 6.69E-04 | -2.23E-02 | 1.65E-02 | -5.13E-03 | 5.77E-04 |
| S8 | -2.21E+00 | -4.96E-02 | 5.31E-02 | -4.05E-02 | 1.31E-02 | 2.01E-03 | -4.45E-03 | 2.12E-03 | -4.46E-04 | 3.55E-05 |
| S9 | -3.23E+00 | -1.59E-01 | 2.26E-01 | -2.10E-01 | 1.49E-01 | -7.40E-02 | 2.39E-02 | -4.74E-03 | 5.24E-04 | -2.48E-05 |
| S10 | -3.20E+00 | -1.16E-01 | 1.03E-01 | -7.84E-02 | 4.48E-02 | -1.50E-02 | 2.90E-03 | -3.13E-04 | 1.71E-05 | -3.39E-07 |
| S11 | -1.67E+01 | 9.44E-02 | -7.76E-02 | 3.03E-02 | -7.22E-03 | 9.86E-04 | -6.42E-05 | -1.78E-08 | 2.32E-07 | -8.90E-09 |
| S12 | -1.77E+01 | 7.67E-02 | -6.38E-02 | 2.54E-02 | -6.58E-03 | 1.13E-03 | -1.27E-04 | 8.88E-06 | -3.54E-07 | 6.10E-09 |
| S13 | -8.06E+00 | -3.19E-02 | -1.15E-02 | 6.78E-03 | -1.40E-03 | 1.60E-04 | -1.10E-05 | 4.57E-07 | -1.05E-08 | 1.04E-10 |
| S14 | -4.76E+00 | -3.79E-02 | 2.88E-03 | 1.10E-03 | -3.14E-04 | 3.79E-05 | -2.60E-06 | 1.04E-07 | -2.24E-09 | 1.99E-11 |
图1b示出了第一实施例的光学系统的纵向球差曲线，其表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。图1c示出了第一实施例的光学系统的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲。图1d示出了第一实施例的光学系统的畸变曲线，其表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图1b至图1d可知，第一实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
第二实施例
请参考图2a至图2d，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1，具有正屈折力，第一透镜L1于光轴处的物侧面S1为凹面，像侧面S2为凸面；第一透镜L1于圆周处的物侧面S1为凸面，像侧面S2为凹面。
第二透镜L2，具有正屈折力，所述第二透镜L2的物侧面S3为凸面，像侧面S4为凹面。
第三透镜L3，具有正屈折力，第三透镜L3的物侧面S5为凹面，所述第三透镜L3的像侧面S6为凸面。
第四透镜L4，具有负屈折力，所述第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面。
第五透镜L5，具有正屈折力，第五透镜L5的物侧面S9为凹面，于光轴处的像侧面S10为凸面，于圆周处的像侧面S10为凹面。
第六透镜L6，具有负屈折力，第六透镜L6于光轴处的物侧面S11为凸面，于圆周处的物侧面S11为凹面，于光轴处的像侧面S12为凹面，于圆周处的像侧面S12为凸面。
第七透镜L7，具有正屈折力，第七透镜L7于光轴处的物侧面S13为凸面，于圆周处的物侧面S13为凹面，于光轴处的像侧面S14为凹面，于圆周处的像侧面S14为凸面。
第二实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表2a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中的数据采用波长为555nm的光线获得，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
表2a
其中，EFL为光学系统的有效焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。
表2b示出了可用于第二实施例的各非球面透镜的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表2b
| 面序号 | K | A4 | A6 | A8 | A10 | A12 | A14 | A15 | A17 | A18 |
| S1 | -7.70E+00 | 2.00E-02 | -9.98E-03 | 4.03E-03 | -1.12E-03 | 2.15E-04 | -2.81E-05 | 2.40E-06 | -1.19E-07 | 2.62E-09 |
| S2 | -5.85E+00 | 2.55E-02 | -1.62E-02 | 8.68E-03 | -3.23E-03 | 8.30E-04 | -1.44E-04 | 1.59E-05 | -1.02E-06 | 2.85E-08 |
| S3 | -3.74E+00 | 1.93E-02 | -4.93E-03 | -3.79E-03 | 1.62E-03 | 3.37E-03 | -4.09E-03 | 1.52E-03 | -1.44E-04 | -1.55E-05 |
| S4 | -1.34E+01 | 1.64E-03 | 1.09E-01 | -6.11E-01 | 1.78E+00 | -3.16E+00 | 3.50E+00 | -2.35E+00 | 8.77E-01 | -1.40E-01 |
| STO | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 |
| S5 | -2.03E+11 | -7.77E-03 | -1.66E-01 | 8.64E-01 | -2.78E+00 | 5.38E+00 | -6.43E+00 | 4.61E+00 | -1.82E+00 | 3.05E-01 |
| S6 | -3.90E+00 | -9.89E-02 | 6.49E-02 | -1.15E-01 | 1.67E-01 | -1.95E-01 | 1.62E-01 | -8.64E-02 | 2.62E-02 | -3.42E-03 |
| S7 | -1.02E+01 | -1.32E-01 | 8.28E-02 | -5.29E-02 | -3.65E-02 | 1.08E-01 | -1.01E-01 | 5.06E-02 | -1.31E-02 | 1.35E-03 |
| S8 | -1.72E+00 | -4.92E-02 | 4.82E-02 | -2.71E-02 | -5.65E-03 | 1.71E-02 | -1.16E-02 | 4.10E-03 | -7.45E-04 | 5.43E-05 |
| S9 | -3.30E+00 | -1.56E-01 | 2.13E-01 | -1.85E-01 | 1.26E-01 | -6.16E-02 | 2.00E-02 | -4.03E-03 | 4.54E-04 | -2.19E-05 |
| S10 | -3.20E+00 | -1.11E-01 | 8.34E-02 | -4.86E-02 | 2.18E-02 | -4.83E-03 | 1.69E-04 | 1.22E-04 | -2.11E-05 | 1.08E-06 |
| S11 | -1.71E+01 | 9.30E-02 | -7.69E-02 | 3.10E-02 | -7.83E-03 | 1.21E-03 | -1.09E-04 | 4.85E-06 | -5.24E-08 | -2.04E-09 |
| S12 | -1.71E+01 | 7.60E-02 | -6.33E-02 | 2.54E-02 | -6.64E-03 | 1.15E-03 | -1.30E-04 | 9.15E-06 | -3.66E-07 | 6.30E-09 |
| S13 | -7.47E+00 | -3.08E-02 | -1.14E-02 | 6.59E-03 | -1.35E-03 | 1.54E-04 | -1.05E-05 | 4.35E-07 | -9.99E-09 | 9.84E-11 |
| S14 | -4.79E+00 | -3.75E-02 | 2.32E-03 | 1.28E-03 | -3.42E-04 | 4.06E-05 | -2.75E-06 | 1.09E-07 | -2.34E-09 | 2.08E-11 |
图2b示出了第二实施例的光学系统的纵向球差曲线，其表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。图2c示出了第二实施例的光学系统的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲。图2d示出了第二实施例的光学系统的畸变曲线，其表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图2b至图2d可知，第二实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
第三实施例
请参考图3a至图3d，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1，具有正屈折力，第一透镜L1于光轴处的物侧面S1为凹面，像侧面S2为凸面；第一透镜L1于圆周处的物侧面S1为凸面，像侧面S2为凹面。
第二透镜L2，具有正屈折力，所述第二透镜L2的物侧面S3为凸面，像侧面S4为凹面。
第三透镜L3，具有正屈折力，第三透镜L3于光轴处的物侧面S5为凸面，于圆周处的物侧面S5为凹面，所述第三透镜L3的像侧面S6为凸面。
第四透镜L4，具有负屈折力，所述第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面。
第五透镜L5，具有正屈折力，第五透镜L5的物侧面S9为凹面，于光轴处的像侧面S10为凸面，于圆周处的像侧面S10为凹面。
第六透镜L6，具有负屈折力，第六透镜L6于光轴处的物侧面S11为凸面，于圆周处的物侧面S11为凹面，于光轴处的像侧面S12为凹面，于圆周处的像侧面S12为凸面。
第七透镜L7，具有正屈折力，第七透镜L7于光轴处的物侧面S13为凸面，于圆周处的物侧面S13为凹面，于光轴处的像侧面S14为凹面，于圆周处的像侧面S14为凸面。
第三实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表3a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中的数据采用波长为555nm的光线获得，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
表3a
其中，EFL为光学系统的有效焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。
表3b示出了可用于第三实施例的各非球面透镜的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表3b
图3b示出了第三实施例的光学系统的纵向球差曲线，其表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。图3c示出了第三实施例的光学系统的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲。图3d示出了第三实施例的光学系统的畸变曲线，其表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图3b至图3d可知，第三实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
第四实施例
请参考图4a至图4d，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1，具有负屈折力，第一透镜L1于光轴处的物侧面S1为凹面，像侧面S2为凸面；第一透镜L1于圆周处的物侧面S1为凸面，像侧面S2为凹面。
第二透镜L2，具有正屈折力，所述第二透镜L2的物侧面S3为凸面，像侧面S4为凹面。
第三透镜L3，具有正屈折力，第三透镜L3于光轴处的物侧面S5为凸面，于圆周处的物侧面S5为凹面，所述第三透镜L3的像侧面S6为凸面。
第四透镜L4，具有负屈折力，所述第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面。
第五透镜L5，具有正屈折力，第五透镜L5于光轴处的物侧面S9为凹面，与圆周处的物侧面S9为凸面，于光轴处的像侧面S10为凸面，于圆周处的像侧面S10为凹面。
第六透镜L6，具有负屈折力，第六透镜L6于光轴处的物侧面S11为凸面，于圆周处的物侧面S11为凹面，于光轴处的像侧面S12为凹面，于圆周处的像侧面S12为凸面。
第七透镜L7，具有负屈折力，第七透镜L7于光轴处的物侧面S13为凸面，于圆周处的物侧面S13为凹面，于光轴处的像侧面S14为凹面，于圆周处的像侧面S14为凸面。
第四实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表4a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中的数据采用波长为555nm的光线获得，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
表4a
其中，EFL为光学系统的有效焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。
表4b示出了可用于第四实施例的各非球面透镜的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表4b
图4b示出了第四实施例的光学系统的纵向球差曲线，其表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。图4c示出了第四实施例的光学系统的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲。图4d示出了第四实施例的光学系统的畸变曲线，其表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图4b至图4d可知，第四实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
第五实施例
请参考图5a至图5d，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1，具有正屈折力，第一透镜L1于光轴处的物侧面S1为凹面，像侧面S2为凸面；第一透镜L1于圆周处的物侧面S1为凸面，像侧面S2为凹面。
第二透镜L2，具有负屈折力，所述第二透镜L2的物侧面S3为凸面，像侧面S4为凹面。
第三透镜L3，具有正屈折力，第三透镜L3的物侧面S5为凸面，所述第三透镜L3的像侧面S6为凸面。
第四透镜L4，具有负屈折力，所述第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面。
第五透镜L5，具有正屈折力，第五透镜L5于光轴处的物侧面S9为凹面，与圆周处的物侧面S9为凸面，于光轴处的像侧面S10为凸面，于圆周处的像侧面S10为凹面。
第六透镜L6，具有负屈折力，第六透镜L6于光轴处的物侧面S11为凸面，于圆周处的物侧面S11为凹面，于光轴处的像侧面S12为凹面，于圆周处的像侧面S12为凸面。
第七透镜L7，具有负屈折力，第七透镜L7于光轴处的物侧面S13为凸面，于圆周处的物侧面S13为凹面，于光轴处的像侧面S14为凹面，于圆周处的像侧面S14为凸面。
第五实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表5a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中的数据采用波长为555nm的光线获得，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
表5a
其中，EFL为光学系统的有效焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。
表5b示出了可用于第五实施例的各非球面透镜的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表5b
| 面序号 | K | A4 | A6 | A8 | A10 | A12 | A14 | A15 | A17 | A18 |
| S1 | -1.19E+01 | 3.09E-02 | -8.97E-03 | 2.49E-03 | -5.66E-04 | 9.83E-05 | -1.22E-05 | 9.84E-07 | -4.57E-08 | 9.14E-10 |
| S2 | -4.28E+01 | 3.08E-02 | -1.52E-02 | 6.10E-03 | -1.79E-03 | 3.59E-04 | -4.79E-05 | 4.11E-06 | -2.07E-07 | 4.69E-09 |
| S3 | -5.96E+00 | 4.00E-02 | -7.30E-02 | 1.06E-01 | -1.21E-01 | 9.45E-02 | -4.81E-02 | 1.52E-02 | -2.70E-03 | 2.05E-04 |
| S4 | -6.59E+00 | 4.98E-02 | -9.99E-02 | 3.32E-01 | -7.45E-01 | 1.05E+00 | -9.09E-01 | 4.49E-01 | -1.09E-01 | 8.66E-03 |
| STO | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 | 0.00E+00 |
| S5 | -1.84E+02 | 1.40E-02 | -2.11E-02 | 6.20E-02 | -2.16E-01 | 4.81E-01 | -6.46E-01 | 5.04E-01 | -2.11E-01 | 3.64E-02 |
| S6 | -4.78E+00 | -7.91E-02 | 1.35E-02 | 3.33E-02 | -1.24E-01 | 1.80E-01 | -1.45E-01 | 6.73E-02 | -1.70E-02 | 1.81E-03 |
| S7 | -1.31E+01 | -9.49E-02 | 3.45E-02 | -5.68E-02 | 7.04E-02 | -5.98E-02 | 3.47E-02 | -1.26E-02 | 2.59E-03 | -2.32E-04 |
| S8 | -1.03E+01 | -3.86E-02 | 2.77E-02 | -3.37E-02 | 2.46E-02 | -1.25E-02 | 4.44E-03 | -1.03E-03 | 1.40E-04 | -8.63E-06 |
| S9 | -6.64E+00 | -6.42E-02 | 9.05E-02 | -6.51E-02 | 3.15E-02 | -1.09E-02 | 2.62E-03 | -4.03E-04 | 3.54E-05 | -1.33E-06 |
| S10 | -5.38E+00 | -1.15E-01 | 1.06E-01 | -7.12E-02 | 3.46E-02 | -1.12E-02 | 2.38E-03 | -3.15E-04 | 2.35E-05 | -7.55E-07 |
| S11 | -8.05E+00 | 7.42E-02 | -4.26E-02 | 9.66E-03 | -7.21E-04 | -1.80E-04 | 5.20E-05 | -5.46E-06 | 2.65E-07 | -4.86E-09 |
| S12 | -2.33E+01 | 9.25E-02 | -5.76E-02 | 1.83E-02 | -3.82E-03 | 5.32E-04 | -4.83E-05 | 2.74E-06 | -8.80E-08 | 1.22E-09 |
| S13 | -6.20E+00 | -3.54E-02 | -8.91E-03 | 5.41E-03 | -1.06E-03 | 1.13E-04 | -7.35E-06 | 2.88E-07 | -6.28E-09 | 5.85E-11 |
| S14 | -3.50E+00 | -4.66E-02 | 8.04E-03 | -8.94E-04 | 1.06E-04 | -1.30E-05 | 1.10E-06 | -5.57E-08 | 1.50E-09 | -1.67E-11 |
图5b示出了第五实施例的光学系统的纵向球差曲线，其表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。图5c示出了第五实施例的光学系统的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲。图5d示出了第五实施例的光学系统的畸变曲线，其表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图5b至图5d可知，第五实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
第六实施例
请参考图6a至图6d，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1，具有负屈折力，第一透镜L1于光轴处的物侧面S1为凹面，像侧面S2为凸面；第一透镜L1于圆周处的物侧面S1为凸面，像侧面S2为凹面。
第二透镜L2，具有负屈折力，所述第二透镜L2的物侧面S3为凸面，像侧面S4为凹面。
第三透镜L3，具有正屈折力，第三透镜L3的物侧面S5为凸面，所述第三透镜L3的像侧面S6为凸面。
第四透镜L4，具有负屈折力，所述第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面。
第五透镜L5，具有正屈折力，第五透镜L5的物侧面S9为凹面，于光轴处的像侧面S10为凸面，于圆周处的像侧面S10为凹面。
第六透镜L6，具有负屈折力，第六透镜L6于光轴处的物侧面S11为凸面，于圆周处的物侧面S11为凹面，于光轴处的像侧面S12为凹面，于圆周处的像侧面S12为凸面。
第七透镜L7，具有负屈折力，第七透镜L7于光轴处的物侧面S13为凸面，于圆周处的物侧面S13为凹面，于光轴处的像侧面S14为凹面，于圆周处的像侧面S14为凸面。
第六实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表6a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中的数据采用波长为555nm的光线获得，Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
表6a
其中，EFL为光学系统的有效焦距，FNO为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的视场角。
表6b示出了可用于第六实施例的各非球面透镜的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表6b
图6b示出了第六实施例的光学系统的纵向球差曲线，其表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。图6c示出了第六实施例的光学系统的像散曲线，其表示子午像面弯曲和弧矢像面弯曲。图6d示出了第六实施例的光学系统的畸变曲线，其表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图6b至图6d可知，第六实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
表7示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的各透镜的屈折力。
表7
| L1 | L2 | L3 | L4 | L5 | L6 | L7 | |
| 第一实施例 | 正 | 正 | 正 | 负 | 正 | 负 | 负 |
| 第二实施例 | 正 | 正 | 正 | 负 | 正 | 负 | 正 |
| 第三实施例 | 正 | 正 | 正 | 负 | 正 | 负 | 正 |
| 第四实施例 | 负 | 正 | 正 | 负 | 正 | 负 | 负 |
| 第五实施例 | 正 | 负 | 正 | 负 | 正 | 负 | 负 |
| 第六实施例 | 负 | 负 | 正 | 负 | 正 | 负 | 负 |
表8示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的各透镜于光轴处的面型结构。
表8
表9示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的各透镜于圆周处的面型结构。
表9
表10示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的Imgh/fno×L数值，由表10可知，各实施例均满足条件：1.2<Imgh/fno×L<1.4。
表10
| 1.2<Imgh/fno×L<1.4 | ||
| 第一实施例 | 5.3/2*2.04 | 1.30 |
| 第二实施例 | 5.3/2*2.08 | 1.27 |
| 第三实施例 | 5.3/2*2.06 | 1.29 |
| 第四实施例 | 5.3/2*2.02 | 1.31 |
| 第五实施例 | 5.3/2.1*1.98 | 1.27 |
| 第六实施例 | 5.3/2.1*1.98 | 1.27 |
表11示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的Imgh/f数值，由表11可知，各实施例均满足条件：1.1<Imgh/f<1.3。
表11
| 1.1<Imgh/f<1.3 | ||
| 第一实施例 | 5.3/4.34 | 1.22 |
| 第二实施例 | 5.3/4.41 | 1.20 |
| 第三实施例 | 5.3/4.37 | 1.21 |
| 第四实施例 | 5.3/4.21 | 1.26 |
| 第五实施例 | 5.3/4.32 | 1.23 |
| 第六实施例 | 5.3/4.30 | 1.23 |
表12示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的FOV数值，由表12可知，各实施例均满足条件：90°<FOV<110°。
表12
| 90°<FOV<110° | ||
| 第一实施例 | 99.66° | 99.66° |
| 第二实施例 | 98.98° | 98.98° |
| 第三实施例 | 98.92° | 98.92° |
| 第四实施例 | 101.26° | 101.26° |
| 第五实施例 | 101.3° | 101.3° |
| 第六实施例 | 101.2° | 101.2° |
表13示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的TAN(FOV/2)/TTL数值，由表13可知，各实施例均满足条件：0.13<TAN(FOV/2)/TTL<0.20。
表13
| 0.13<TAN(FOV/2)/TTL<0.20 | ||
| 第一实施例 | 1.18/7.21 | 0.16 |
| 第二实施例 | 1.17/7.28 | 0.16 |
| 第三实施例 | 1.14/7.29 | 0.16 |
| 第四实施例 | 1.22/8.17 | 0.15 |
| 第五实施例 | 1.22/8.37 | 0.15 |
| 第六实施例 | 1.22/8.28 | 0.15 |
表14示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的D1/Imgh数值，由表14可知，各实施例均满足条件：1<D1/Imgh<1.4。
表14
| 1<D1/Imgh<1.4 | ||
| 第一实施例 | 6.20/5.3 | 1.17 |
| 第二实施例 | 6.22/5.3 | 1.17 |
| 第三实施例 | 6.26/5.3 | 1.18 |
| 第四实施例 | 6.55/5.3 | 1.24 |
| 第五实施例 | 6.44/5.3 | 1.21 |
| 第六实施例 | 6.28/5.3 | 1.18 |
表15示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的D1/L数值，由表15可知，各实施例均满足条件：2<D1/L<3.5。
表15
表16示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的f5/R12数值，由表16可知，各实施例均满足条件：-3.5<f5/R12<-2。
表16
| -3.5<f5/R12<-2 | ||
| 第一实施例 | 3.69/-1.1876 | -3.1071 |
| 第二实施例 | 3.76/-1.1928 | -3.1522 |
| 第三实施例 | 3.75/-1.1917 | -3.1468 |
| 第四实施例 | 3.92/-1.4487 | -2.7059 |
| 第五实施例 | 4.04/-1.4646 | -2.7584 |
| 第六实施例 | 4.03/-1.4534 | -2.7728 |
表17示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的BFL数值，由表17可知，各实施例均满足条件：1<BFL<1.2。
表17
| 1<BFL<1.2 | ||
| 第一实施例 | 1.07 | 1.07 |
| 第二实施例 | 1.11 | 1.11 |
| 第三实施例 | 1.12 | 1.12 |
| 第四实施例 | 1.17 | 1.17 |
| 第五实施例 | 1.16 | 1.16 |
| 第六实施例 | 1.14 | 1.14 |
表18示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的TTL/f数值，由表18可知，各实施例均满足条件：1.5<TTL/f<2。
表18
| 1.5<TTL/f<2 | ||
| 第一实施例 | 7.21/4.34 | 1.6613 |
| 第二实施例 | 7.28/4.41 | 1.6508 |
| 第三实施例 | 7.29/4.37 | 1.6682 |
| 第四实施例 | 8.17/4.21 | 1.9406 |
| 第五实施例 | 8.37/4.32 | 1.9375 |
| 第六实施例 | 8.28/4.30 | 1.9256 |
表19示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的|R11+R12|/R11×R12数值，由表19可知，各实施例均满足条件：1.7<|R11+R12|/R11×R12<2.2。
表19
| 1.7<|R11+R12|/R11×R12<2.2 | ||
| 第一实施例 | |(-2.1183)+(-1.1876)|/(-2.1183)*(-1.1876) | 1.85 |
| 第二实施例 | |(-2.0954)+(-1.1928)|/(-2.0954)*(-1.1928) | 1.87 |
| 第三实施例 | |(-2.0935)+(-1.1917)|/(-2.0935)*(-1.1917) | 1.87 |
| 第四实施例 | |(-3.6114)+(-1.4487)|/(-3.6114)*(-1.4487) | 2.03 |
| 第五实施例 | |(-3.5025)+(-1.4646)|/(-3.5025)*(-1.4646) | 2.08 |
| 第六实施例 | |(-3.4492)+(-1.4534)|/(-3.4492)*(-1.4534) | 2.07 |
表20示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的|R9+R10|/|R9-R10|数值，由表20可知，各实施例均满足条件：2<|R9+R10|/|R9-R10|<4.5。
表20
| 2<|R9+R10|/|R9-R10|<4.5 | ||
| 第一实施例 | |(-3.3174)+(-8.2371)|/|(-3.3174)-(-8.2371)| | 2.35 |
| 第二实施例 | |(-3.3663)+(-8.4221)|/|(-3.3663)-(-8.4221)| | 2.33 |
| 第三实施例 | |(-3.3844)+(-8.5510)|/|(-3.3844)-(-8.5510)| | 2.31 |
| 第四实施例 | |(-4.6345)+(-8.0341)|/|(-4.6345)-(-8.0341)| | 3.73 |
| 第五实施例 | |(-4.8654)+(-7.9774)|/|(-4.8654)-(-7.9774)| | 4.13 |
| 第六实施例 | |(-9.7480)+(-43.1622)|/|(-9.7480)-(-43.1622)| | 1.58 |
表21示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的ΣCT/f数值，由表21可知，各实施例均满足条件：0.85<ΣCT/f<1.2。
表21
| 0.85<ΣCT/f<1.2 | ||
| 第一实施例 | 4.08/4.34 | 0.94 |
| 第二实施例 | 4.08/4.41 | 0.93 |
| 第三实施例 | 4.09/4.37 | 0.94 |
| 第四实施例 | 4.67/4.21 | 1.11 |
| 第五实施例 | 4.73/4.32 | 1.10 |
| 第六实施例 | 4.69/4.30 | 1.09 |
表22示出了第一实施例至第六实施例的光学系统的ET15/CT15数值，由表22可知，各实施例均满足条件：0.7<ET15/CT15<1.2。
表22
| 0.7<ET15/CT15<1.2 | ||
| 第一实施例 | 0.47/0.50 | 0.94 |
| 第二实施例 | 0.40/0.50 | 0.80 |
| 第三实施例 | 0.39/0.50 | 0.78 |
| 第四实施例 | 0.47/0.50 | 0.94 |
| 第五实施例 | 0.51/0.51 | 1.00 |
| 第六实施例 | 0.46/0.51 | 0.90 |
以上所揭露的仅为本实用新型一种较佳实施方式而已，当然不能以此来限定本实用新型之权利范围，本领域普通技术人员可以理解实现上述实施方式的全部或部分流程，并依本实用新型权利要求所作的等同变化，仍属于实用新型所涵盖的范围。
Claims (18)
1.一种光学系统，其特征在于，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
第一透镜，具有屈折力；
第二透镜，具有屈折力，所述第二透镜的物侧面为凸面，像侧面为凹面；
第三透镜，具有正屈折力，所述第三透镜的像侧面为凸面；
第四透镜，具有负屈折力，所述第四透镜的物侧面为凹面，像侧面为凸面；
第五透镜，具有正屈折力；
第六透镜，具有负屈折力；
第七透镜，具有屈折力；
所述光学系统还包括光阑，所述光学系统满足以下条件式：
1.2<Imgh/fno×L<1.4；
其中，Imgh为所述光学系统的成像面的对角线长的一半；fno为所述光学系统的光圈数；L为光阑孔径大小。
2.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述第一透镜于光轴处的物侧面为凹面，像侧面为凸面；所述第一透镜于圆周处的物侧面为凸面，像侧面为凹面。
3.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述第五透镜于光轴处的物侧面为凹面，像侧面为凸面；所述第五透镜于圆周处的像侧面为凹面。
4.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述第六透镜和所述第七透镜于光轴处的物侧面为凸面，像侧面为凹面；所述第六透镜和所述第七透镜于圆周处的物侧面为凹面，像侧面为凸面。
5.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
1<D1/Imgh<1.4；
其中，D1为所述第一透镜有效口径直径大小。
6.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足条件：
2<D1/L<3.5；
其中，D1为所述光学系统第一透镜有效口径直径大小。
7.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足条件式：
90°<FOV<110°；
其中，FOV为所述光学系统的视场角。
8.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
1.1<Imgh/f<1.3；
其中，Imgh为所述光学系统的成像面的对角线长的一半；f为所述光学系统的有效焦距。
9.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
0.13<TAN(FOV/2)/TTL<0.20；
其中，TAN(FOV/2)为所述光学系统的视场角FOV/2的正切值，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面在光轴上的距离。
10.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
1<BFL<1.2；
其中，BFL为所述第七透镜的像侧面在平行于光轴方向距成像面的最近距离。
11.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
1.5<TTL/f<2；
其中，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面在光轴上的距离，f为所述光学系统的有效焦距。
12.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
0.85<ΣCT/f<1.2；
其中，ΣCT为所述光学系统的各透镜在光轴上的中心厚度总和，f为所述光学系统的有效焦距。
13.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
2<|R9+R10|/|R9-R10|<4.5；
其中，R9为所述第四透镜的物侧面曲率半径，R10为所述第四透镜的像侧面曲率半径。
14.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
-3.5<f5/R12<-2；
其中，f5为所述第五透镜的有效焦距，R12为所述第五透镜的像侧面的曲率半径。
15.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
1.7<|R11+R12|/R11×R12<2.2；
其中，R11为所述第五透镜的物侧面曲率半径，R12为所述第五透镜的像侧面曲率半径。
16.如权利要求1至4任一项所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足以下条件式：
0.7<ET15/CT15<1.2；
其中，ET15为所述第七透镜于圆周上的中心厚度，CT15为所述第七透镜于光轴上的中心厚度。
17.一种镜头模组，其特征在于，包括镜筒和如权利要求1至16任一项所述的光学系统，所述光学系统的第一透镜至所述第七透镜安装在所述镜筒内。
18.一种电子设备，其特征在于，包括壳体、电子感光元件和如权利要求17所述的镜头模组，所述镜头模组和所述电子感光元件设置在所述壳体内，所述电子感光元件设置在所述光学系统的成像面上，用于将穿过所述第一透镜至所述第七透镜入射到所述电子感光元件上的物的光线转换成图像的电信号。
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