CN207585413U - 低温液化烃储运站的节能降耗系统 - Google Patents

Abstract

本实用新型公开了一种低温液化烃储运站的节能降耗系统。技术方案中，循环水站的出口经循环水泵与LPG加热器的入口连接，所述LPG加热器的出口分别与LPG BOG压缩冷凝系统的入口及循环水站的入口连接，所述LPG BOG压缩冷凝系统的出口经循环回水管道增压泵分别与循环水站入口和LPG加热器入口连接；所述LPG BOG压缩冷凝系统的出口与LPG加热器入口连接管道上设有第一循环回水分流阀，所述LPG BOG压缩冷凝系统的出口与循环水站入口连接的管道上设有第二循环回水分流阀。本实用新型耦合冷源和热源、结构紧凑、适用于多种工况、节能降耗效果显著。

Description

低温液化烃储运站的节能降耗系统

技术领域

本实用新型涉及一种低温液化烃储运系统。

背景技术

近年来沿海地区陆续建设常压低温液化烃储运站，储运介质一般是丙烷、混合碳四、以及液化石油气(LPG)，储存规模一般都在 100,000m3以上。由于液化石油气(LPG)是C3烃类和C4烃类的混合物，以下将丙烷、丁烷、混合碳四等均合称LPG。常规的模式是低温丙烷、或混合碳四等来自船运码头低温卸船，进入常压低温罐中存储。罐内介质通过罐内泵抽出，加热并通过球罐缓冲后送至丙烷脱氢等生产装置，或者送至装车站台贸易外售。

储存在低温罐内的低温液相丙烷、或混合碳四等不可避免的会从外界持续吸热，而不断蒸发成气体。如果不及时移除这部分气体，会使储罐超压造成安全事故。如果将这股气体直接送入火炬燃烧，将造成罐内物料的不断损失。因此，为了回收这部分气体，往往通过蒸发汽压缩冷凝(即BOG压缩冷凝系统)，通过提高蒸发汽的压力和凝点，利用循环水移除冷凝热，再闪蒸降温后送回低温储罐，防止物料损失。

此类液化烃储运站，往往利用循环冷却水作为蒸发气(BOG)冷凝的冷源。循环冷却水采用全储运站或全厂密闭循环的模式，循环回水统一在循环水站降温增压，送往储运站各用户，也有一些储运站采用“蒸发冷”设备作为BOG冷凝的冷源。这种蒸发冷设备内部相当于一个小型的循环水站。水在蒸发冷设备内蒸发，与工艺BOG间壁换热，进而使工艺BOG冷凝。

另一方面，低温罐内的液化烃送至工艺装置或者装车外售前，往往需要加热至0℃以上。大多数的做法是通过水浴式加热器或者中间介质换热器，利用蒸汽提供热量，加热LPG液体。有的大型液化烃储运站，由于需要加热的低温液体量巨大，采用开架式海水加热器进行加热，这种开架式海水加热器虽然利用海水作为热源，流程简单，但配套系统需要考虑海水净化除菌系统、取排水管道系统及其维护等，投资较大。且开架式海水加热器设备国产业绩很少，设备昂贵，往往在千万元级别。除非有非常巨大的液化烃加热负荷需求，否则加热成本难以回收。

因此，低温液化烃储运站往往同时需要热源和冷源，热源多用蒸汽，而冷源多用循环水，二者没有耦合。因为需要多个单独对应的换热系统，造成了能源的浪费，提高了运行成本。例如以某低温丙烷储运站为例。该储运站有低温丙烷全容罐40000m³×2台，储存温度-42 ℃。配套丙烷BOG压缩机共两台，单台额定处理能力1900Nm³/h丙烷蒸发气。低温储罐内的丙烷通过罐内泵加压，并通过加热器加热至5 ℃后，送至常温丙烷球罐(5000m³×2台)中缓冲，最后送往装船码头常温装船(～40000吨/月)、汽车装车站台常温装车(～36000吨/月)。丙烷BOG压缩机附属的丙烷BOG冷凝器正常冷凝负荷975kW，额定冷凝负荷为1950kW；对应循环冷却水用量正常约84t/h，最大约168t/h。丙烷加热器所采用的形式为中间介质为甲醇的蒸汽加热器，正常换热负荷为5500kW，额定换热负荷为8250kW；对应5barG 低压蒸汽用量正常约9.5t/h，最大约14.25t/h。

发明内容

本实用新型的目的是为了解决上述技术问题，提供一种耦合冷源和热源、结构简单紧凑、控制简便、占地面积小、运行成本低、适用于多种工况、节能降耗效果显著的低温液化烃储运站的节能降耗系统。

本实用新型低温液化烃储运站的节能降耗系统,包括循环水站 (Z1)、LPG加热器(E1)和LPG BOG压缩冷凝系统(E2)，所述循环水站(Z1)的出口经循环水泵(P1)与LPG加热器(E1)的入口连接，所述 LPG加热器(E1)的出口分别与LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的入口及循环水站(Z1)的入口连接，所述LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的出口经循环回水管道增压泵(P2)分别与循环水站(Z1)入口和LPG加热器(E1) 入口连接；其中，所述LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的出口与LPG加热器(E1)入口连接管道上设有第一循环回水分流阀(TV1)，所述LPGBOG 压缩冷凝系统(E2)的出口与循环水站(Z1)入口连接的管道上设有第二循环回水分流阀(TV2)。

所述循环水站(Z1)出口与LPG加热器(E1)入口连接管道上设有补充蒸汽加热器(E3)。

所述补充蒸汽加热器(E3)的介质入口管道上依次设有蒸汽开关阀(XV1)和蒸汽调节阀(TV3)。

所述LPG加热器(E1)的入口处设有第一温度传感器(T1)，所述第一温度传感器(T1)与第一控制器(D1)的输入端连接，所述第一控制器(D1)的控制端分别连接蒸汽调节阀(TV3)、第一循环回水分流阀(TV1)和第二循环回水分流阀(TV2)。

所述LPG加热器(E1)的出口处设有第二温度传感器(T2)，所述第二温度传感器(T2)与第二控制器(D2)的输入端连接，所述第二控制器(D2)的控制端连接蒸汽开关阀(XV1)。所述LPG加热器(E1) 的出口处设有第二温度传感器(T2)，所述第二温度传感器(T2)与第二控制器(D2)的输入端连接，所述第二控制器(D2)的控制端连接蒸汽开关阀(XV1)和第一控制器(D1)的输入端。所述LPG加热器(E1)的出口与循环水站(Z1)的入口连接的管道上设有循环回水调节阀(TV4)，所述循环回水调节阀(TV4)位于LPG BOG压缩冷凝系统入口管道与LPG加热器(E1)的出口管道交汇点的下游管道上。

所述于LPG BOG压缩冷凝系统(E2)出口处设有第三温度传感器 (T3)，所述第三温度传感器(T3)与第三控制器(D3)的输入端连接，所述第三控制器(D3)的控制端连接循环回水调节阀(TV4)。

上述低温液化烃储运站节能降耗的调节方法，根据不同工况具体调节方法为：

第一工况：当LPG BOG压缩冷凝系统(E2)需要冷量为0，而LPG 加热器(E1)需要热量时：第一控制器(D1)控制第一循环回水分流阀 (TV1)和第二循环回水分流阀(TV2)关闭，第三控制器(D3)控制控制循环回水调节阀(TV4)开启；来自循环水站(Z1)的循环水经循环水泵 (P1)加压后进入LPG加热器(E1)对物料间接加热后经循环回水调节阀(TV4)回送循环水站(Z1)；

第二工况：当LPG BOG压缩冷凝系统(E2)需要冷量、而LPG加热器(E1)需要热量为0时：则第一控制器(D1)控制第一循环回水分流阀(TV1)关闭，第二循环回水分流阀(TV2)开启，第三控制器(D3) 控制循环回水调节阀(TV4)关闭；来自循环水站(Z1)的循环水经 LPG加热器(E1)进入LPG BOG压缩冷凝系统(E2)间接冷却物料后，再经第二循环回水分流阀(TV2)回送循环水站(Z1)；

第三工况：LPG BOG压缩冷凝系统(E2)需要的冷量小于LPG加热器(E1)需要的热量时：第一控制器(D1)控制第一循环回水分流阀 (TV1)开启、第二循环回水分流阀(TV2)关闭，第三控制器(D3)控制循环回水调节阀(TV4)开启，来自循环水站(Z1)的循环水先进入LPG 加热器(E1)加热物料，再分为两股，一股进入LPG BOG压缩冷凝系统 (E2)冷却物料，经循环回水管道增压泵(P2)增压后再经第一循环回水分流阀(TV1)回送入LPG加热器(E1)加热物料；另一股经循环回水调节阀(TV4)回送自循环水站(Z1)。

第四工况：LPG BOG压缩冷凝系统(E2)需要的冷量大于LPG加热器(E1)需要的热量时：第一控制器(D1)控制第一循环回水分流阀 (TV1)和第二循环回水分流阀(TV2)开启，第三控制器(D3)控制循环回水调节阀(TV4)关闭，来自循环水站(Z1)的循环水先进入LPG加热器(E1)加热物料,再进入LPG BOG压缩冷凝系统(E2)冷却物料，出 LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的循环水经循环回水管道增压泵(P2)增压后分为两股，一股经第一循环回水分流阀(TV1)回送入LPG加热器(E1) 加热物料，另一股经第二循环回水分流阀(TV2)回送循环水站(Z1)。

所述第一温度传感器(T1)用于检测LPG加热器(E1)入口的循环水温度，若低于设定值，则第一控制器(D1)控制开启蒸汽调节阀 (TV3)，循环水经补充蒸汽加热器(E3)被蒸汽加热至设定值以上后再送入LPG加热器(E1)。

所述第三工况中：第三温度传感器(T3)用于监测出LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的循环水温度，若高于设置值，则减小循环回水调节阀 (TV4)的开度，从而相应调节进入LPGBOG压缩冷凝系统(E2)的循环水量。

所述第四工况中，若第二温度传感器(T2)检测到LPG加热器(E1) 出口循环水的温度低于设定值，则第二控制器(D2)发出控制指令给第一控制器(D1)，由第一控制器(D1)控制调节增大第一循环回水分流阀(TV1)的开度，减小第二循环回水分流阀(TV2)的开度。

所述蒸汽开关阀(XV1)为正常关闭状态，所述第二温度传感器 (T2)用于检测LPG加热器(E1)出口循环水的温度，若低于设定值则第二控制器(D2)控制开启蒸汽开关阀(XV1)，若第二温度传感器(T2) 温度高于设定值，则第二控制器(D2)控制关闭蒸汽开关阀(XV1)。针对背景技术中存在的问题，发明人结合实际情况，对低温液化烃储运站进行改进，将LPG BOG压缩冷凝系统需要的冷量和LPG加热器需要的热量进行耦合，使二者互补，利用循环水站内循环水(与环境温度相等)为LPG加热器提供热能，换热降温后的循环水又可以为LPG BOG压缩冷凝系统提供冷量，实现两者的耦合。由于循环水站体量大，储存状态下能与环境不断换热，从而使出水保持在环境温度下。进一步的，LPG BOG冷凝器出口的循环回水可根据LPG加热器和LPG BOG 冷凝器冷热负荷的实际情况，选择回到循环水站或者直接进入LPG加热器入口。通过对管道内水温的监测，利用管道上阀门的调控又可以实现供冷或冷热量大小的调节，从而满足不同工况的需求，同时最大限度减少外供蒸汽的使用。

从循环水站来的循环上水直接进入LPG加热器中，当LPG加热器冷负荷过大，或者环境温度较低时，循环上水可在补充蒸汽加热器中被蒸汽加热，补足热量的供给，防止LPG加热器中循环水的温度过低。

有益效果：

1、将低温液化烃储运站的加热系统和冷却系统整合在一起，耦合了LPG BOG冷凝需要的冷量和LPG加热需要的热量，使二者互补，正常情况下无需向系统补充加热蒸汽，大大节省了操作费用，整个系统更加简单紧凑；

2.本实用新型系统可适应不同工况，调节控制简单灵活，并且通过多个温度传感器、控制器和阀门的配合可实现自动精确控制；

3.本实用新型系统结构简单紧凑、投资低、运行成本低、占地面积小、节能降耗效果显著、安全可靠的优点。

4.本实用新型系统可适用于多种物料的低温储运，如丙烷、丙烯、丁烷、丁烯等液化石油气(LPG)，以及液氨和氟利昂等。

附图说明

图1为本实用新型系统图暨工艺流程图；

其中，Z1—循环水站、P1—循环水泵、P2—循环回水管道增压泵、 E1—LPG加热器、E2—LPG BOG压缩冷凝系统、E3—补充蒸汽加热器、 T1—第一温度传感器、T2—第二温度传感器、T3—第三温度传感器、 TV1-第一循环回水分流阀、TV2—第二循环回水分流阀1、TV3—蒸汽调节阀、TV4—循环回水调节阀、XV1—蒸汽开关阀、D1-第一控制器、 D2-第二控制器、D3-第三控制器。

具体实施方式

下面结合附图对发明作进一步解释说明：

参见图1，本实用新型系统包括循环水站Z1、LPG加热器E1和 LPG BOG压缩冷凝系统E2，所述循环水站Z1的出口经循环水泵P1与 LPG加热器E1的入口连接，所述LPG加热器E1的出口分别与LPG BOG 压缩冷凝系统E2的入口及循环水站Z1的入口连接，所述LPG BOG压缩冷凝系统E2的出口经循环回水管道增压泵P2分别与循环水站Z1 入口和LPG加热器E1入口连接；其中，所述LPG BOG压缩冷凝系统 E2的出口与LPG加热器E1入口连接管道上设有第一循环回水分流阀 TV1，所述LPG BOG压缩冷凝系统E2的出口与循环水站Z1入口连接的管道上设有第二循环回水分流阀TV2。所述LPG加热器E1的出口与循环水站Z1的入口连接的管道上设有循环回水调节阀TV4，所述循环回水调节阀TV4位于LPG BOG压缩冷凝系统E2入口管道与LPG 加热器E1的出口管道交汇点的下游管道上。

所述循环水站Z1出口与LPG加热器E1入口连接管道上设有补充蒸汽加热器E3。所述补充蒸汽加热器E3的介质入口管道上依次设有蒸汽开关阀XV1和蒸汽调节阀TV3。

所述LPG加热器E1的入口处设有第一温度传感器T1，所述第一温度传感器T1与第一控制器D1的输入端连接，所述第一控制器D1 的控制端分别连接蒸汽调节阀TV3、第一循环回水分流阀TV1和第二循环回水分流阀TV2。

所述LPG加热器E1的出口处设有第二温度传感器T2，所述第二温度传感器T2与第二控制器D2的输入端连接，所述第二控制器D2 的控制端连接蒸汽开关阀XV1。

所述LPG加热器E1的出口处设有第二温度传感器T2，所述第二温度传感器T2与第二控制器D2的输入端连接，所述第二控制器D2 的控制端连接蒸汽开关阀XV1和第一控制器D1的输入端。

所述于LPG BOG压缩冷凝系统E2出口处设有第三温度传感器T3，所述第三温度传感器T3与第三控制器D3的输入端连接，所述第三控制器D3的控制端连接循环回水调节阀TV4。

第一控制器D1分程控制第一循环回水分流阀TV1、第二循环回水分流阀TV2和蒸汽调节阀TV3，同时也是第二DCS控制D2串级控制的子控制回路。当第一温度传感器T1测到温度下降时，可以逐步开启第一循环回水分流阀TV1，逐步关闭第二循环回水分流阀TV2；第一循环回水分流阀TV1开至最大开度温度仍然下降时，可逐步开启蒸汽调节阀TV3。第二控制器D2给第一控制器D1控制回路赋值，同时当第二温度传感器检测温度低于设定值时，第二控制器D2联锁开启蒸汽开关阀XV1。第三控制器D3根据第三温度传感器T3的温度监测控制循环回水调节阀TV4，若温度升高时，逐步关闭循环回水调节阀TV4。

所述LPG加热器E1的具体结构形式可根据被加热介质的不同而变化：如被加热介质是正丁烷，其常压沸点为-0.5℃，可以选择管壳式换热器换热；如果被加热介质是丙烷，其常压沸点为-42℃，为了防止水侧结冰，可考虑采用中间介质为正丁烷的双管程单壳程换热器。一般，被加热介质的入口温度低于-5℃，则适宜采用中间介质为正丁烷的双管程单壳程换热器换热。本领域技术人员可根据需要合理选择。

根据不同工况，本实用新型低温液化烃储运站节能降耗的调节方法具体为：

第一工况：当LPG BOG压缩冷凝系统E2需要冷量为0，而LPG 加热器E1需要热量时：第一控制器D1控制第一循环回水分流阀TV1 和第二循环回水分流阀TV2关闭，第三控制器(D3)控制控制循环回水调节阀TV4开启；来自循环水站Z1的循环水经循环水泵P1加压后进入LPG加热器E1对物料间接加热后经循环回水调节阀TV4回送循环水站Z1；

第二工况：当LPG BOG压缩冷凝系统E2需要冷量、而LPG加热器E1需要热量为0时：则第一控制器D1控制第一循环回水分流阀 TV1关闭，第二循环回水分流阀TV2开启，第三控制器D3控制循环回水调节阀TV4关闭；来自循环水站Z1的循环水经LPG加热器E1进入LPGBOG压缩冷凝系统E2间接冷却物料后，再经第二循环回水分流阀(TV2)回送循环水站Z1；

第三工况：LPG BOG压缩冷凝系统E2需要的冷量小于LPG加热器E1需要的热量时：第一控制器D1控制第一循环回水分流阀TV1开启、第二循环回水分流阀TV2关闭，第三控制器D3控制循环回水调节阀TV4开启，来自循环水站Z1的循环水先进入LPG加热器E1加热物料，再分为两股，一股进入LPG BOG压缩冷凝系统E2冷却物料，经循环回水管道增压泵P2增压后再经第一循环回水分流阀TV1回送入LPG加热器E1加热物料；另一股经循环回水调节阀TV4回送自循环水站Z1；

所述第三工况中：第三温度传感器T3用于监测出LPG BOG压缩冷凝系统E2的循环水温度，若高于设置值，则减小循环回水调节阀 TV4的开度，从而相应调节进入LPG BOG压缩冷凝系统E2的循环水量。

第四工况：LPG BOG压缩冷凝系统E2需要的冷量大于LPG加热器E1需要的热量时：第一控制器D1控制第一循环回水分流阀TV1和第二循环回水分流阀TV2开启，第三控制器D3控制循环回水调节阀 TV4关闭，来自循环水站Z1的循环水先进入LPG加热器E1加热物料,再进入LPG BOG压缩冷凝系统E2冷却物料，出LPG BOG压缩冷凝系统E2的循环水经循环回水管道增压泵P2增压后分为两股，一股经第一循环回水分流阀TV1回送入LPG加热器E1加热物料，另一股经第二循环回水分流阀TV2回送循环水站Z1。

所述第四工况中，若第二温度传感器T2检测到LPG加热器E1出口循环水的温度低于设定值，则第二控制器D2发出控制指令给第一控制器D1，由第一控制器D1控制调节增大第一循环回水分流阀TV1 的开度，减小第二循环回水分流阀TV2的开度。

所述第一温度传感器T1用于检测LPG加热器E1入口的循环水温度，若低于设定值，则第一控制器D1控制开启蒸汽调节阀TV3，循环水经补充蒸汽加热器E3被蒸汽加热至设定值以上后再送入LPG加热器E1。

所述蒸汽开关阀XV1为正常关闭状态，所述第二温度传感器T2 用于检测LPG加热器E1出口循环水的温度，若低于设定值则第二控制器D2控制开启蒸汽开关阀XV1，若第二温度传感器T2温度高于设定值，则第二控制器D2控制关闭蒸汽开关阀(XV1)。

所述第一控制器D1、第二控制器D2和第三控制器D3，对于没有DCS控制系统的储运站，可为各自单独的控制器；对于具有DCS控制系统的大型储运站而言，也可集成于DCS控制系统中实现上述功能。

现有的LPG储运站流程采用本实用新型的技术方案改造后，可显著减少蒸汽用量，在环境温度较高时完全无需使用蒸汽，仅通过冷热能互相耦合，以及在循环水站与大气换热，就能满足各种工况下的操作，显著降低操作费用。从建设投资角度，需要增加循环水站的能力；增加LPG BOG压缩冷凝系统E2出口的管道泵；增加补充蒸汽加热器 E3；由于LPGBOG压缩冷凝系统E2水侧进出水温差增大，LPG BOG 压缩冷凝系统E2的换热面积可减小；LPG加热器E1的材质无需同时考虑LPG介质的低温和蒸汽侧的高温，换热器材质方面的要求可能会降低。LPG BOG压缩冷凝系统E2管道泵的流量不大，其流量选取的依据是BOG压缩冷凝需要的循环水量，扬程也仅需要20m，如果有工厂或者园区的循环水作为依托，循环水站增加的投资也可忽略。因此，采用本实用新型的技术方案改造，投资会略有上升，但操作费用会明显降低，同时优化了换热系统，更加高效节能。

投资和操作费用比较

以低温丙烷储运站为例，从投资增加和操作费用降低两方面，比较本实用新型的工艺和传统低温储运站工艺。

一、投资：考虑低压蒸汽和循环水都由园区统一供应，以传统工艺作为基准，本实用新型的系统需要增加设备如下：

1、补充蒸汽加热器一台(设计换热能力5500kW；价格约14.8 万元。)

2、循环回水管道增压泵两台(设计流量60m3/h，扬程20m；额定功率7.5kW；单台价格约2.8万元。)

综合考虑管道和仪表的投资，采用本实用新型系统，投资增加约 91万元。

二、操作费用：采用传统低温储运站工艺，丙烷加热器和BOG凝液都按每天操作12h，每年4000h计算，每年需要消耗低压蒸汽47,500 吨，循环水509,000吨。年操作费用约为865万元。

与上述基准相同，采用本实用新型的工艺，循环水消耗和循环回水管道增压泵操作按每年4000h计算。项目所在地一般每年共30天需要补充蒸汽加热，补充蒸汽暂考虑满负荷，每天12小时。每年需要消耗低压蒸汽3,420吨，循环水2,953,000吨，电30,000kWh。年操作费用约为122万元。

由此可见，在同一操作工况基准下，采用本实用新型的工艺，年操作费用可节省743万元，大约1个半月左右即可收回增加的投资。

Claims (8)

1.一种低温液化烃储运站的节能降耗系统,包括循环水站(Z1)、LPG加热器(E1)和LPGBOG压缩冷凝系统(E2)，其特征在于，所述循环水站(Z1)的出口经循环水泵(P1)与LPG加热器(E1)的入口连接，所述LPG加热器(E1)的出口分别与LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的入口及循环水站(Z1)的入口连接，所述LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的出口经循环回水管道增压泵(P2)分别与循环水站(Z1)入口和LPG加热器(E1)入口连接；其中，所述LPG BOG压缩冷凝系统(E2)的出口与LPG加热器(E1)入口连接管道上设有第一循环回水分流阀(TV1)，所述LPGBOG压缩冷凝系统(E2)的出口与循环水站(Z1)入口连接的管道上设有第二循环回水分流阀(TV2)。

2.如权利要求1所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述循环水站(Z1)出口与LPG加热器(E1)入口连接管道上设有补充蒸汽加热器(E3)。

3.如权利要求2所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述补充蒸汽加热器(E3)的加热介质入口管道上依次设有蒸汽开关阀(XV1)和蒸汽调节阀(TV3)。

4.如权利要求1-3任一项所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述LPG加热器(E1)的入口处设有第一温度传感器(T1)，所述第一温度传感器(T1)与第一控制器(D1)的输入端连接，所述第一控制器(D1)的控制端分别连接蒸汽调节阀(TV3)、第一循环回水分流阀(TV1)和第二循环回水分流阀(TV2)。

5.如权利要求1-3任一项所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述LPG加热器(E1)的出口处设有第二温度传感器(T2)，所述第二温度传感器(T2)与第二控制器(D2)的输入端连接，所述第二控制器(D2)的控制端连接蒸汽开关阀(XV1)。

6.如权利要求4所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述LPG加热器(E1)的出口处设有第二温度传感器(T2)，所述第二温度传感器(T2)与第二控制器(D2)的输入端连接，所述第二控制器(D2)的控制端连接蒸汽开关阀(XV1)和第一控制器(D1)的输入端。

7.如权利要求1-3任一项所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述LPG加热器(E1)的出口与循环水站(Z1)的入口连接的管道上设有循环回水调节阀(TV4)，所述循环回水调节阀(TV4)位于LPG BOG压缩冷凝系统(E2)入口管道与LPG加热器(E1)的出口管道交汇点的下游管道上。

8.如权利要求7所述的低温液化烃储运站的节能降耗系统，其特征在于，所述于LPGBOG压缩冷凝系统出口处设有第三温度传感器(T3)，所述第三温度传感器(T3)与第三控制器(D3)的输入端连接，所述第三控制器(D3)的控制端连接循环回水调节阀(TV4)。