CN207265225U - 一种卫星导航天线 - Google Patents

Abstract

本申请提供了一种卫星导航天线，包括第一印制对称振子电路板和第二印制对称振子电路板，两个印制对称振子电路板正交安装在接地平面印制电路板上形成正交极化天线。印制对称振子电路板的底层是方向下倾的对称振子，顶层是微带巴伦。接地平面印制电路板的顶层是接地平面，底层设置有天线馈电网络。该卫星导航天线采用印制对称振子作为天线辐射单元，重量轻、成本低。

Description

一种卫星导航天线

技术领域

本实用新型属于导航天线技术领域，尤其涉及一种卫星导航天线。

背景技术

卫星导航天线用于接收定位卫星的信号。目前，大量使用的一种卫星导航天线多是基于微带天线理论的微带陶瓷片状天线。这种天线使用陶瓷为介质材料制成不同厚度的正方形或圆形天线片，然后，在天线片两边使用低温焙银形成反射面和辐射面，再通过馈针馈电形成卫星导航天线。此种以陶瓷为介质的天线，由于陶瓷的介电常数高，天线频率带宽很窄；而且，陶瓷材料比重大、重量重。

目前，大量使用的另一种卫星导航天线是基于微带天线理论的以聚四氟乙烯或碳氢化合物为介质材料的片状天线，这种天线使用聚四氟乙烯或碳氢化合物材料制成不同厚度的双面覆铜板，然后，使用双面PCB制造工艺制成反射面和辐射面，再通过馈针馈电形成高精度卫星导航天线。聚四氟乙烯天线板材介电常数误差大且不均匀，不同批次的天线辐射面不一致；碳氢化合物天线材料不耐高温，PCB制作工艺要求非常高，制作碳氢化合物板材天线片的成本很高。聚四氟乙烯天线板材比重高，重量重。

因此，亟需一种重量轻、成本低且精度高的卫星导航天线。

实用新型内容

有鉴于此，本实用新型的目的在于提供一种卫星导航天线，以解决现有的卫星导航天线重量重、成本高且精度不高的技术问题。其技术方案如下：

本申请提供了一种卫星导航天线，包括：第一印制对称振子电路板、第二印制对称振子电路板和接地平面印制电路板；

所述第一印制对称振子电路板的底层为第一对称振子辐射面，顶层为第一微带巴伦，所述第一对称振子辐射面印制有方向下倾的对称振子；

所述第二印制对称振子电路板的底层为第二对称振子辐射面，顶层为第二微带巴伦，所述第二对称振子辐射面印制有方向下倾的对称振子；

所述接地平面印制电路板的顶层为接地平面，底层为天线馈电网络，且所述顶层与底层之间为介质材料；

所述第一印制对称振子电路板和所述第二印制对称振子电路板均与所述接地平面印制电路板垂直设置，且所述第一印制对称振子电路板与所述第二印制对称振子电路板正交安装。

可选地，所述第一对称振子辐射面上设置有至少两对下倾对称振子，所述至少两对下倾对称振子依次平行分布在所述第一对称振子辐射面上，且任意两对所述下倾对称振子的长度各不相同、信号频率各不相同；

所述第二对称振子辐射面上设置有至少两对下倾对称振子，所述至少两对下倾对称振子依次平行分布在所述第二对称振子辐射面上，且任意两对所述下倾对称振子的长度各不相同、信号频率各不相同。

可选地，所述第一对称振子辐射面包括第一对下倾对称振子和第二对下倾对称振子，且所述第一对下倾对称振子和所述第二对下倾对称振子覆盖信号的频率不同；

所述第二对称振子辐射面包括第三对下倾对称振子和第四对下倾对称振子，且所述第三对下倾对称振子和所述第四对下倾对称振子覆盖信号的频率不同。

可选地，所述第一印制对称振子电路板与所述第二印制对称振子电路板正交安装，包括：

所述第一印制对称振子电路板的纵向中心轴上段设置有第一缝隙；

所述第二印制对称振子电路板的纵向中心轴下段设置有第二缝隙；

所述第一印制对称振子电路板和所述第二印制对称振子电路板通过所述第一缝隙和所述第二缝隙形成夹角为90°的正交极化天线；

其中，所述第一缝隙和所述第二缝隙的总长度等于所述第一印制对称振子电路板的纵向长度，其中，所述第一印制对称振子电路板的纵向长度和所述第二印制对称振子电路板的纵向长度相等，且所述第一、第二缝隙的缝隙宽度与所述第一、第二印制对称振子电路板的厚度相等。

可选地，所述第一印制对称振子电路板和所述第二印制对称振子电路板的横向长度为25mm～60mm，纵向长度为30mm～70mm，厚度为0.3mm～1mm。

可选地，所述接地平面印制电路板为双面覆铜印制电路板，厚度为0.5mm～2mm。

可选地，所述接地平面印制电路板为圆形或正方形，直径或边长为30mm～220mm。

可选地，所述天线馈电网络为90度3dB电桥，所述90度3dB电桥包括第一输入端、第二输入端、输出端和隔离端；

所述第一输入端连接所述第一微带巴伦的输出端，所述第二输入端连接所述第二微带巴伦的输出端；所述90度3dB电桥的输出端用于输出经由所述90度3dB电桥处理后的电信号。

可选地，所述第一微带巴伦包括：第一输入端、第二输入端和输出端；

所述第一输入端连接所述对称振子中的一个振子，所述第二输入端连接所述对称振子中的另一个振子，所述输出端连接所述天线馈电网络。

可选地，所述下倾对称振子覆盖信号的频率为全球卫星导航系统(GlobalNavigation Satellite System，GNSS)频率。本实用新型提供的导航定位天线，包括第一印制对称振子电路板和第二印制对称振子电路板，两个印制对称振子电路板正交安装在接地平面印制电路板上形成正交极化天线。印制对称振子电路板的底层是方向下倾的对称振子，顶层是微带巴伦。接地平面印制电路板的顶层是接地平面，底层设置有天线馈电网络；对称振子输出的信号通过微带巴伦转换后，经由过孔传递至天线馈电网络。通过天线馈电网络将第二印制对称振子电路板输出的信号移相后，得到右旋圆极化电信号。该卫星导航天线采用印制对称振子作为天线辐射单元，与采用微带片状天线单元的天线相比，印制对称振子的重量轻、成本低；而且，印制对称振子为方向下倾的对称振子能够改善低仰角的增益、不圆度和轴比，从而改善印制对称振子相位中心偏差。

附图说明

为了更清楚地说明本实用新型实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本实用新型的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本申请实施例一种卫星导航天线的结构示意图；

图2是本申请实施例一种第一印制对称振子电路板的结构示意图；

图3是本申请实施例一种第二印制对称振子电路板的结构示意图；

图4是本申请实施例一种接地平面印制电路板的结构示意图；

图5是本申请实施例一种天线馈电网络的引脚结构示意图；

图6是本申请提供的卫星导航天线在高频段的增益方向图；

图7是本申请提供的卫星导航天线在低频段的增益方向图；

图8是本申请提供的卫星导航天线20度仰角不圆度的示意图；

图9是本申请提供的卫星导航天线极化轴比的示意图。

具体实施方式

为使本实用新型实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本实用新型实施例中的附图，对本实用新型实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本实用新型一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本实用新型中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本实用新型保护的范围。

下面将结合图1-图4详细介绍本申请实施例提供的卫星导航天线的结构。

图1示出了本申请实施例一种卫星导航天线的结构示意图，图2示出了本申请实施例一种第一印制对称振子电路板的结构示意图；图3示出了本申请实施例一种第二印制对称振子电路板的结构示意图；图4示出了本申请实施例一种接地平面印制电路板的结构示意图。本申请实施例提供的卫星导航天线用于接收卫星发射的电磁信号。

如图1所示，该卫星导航天线包括：第一印制对称振子电路板A和第二印制对称振子电路板B，以及，一个接地平面印制电路板C。

其中，印制对称振子电路板A和印制对称振子电路板B相互正交，并安装在接地平面印刷电路板C上，形成正交极化天线。

如图2所示，第一印制对称振子电路板A的顶层为微带巴伦耦合传输线11、底层为对称振子辐射面，其中，对称振子辐射面上设置有方向下倾的印制对称振子12，印制对称振子即在印刷电路板上形成的对称振子。其中，图2所示的第一印制对称振子电路板两侧的顶层均为微带巴伦耦合传输线，这两个微带巴伦耦合传输线构成一个微带巴伦；此外，微带巴伦耦合传输线包括微带传输线和巴伦传输线。

微带巴伦包括两个输入端和一个输出端，其中，一个输入端连接对称振子12的一个振子，另一个输入端连接对称振子12的另一个振子，微带巴伦用于将两个输入端输入的信号合成后经由输出端输出。

可选地，为了使卫星导航天线覆盖双频信号或多频信号，在印制对称振子12的基础上增加一对或多对印制对称振子，例如，增加图2中的印制对称振子13。如图2所示，印制对称振子12和印制对称振子13均为下倾式印制对称振子。

其中，印制对称振子12设置在第一印制对称振子电路板A的外围，其对称振子的长度较长，其所能传输的信号的波长较长，作为低频段下倾对称振子。印制对称振子13设置在第一印制对称振子电路板A的内侧，其对称振子的长度比印制对称振子12的对称振子的长度短，其所能传输的信号的波长较短，作为高频段下倾对称振子。

如图3所示，第二印制对称振子电路板B的顶层为微带巴伦耦合传输线21、底层为对称振子辐射面。第二印制对称振子电路板B的两面顶层均为微带巴伦耦合传输线21，这两个微带巴伦耦合传输线构成一个微带巴伦。

其中，对称振子辐射面的外围设置有印制对称振子22，印制对称振子22的内侧设置有印制对称振子23。印制对称振子22为低频段下倾对称振子，波长较长；印制对称振子23为高频段下倾对称振子，波长较短。

微带巴伦用于将印制对称振子22和印制对称振子23上的平衡信号转换成不平衡信号并输出。

如图4所示，接地平面印制电路板C的顶层为参考地平面，底层为天线馈电网络，其中，顶层和底层之间为介质材料。而且，接地平面印制电路板的中心位置设置有两个过孔，分别为第一过孔31和第二过孔32；

其中，微带巴伦耦合传输线11通过第一过孔31与天线馈电网络连接，微带巴伦耦合传输线21通过第二过孔32与天线馈电网络连接。

下面将详细描述上述的卫星导航天线的工作过程：

1)印制对称振子电路板只有一对印制对称振子的卫星导航天线

第一印制对称振子电路板A上的印制对称振子12上的两个振子接收的平衡电信号通过微带巴伦耦合传输线11耦合为一个不平衡信号输出。微带巴伦输出的信号经过接地平面印制电路板C上的第一过孔31传递到天线馈电网络的第一输入端。

第二印制对称振子电路板B上的印制对称振子22上的两个振子接收的平衡电信号通过微带巴伦耦合传输线21进行耦合为一个不平衡信号输出。微带巴伦输出的信号经过接地平面印制电路板C上的第二过孔32传递到天线馈电网络的第二输入端。

其中，印制对称振子12和印制对称振子22覆盖信号的频率相同，而且，第一印制对称振子电路板A和第二印制对称振子电路板B正交安装，即A和B安装角度相差90°，因此，印制对称振子12和印制对称振子22上的信号相位相差90°。

天线馈电网络将第二输入端输入的信号延迟90°，然后，与第一输入端输入的信号合成后经由输出端输出，得到右旋圆极化电信号。

例如，印制对称振子12上的信号为a1，且a1的频率为f1；印制对称振子22上的信号为b1，且b1的频率是f1；a1与b1的相位相差90°。

a1经过微带巴伦转换后得到a11，并传递给天线馈电网络的第一输入端，b1经过微带巴伦转换后得到b11，并传递给天线馈电网络的第二输入端；

天线馈电网络将第二输入端输入的电信号b11延迟90°，然后，与第一输入端输入的a11合成输出，即，a11的相位与天线馈电网络的输出信号相位相同；b11的相位与天线馈电网络的输出信号相位相差90°。最终，在天线馈电网络的输出端输出右旋圆极化电信号。当然，也可以根据需求输出左旋圆极化电信号。

2)印制对称振子电路板上有至少两对印制对称振子的卫星导航天线

第一印制对称振子电路板A上设置有印制对称振子12和13，第二印制对称振子电路板B上设置有印制对称振子22和23。

例如，印制对称振子12上的信号为a1，且a1的频率是f1；印制对称振子13上的信号为a2，且a2的频率是f2。同理，印制对称振子22上的信号为b1，且b1的频率是f1；印制对称振子23上的信号为b2，且b2的频率是f2。其中，a1和b1的相位相差90°，a2和b2的相位相差90°。

a1和a2经过微带巴伦转换后得到a11和a21并传递给天线馈电网络的第一输入端；b1和b2经过微带巴伦转换后得到b11和b21并传递给天线馈电网络的第二输入端。

天线馈电网络的第一输入端输入a11和a21，第二输入端输入b11和b21，该天线馈电网络用于将b11和b21延迟90°，并与a11和a21合成后输出，即，a11和a21的相位与天线馈电网络输出信号相位相同，b11和b21的相位与天线馈电网络输出信号的相位相差90°。最终，在天线馈电网络的输出端输出右旋圆极化电信号。当然，也可以根据需求输出左旋圆极化电信号。

在本申请的一个实施例中，天线馈电网络可以采用90度3dB电桥实现，如图5所示，90度3dB电桥包括第一输入端41、第二输入端42、输出端43和隔离端44。

第一输入端41用于连接第一印制对称振子电路板A上的微带巴伦的输出端；第二输入端42用于连接第二印制对称振子电路板B上的微带巴伦的输出端；该90度3dB电桥用于将第二输入端的信号延迟90°后与第一输入端输入的信号合成输出。即，第一输入端的信号与输出端输出的信号相位相同，输出端的信号比第二输入端的信号延迟90°。

本实施例提供的导航定位天线，包括第一印制对称振子电路板和第二印制对称振子电路板，两个印制对称振子电路板正交安装在接地平面印制电路板上形成正交极化天线。印制对称振子电路板的底层是方向下倾的对称振子，顶层是微带巴伦。接地平面印制电路板的顶层是参考地平面，底层设置有天线馈电网络；该卫星导航天线采用印制对称振子作为天线辐射单元，与采用微带片状天线单元的天线相比，印制对称振子的重量轻、成本低；而且，下倾印制对称振子可以分解为水平方向振子和竖直方向振子，其中，竖直方向振子最大增益分量在水平方向，增加了天线在水平方向分量的增益，因此，提高了天线低仰角增益值，同时，改善了天线的水平方向图不圆度，因此，改善了卫星导航天线的相位中心。同时，印制对称振子电路板A和印制对称振子电路板B正交安装，两个电路板之间的隔离度较高，从而改善了天线的轴比，提高天线的抗干扰性能。

在本申请的一个实施例中，如图2所示，第一印制对称振子电路板A的纵向中心轴方向的上段设置有第一缝隙14。如图3所示，第二印制对称振子电路板B的纵向中心轴方向的下段设置有第二缝隙24。其中，第一缝隙14和第二缝隙24的长度和等于第一印制对称振子电路板A(或，第二印制对称振子电路板B)的纵向长度。而且，第一缝隙、第二缝隙的缝隙宽度等于第一、第二印制对称振子电路板的厚度。

将第二印制对称振子电路板B的第二缝隙24通过第一印制对称振子电路板A的第一缝隙14插入第一印制对称振子电路板A的纵向中心轴。如图1所示，第一印制对称振子电路板A和第二印制对称振子电路板B之间的夹角为90度。因此，第一印制对称振子电路板A的信号与第二印制对称振子电路板B的信号正交。

在本申请的一个实施例中，第一印制对称振子电路A和第二印制对称振子电路B均为双面覆铜印刷电路板，板厚为0.3mm～1mm，横向(即，垂直于缝隙的方向)长度为25mm～60mm，纵向(即，设置缝隙的方向)长度为30mm～70mm。接地平面印制电路板C为圆形或其他形状(例如正方形)的双面覆铜印刷电路板，板厚为0.5mm～2mm，圆形的直径范围(或，正方形的边长)可以是40mm～220mm。本实施例中，采用印制电路板后整个导航定位天线的重量约为30～60g，而且，印制电路板的成本远远低于微带天线的成本。

本申请提供的卫星导航天线采用下倾对称振子，下倾对称振子可以分解为水平方向振子和竖直方向振子，其中，竖直方向振子最大增益分量在水平方向，增加了天线在水平方向分量的增益，因此，提高了天线低仰角增益值，同时，改善了天线的水平方向图不圆度。

请参见图6和图7，图6示出了本申请提供的卫星导航天线在高频段的垂直面增益方向曲线示意图；图7示出了本申请提供的卫星导航天线在低频段的垂直面增益方向曲线示意图；

图6针对的天线的信号频率覆盖范围为1525MHz～1605MHz，其中，f1＝1525MHz时，max(轴向最大增益值)＝4.8138；f2＝1540MHz时，max＝5.3410；f3＝1561MHz时，max＝5.5489；f4＝1575MHz，max＝5.4219；f5＝1605MHz时，max＝4.7458。而且，m1表示-20°仰角时，增益值为-0.5339；m2表示20°仰角时，增益值是0.2417。

图7针对的天线信号频率范围为1207MHz～1268MHz；其中，f1＝1207MHz时，max(轴向最大增益值)＝4.5636；f2＝1227MHz时，max＝5.3289；f3＝1247MHz时，max＝5.2340；f4＝1268MHz时，max＝4.0364。

低仰角增益情况，m1为卫星导航天线位于α方位角、20°仰角，增益值为-0.0274；m2为α±180°方位角、20°仰角，增益值为-1.2992。本文中，方位角α的取值范围是0°～360°。

由图6和图7可知，本申请提供的卫星导航天线的带宽较宽，而且，低仰角时增益值较高。

请参见图8，示出了本申请提供的卫星导航天线在水平面20度低仰角增益方向曲线图。

图8中，曲线A表示f1＝1227MHz时，α方位角、20°仰角时的增益方向曲线；曲线B表示f1＝1227MHz时，α±180°方位角、20°仰角的增益方向曲线；曲线C表示f2＝1575MHz时，α方位角、20°仰角时的增益方向曲线；曲线D表示f2＝1575MHz时，α±180°方位角、20°仰角的增益方向曲线。

由图8可知，本申请提供的卫星导航天线在20°仰角时水平方向图不圆度较好，因此，该卫星导航天线的相位中心较好。

请参见图9，示出了本申请提供的卫星导航轴比示意图，本申请提供的卫星导航天线中的印制对称振子电路板A和印制对称振子电路板B正交安装，两个电路板之间的隔离度较高，从而改善了天线的轴比。

图9中，纵轴为轴比，横轴表示角度。其中，曲线A为f1＝1227MHz时的轴比曲线图；曲线B为f2＝1575MHz时的轴比曲线图。曲线中的m1表示轴向轴比，m2、m3均表示方位角相差180°时10°仰角时的轴比。由图9可知，本申请提供的卫星导航天线在10°以上的仰角范围内，其轴比均小于3dB，因此，本申请的卫星导航天线的圆极化纯度较高，抗干扰性能较好。

需要说明的是，本说明书中的各个实施例均采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似的部分互相参见即可。对于装置类实施例而言，由于其与方法实施例基本相似，所以描述的比较简单，相关之处参见方法实施例的部分说明即可。

最后，还需要说明的是，在本文中，诸如第一和第二等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。

对所公开的实施例的上述说明，使本领域技术人员能够实现或使用本实用新型。对这些实施例的多种修改对本领域技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本实用新型的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本实用新型将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

以上所述仅是本实用新型的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本实用新型原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本实用新型的保护范围。

Claims (10)

1.一种卫星导航天线，其特征在于，包括：第一印制对称振子电路板、第二印制对称振子电路板和接地平面印制电路板；

所述第一印制对称振子电路板的底层为第一对称振子辐射面，顶层为第一微带巴伦，所述第一对称振子辐射面印制有方向下倾的对称振子；

所述第二印制对称振子电路板的底层为第二对称振子辐射面，顶层为第二微带巴伦，所述第二对称振子辐射面印制有方向下倾的对称振子；

所述接地平面印制电路板的顶层为接地平面，底层为天线馈电网络，且所述顶层与底层之间为介质材料；

所述第一印制对称振子电路板和所述第二印制对称振子电路板均与所述接地平面印制电路板垂直设置，且所述第一印制对称振子电路板与所述第二印制对称振子电路板正交安装。

2.根据权利要求1所述的卫星导航天线，其特征在于，

所述第一对称振子辐射面上设置有至少两对下倾对称振子，所述至少两对下倾对称振子依次平行分布在所述第一对称振子辐射面上，且任意两对所述下倾对称振子的长度各不相同、信号频率各不相同；

所述第二对称振子辐射面上设置有至少两对下倾对称振子，所述至少两对下倾对称振子依次平行分布在所述第二对称振子辐射面上，且任意两对所述下倾对称振子的长度各不相同、信号频率各不相同。

3.根据权利要求2所述的卫星导航天线，其特征在于，所述第一对称振子辐射面包括第一对下倾对称振子和第二对下倾对称振子，且所述第一对下倾对称振子和所述第二对下倾对称振子覆盖信号的频率不同；

所述第二对称振子辐射面包括第三对下倾对称振子和第四对下倾对称振子，且所述第三对下倾对称振子和所述第四对下倾对称振子覆盖信号的频率不同。

4.根据权利要求1或2所述的卫星导航天线，其特征在于，所述第一印制对称振子电路板与所述第二印制对称振子电路板正交安装，包括：

所述第一印制对称振子电路板的纵向中心轴上段设置有第一缝隙；

所述第二印制对称振子电路板的纵向中心轴下段设置有第二缝隙；

所述第一印制对称振子电路板和所述第二印制对称振子电路板通过所述第一缝隙和所述第二缝隙形成夹角为90°的正交极化天线；

其中，所述第一缝隙和所述第二缝隙的总长度等于所述第一印制对称振子电路板的纵向长度，其中，所述第一印制对称振子电路板的纵向长度和所述第二印制对称振子电路板的纵向长度相等，且所述第一、第二缝隙的缝隙宽度与所述第一、第二印制对称振子电路板的厚度相等。

5.根据权利要求1所述的卫星导航天线，其特征在于，所述第一印制对称振子电路板和所述第二印制对称振子电路板的横向长度为25mm～60mm，纵向长度为30mm～70mm，厚度为0.3mm～1mm。

6.根据权利要求1所述的卫星导航天线，其特征在于，所述接地平面印制电路板为双面覆铜印制电路板，厚度为0.5mm～2mm。

7.根据权利要求1或6所述的卫星导航天线，其特征在于，所述接地平面印制电路板为圆形或正方形，直径或边长为30mm～220mm。

8.根据权利要求1所述的卫星导航天线，其特征在于，所述天线馈电网络为90度3dB电桥，所述90度3dB电桥包括第一输入端、第二输入端、输出端和隔离端；

所述第一输入端连接所述第一微带巴伦的输出端，所述第二输入端连接所述第二微带巴伦的输出端；所述90度3dB电桥的输出端用于输出经由所述90度3dB电桥处理后的电信号。

9.根据权利要求1所述的卫星导航天线，其特征在于，所述第一微带巴伦包括：第一输入端、第二输入端和输出端；

所述第一输入端连接所述对称振子中的一个振子，所述第二输入端连接所述对称振子中的另一个振子，所述输出端连接所述天线馈电网络。

10.根据权利要求2或3所述的卫星导航天线，其特征在于，所述下倾对称振子覆盖信号的频率为全球导航卫星系统GNSS频率。