CN1714924A - 汽提设备和方法 - Google Patents

Abstract

一种从固体中汽提气体的设备和方法(6)，包括容器(24)中的汽提段(38)的结构化填料(50)。结构化填料(50)包括多个波状条(42)，每个波状条具有至少两个互成角度的面(56)。条(42)至少局部阻塞固体颗粒的通道。邻近条的边缘(58)限定接触固体颗粒通道的开口(60、61)。

Description

汽提设备和方法

发明背景

本发明涉及催化剂和烃类流态化接触的方法和设备。具体的说，本发明涉及一种方法和设备，其用于汽提催化剂颗粒中夹带或吸附的烃类。

现有技术描述

在许多工艺中，细粉颗粒状物质在一定条件下与含烃原料接触，其中加入一种流体使颗粒保持流化状态以便将固体颗粒输送到工艺的不同阶段。流化床催化裂化(FCC)就是使烃类与由细粉颗粒状物质组成的催化剂在反应区接触的此类工艺中的一个主要例子。在催化剂促进裂化反应的同时，烃进料使催化剂处于流态化，并通常在提升管内输送它。随着裂化反应进行时，大量烃类，称作焦炭，沉积在催化剂上。在再生区内，通过使催化剂与含氧物流接触进行高温再生以燃烧掉催化剂上的焦炭，并再次用作流化介质。含焦炭的催化剂(在此称为废催化剂)连续从反应区排出，而来自再生区的基本上不含焦炭的催化剂将其替代。使用各种气体物流流化催化剂，从而在反应区和再生区之间输送催化剂。

在反应区内，通过冲击和/或离心分离的方法使接触催化剂后的大多数烃蒸气与固体颗粒分离。但是，FCC工艺中使用的催化剂颗粒具有大表面积，这是因为颗粒中含有大量的孔。结果，当其进入汽提区时，催化材料使烃保留在它们的孔内、催化剂的外表面和各个催化剂颗粒之间。尽管保留在单个催化剂颗粒上的烃量非常小，但现代FCC工艺中一般采用大量的催化剂和高催化剂循环比，这就导致大量的烃随催化剂一起从反应区中排出。

因此，通常的做法是在废催化剂进入再生区之前，从中除去(或汽提掉)烃类。汽提方法的改进通过降低“δ焦炭”提高FCC工艺的经济效益。δ焦炭是废催化剂上焦炭的重量百分比小于再生催化剂上焦炭的重量百分比的量。在FCC工艺中，δ焦炭的降低导致再生温度的降低。因此，需要更多的相对更冷的再生催化剂以为反应区提供固定的热负荷。因此反应区可以在较高的催化剂/原料或剂油比(C/O)比下操作。较高的C/O比提高了转化率，使有价值产品的产率提高。因此，改进的汽提方法将改善效率。

汽提催化剂最通常的方法是使汽提气体，通常是水蒸气，通过与其逆流流动的催化剂流。这种水蒸气汽提操作在除去催化剂夹带、吸附的烃蒸气方面具有不同程度的汽提效率。可以在一个简单的开口容器中如US4,481,103所述，或在向上通过汽提容器的提升管反应器中实现催化剂与汽提介质的接触。

当催化剂在汽提装置中向下移动并和汽提介质逆流接触时，通常使用垂直间隔的挡板来使催化剂层叠地从一侧落到另一侧，来提高汽提催化剂的效率。水平移动催化剂增加了催化剂的停留时间和催化剂与汽提介质之间的接触，使更多的烃从催化剂中除去。在这些装置中，催化剂和汽提气体经由位于不同高度的一系列挡板穿过曲折通道而实现两相混合。在汽提设备的有效横截面上不留开放垂直通道，这一配置能增加催化剂与气体的接触。US4,364,905给出了用于FCC装置的汽提设备的例子，该装置包括一系列把催化剂向内送入一系列内挡板的截头圆锥截面的外挡板。内挡板为位于中心的将催化剂向外转移到外挡板上的圆锥或截头圆锥截面。汽提介质从底部进入较低的挡板，并从一块挡板的底部继续上升到随后的下一块挡板的底部。US6,680,030 B2公开了一种具有水平挡板的汽提设备，该挡板包括格栅和降液管。

US5,716,585公开了利用一种包括层叠波纹盘的结构化填料以便于催化剂和汽提介质在汽提设备上接触。US6,224,833B1还公开了包括互相交叉的带槽平面部件的汽提设备。题目为“Support Plate Cross-Flow-GridType SP-CE”的产品文件列出了用于支撑蒸馏或吸附塔中的格栅上的填料床的格栅，所述的塔中含有气液两相组分。

已知FCC装置的副产品焦炭在相对不流化的区域积聚，并在条件突然改变时大块地剥离，阻塞了狭窄的流动通道。因此，FCC装置中采用具有狭窄流动通道的结构化填料将增加这种阻塞的危险性。此外，结构化填料在汽提容器的体积内必须均匀分布。否则，催化剂和汽提气流分布的不均匀性可能产生非均匀的蒸气-固体接触，从而降低汽提效率。在具有圆形内壁的汽提设备中均匀安装具有交叉平面部件的结构化填料很难，需要大量的工作。

为了测量其相对性能，可以将汽提塔和模型相比较。模拟操作一个理想的逆流汽提塔，包括：使负载烃的催化剂相向下流入汽提塔，汽提气体向上流入汽提塔，催化剂相被汽提掉所有的烃并与所有的蒸气一起向下留出汽提塔，烃向上流出汽提塔。理想的逆流汽提塔操作使得刚好足够流化催化剂的汽提气体足以置换催化剂上所有的烃。在汽提塔中，汽提过的烃上升到顶部出口，催化剂上的汽提气体和催化剂下降离开底部。因此，用于理想逆流汽提塔模型的汽提气体的理论量为汽提塔设计的最低限度。图1-3的实心直线表示计算的理想逆流汽提塔的性能。

评价汽提塔性能的另一种方法是通过逆流返混阶段模型的应用来实现。该模型将汽提塔分成不连续的阶段来处理。在催化剂相中的气体下降进入一阶段，与来自前一阶段的上升气体充分混合。下降和上升的气体进入一个阶段，该阶段包括汽提的烃和汽提气体，其组成保持平衡。该阶段的气体和阶段气体组合物与离开该阶段的催化剂相下降。不用于流化催化剂相的过量气体与相同阶段的气体组合物升高至下一个阶段。可以使用逆流返混阶段模型来预测汽提气体速率和阶段数目对整个汽提操作的影响。图1-3用虚线表示了基于七个阶段的返混阶段模型的性能。常规挡板型汽提容器通常具有七个阶段。较大量的阶段和/或汽提气体速率将使返混阶段模型的性能接近于理想的逆流性能，该性能通过图1-3的直线表示。

据此，本发明的目的是提供一种用于汽提设备的结构化填料，该填料提供高效汽提，并且降低阻塞的危险性。

本发明的另一个目的是提供一种用于汽提设备的结构化填料，该填料提供高效汽提，并可以很容易地装配到汽提容器中。

发明简述

现在已经发现在汽提容器中均匀安装结构化填料具有相对少的由剥离焦炭沉积物引起阻塞的可能，该结构填料包括具有角带和开口的条，该开口位于邻近边缘之间以使催化剂流过。本发明的结构化填料可以安装在有或没有内部提升管的汽提容器中。我们已经发现本发明的结构化填料的汽提性能非常接近于理想汽提模型的汽提性能。

本发明另外的发明目、实施方案和细节将在以下本发明的详述中给出。

附图简述

图1-3是本发明在不同催化剂流量下的汽提效率图

图4是本发明结合在其中的FCC反应器和汽提装置的剖视图

图5是表示第一个实施方案的取自图4的汽提段截面的放大透视图

图6是图5中的汽提段截面中结构化填料的部分放大透视图

图7是图5的汽提段截面中结构化填料的部分放大正视图

图8是表示第二个实施方案的取自图4的汽提段截面的放大透视图

图9是图8所示结构化填料中的两个部分的部分透视图

图10是图8所示结构化填料中的两层的部分透视图

图11是图8中结构化填料的顶平面图

图12是图11中的结构化填料的正视图

发明详述

首先看一下对FCC工艺的更完整的描述，FCC装置的典型进料是一种瓦斯油如轻或减压瓦斯油。FCC装置的其它石油衍生进料物流可以包括柴油沸程烃类混合物或重质烃类如常压重油。优选的是，原料流包括沸点在230℃(446°F)以上，更优选在290℃以上(554°F)的烃类混合物，烃混合物的沸点通过适当的ASTM试验方法测定。

FCC工艺装置包括反应区和催化剂再生区。在反应区内，原料流和保持在升高的温度和中等正压下的细粉流化催化剂接触。在本发明中，原料和催化剂的接触通常在提升管管道内进行，也可以在任何其它有效的配置例如用于在短接触时间内接触的已知设备中进行。对于提升管，它包括一个基本上垂直的管道作为它们主要的接触场所，管道的流出物进入含有固气分离设备的大体积工艺容器中。反应产品与下落的部分催化剂分离。汽提段通常接受废催化剂并从催化剂中除去烃。在其通过汽提设备后将催化剂转入单独的再生区。

通过调节反应区内的温度、催化剂活性和相对于原料而言催化剂的数量(C/O比)来控制反应区内原料的转化速率。调节反应区内温度最普通的方法是调节催化剂从再生区到反应区的循环速率，这同时也改变了剂油比。也就是说，如果要增加反应区内的转化速率，那么就要增加催化剂从再生区到反应区的流速。这样对于所加入的相同体积的油品，更多的催化剂存在于反应区中。因为在正常操作下，再生区内的温度明显高于反应区内的温度，催化剂从再生区到反应区循环速率增加导致反应区内温度增加。

FCC装置原料的化学组成和结构将影响反应区内催化剂上沉积的焦炭量。通常，原料的分子量、康拉逊残炭值、庚烷不溶物质的含量和进料的碳氢比越高，废催化剂上的焦炭含量就越高。另外，例如在页岩衍生油中存在的高含量结合氮将使废催化剂上焦炭含量增加。加工重质烃原料例如脱沥青油或来自原油分馏装置的常压塔底油(通常称作常压渣油)，会导致一些或所有这些因素的增加，由此导致废催化剂上焦炭含量增加。

由于广泛应用垂直管状管道而通常称作“提升管”的反应区保持在高温条件下，通常包括425℃(797°F)以上的温度。优选地，反应区保持在480℃(896°F)-590℃(1094°F)的温度和65-500kPa(9.4-72.5psia)的压力的裂化条件下，但优选压力低于275kPa(39.9psia)。基于进入提升管底部的催化剂和烃原料的重量，C/O比可以高达20∶1，但优选在4∶1-10∶1之间。通常氢不加到提升管中，尽管在提升管中添加氢是本领域已知的。有时，水蒸气可以通入提升管。催化剂在提升管内的停留时间优选少于5秒。工艺中使用的催化剂类型可以选自各种商业化催化剂。包括沸石基材料的催化剂是优选的，但如果要求，也可以使用老式的无定形催化剂。关于FCC反应区操作的进一步信息可以从US4,541,922、US4,541,923和上面引用的专利中获得。

在FCC工艺中，催化剂从反应区到再生区再到反应区连续地循环。由此，催化剂充当各区之间传热的载体以及提供必要的催化活性。任何FCC催化剂都可以用于该工艺。颗粒度一般小于100微米。从再生区排出的催化剂称作“再生”催化剂。如前所述，进入再生区的催化剂与含氧气体如空气或富含氧的空气在导致焦碳燃烧的条件下接触。这导致催化剂温度增加并产生大量热气体，该热气体作为气体物流从再生区排出，称作烟道气物流。再生区的操作温度通常在600℃(1112°F)-800℃(1472°F)之间。FCC反应区和再生区操作的另外信息可以从US4,431,749、US4,419,221(上面引用的)和US4,220,623中获得。

催化剂再生区的操作压力优选为35-500kPa(5.1-72.5psia)。进入再生区的废催化剂可以含有0.2-2.0重量％的焦炭。焦碳主要含有碳，并可以含有3-12重量％的氢，还可包含硫和其它元素。焦碳氧化将产生常规的燃烧产品：二氧化碳、一氧化碳和水。正如本领域技术人员已知的，再生区可以采用几种构型，其中在一个或多个阶段进行再生。由于流化催化剂在再生区中作为稀相或密相再生，可进行进一步的变化。术语“稀相”用来表示密度低于300kg/m³(18.7lb/ft³)的催化剂/气体混合物。同样，术语“密相”用来表示密度等于或大于300kg/m³(18.7lb/ft³)的催化剂/气体混合物。典型的稀相操作条件通常包括密度为15-150kg/m³(0.9-9.4lb/ft³)的催化剂/气体混合物。

图4显示应用本发明方法和设备的FCC装置6。图4中的FCC装置仅表示可以应用本发明许多FCC配置中的一种。再看图4，再生器12中的催化剂通过再生器立管16以滑阀10调节的速率传输。来自喷嘴8的流化介质以相对高的密度向上输送催化剂通过提升管14的下部，直到多个原料喷嘴18(仅显示了一个)喷射原料穿过催化剂颗粒的流动物流。获得的混合物继续向上通过提升管14的上部，直到至少两个分离臂20以正切方向通过提升管14顶部的开口22排出催化剂和气体混合物，进入实现气体从催化剂中分离的分离容器24。从开口22排出的大多数催化剂向下落入分离容器24进入床44。输送管道26将含有夹带催化剂的分离烃蒸气输送到反应器或分离容器30中的一个或多个旋风分离器28。旋风分离器28从烃蒸气中分离出废催化剂。收集室31收集来自旋风分离器的分离烃蒸气物流以将其传送到出口喷嘴32并进入下游的精馏区(没有显示)。料腿34将催化剂从旋风分离器28中排入分离容器24下部的床29，催化剂经过端口36进入分离容器24的床44。催化剂和吸附或夹带的烃类穿过端口36从分离容器24进入汽提段38。在分离容器24中分离的来自开口22的催化剂直接进入汽提段38。因此，汽提段38的入口包括开口22和端口36。汽提气体如蒸气通过分布器40进入汽提段38的下部，并相对于通过汽提段的下流催化剂逆流上升，由此除去催化剂所吸附和夹带的烃，催化剂向上流动并通过旋风分离器28最终随蒸气回收。分布器40将汽提气体分布在汽提段38的周围。为了便于除去烃，在汽提段38提供包括条42的结构填料50。废催化剂通过端口48离开汽提段38到达反应器管道46并进入再生器12。正如本领域人员所知，催化剂在再生器12中再生并通过再生立管16被送回提升管14。

图5是图4所示分离容器24中的汽提段38的放大透视图。尽管所示的汽提段38内部具有穿过其向上的提升管14，但本发明使用的汽提段可以没有内部提升管。汽提段38内含有波纹状条42的结构化填料50。波纹状条是指彼此互成角度或不共面的至少两个带54形成的金属条。为了形成波纹，可以将带54相对彼此弯曲或成形，或将分割的部件彼此固定例如在带之间通过焊接围出连接。条42部分阻碍向下通过的催化剂颗粒和向上通过的气体。优选设置带54的排列方式以阻碍气体和催化剂的通过。相邻条42之间具有边缘58来限制开口60以使催化剂颗粒和气体通过。在结构化填料50以下配置用于分布汽提气体的分布器40。条42以阵列设置，条42的一个或多个阵列形成层A、B。层A、B可以互相层叠并可以取不同方向。在图5中层A和B互成90°。修剪或成形填料50的外部圆周边缘成形以与分离容器24内汽提段38的内部圆周相符合。

图6的透视图和图7的平面图示出了图5中结构填料50的两层A、B的放大图。每一个条42包括配置有起伏的峰62和谷64的带54。每一个带54包括阻塞流体和催化剂通过的面56。在图6和7的实施方案中，带54包括侧面55，其配置形成位于上部平台63的顶62和位于下部平台65的谷64，但峰62和谷64可以在刚好两条带54连接的顶点处设置。每一层A、B包括成对的条42a、42b。位于上部条42a中的下部平台65与下部条42b的上部平台63会合。在上部平台63和下部平台65之间配置稳定带74。如果成对的条42a，42b是普通的金属片切割成的，就可以除去稳定带74。条42a以相对于成对条42b成180°的相位差设置。可以使用其它相关的相位。此外，条42a的轴向间隔与其成对的条42b的轴向间隔交错。结果，条42a的边缘58和条42b的边缘58可以是平行的并在它们之间限定一个平面。条42a中的侧面55和平台63、65的边缘58与条42b中的侧面55和平台63、65的边缘58限定流体和催化剂水平通路的开口60。交替上部条42a和交替下部条42b的侧面55和平台63、65的边缘限定流体和催化剂垂直通路的开口61。还通过侧面55的面56与平台63、65的上部和下部限定开口60、61。带54中可以设置凹座76。尽管图中所示位于靠近谷64的侧面55中，但凹座76可以配置在下部平台65上。还应该预见侧面55的边缘58可以互相固定，其中侧面55可以互相穿过。此外，尽管条42优选在汽提段38内水平层叠，条42仍可在汽提段38内垂直配置。图6和7显示层A的下部条42b的谷64在层B的上部条42a的峰62上层叠。

图8-12显示了可用于图4汽提段38中的结构填料50’的另一个具体实施方案。所有指示图8-12中部件的标记对应图5-7的相同部件，但不同的结构用撇号(’)作为标记。否则，相同的标记将指示图5-7和8-10相同结构的部件。

图8显示了与图5相对应的结构填料50’的透视图。每一个条42’包括一个支架条80，条80包括交替的段82、84，每一段都具有以交替方向突出的向上键形物86和向下键形物88。键形物86、88和支架条80限定面56’。键形物86、88和条80的面56’阻塞汽提气体和催化剂的通过。将邻近的条42’一起排列设置成阵列以限定层A’、B’。优选地，给定段82、84的向上和向下键形物86、88互相平行，在同一层A’、B’的支架条80平行设置。层A’、B’在汽提段内的在顶部彼此层叠并且方向可不同。图8显示层A’和B’互相正交。

图9是图8中一个条42’的两个段82、84的部分放大透视图。邻近段82、84的向上键形物86a、86b从支架条80上分别突出出来，可配置相反并互成角度。邻近段82、84的向下键形物88a、88b从支架条80上分别突出出来，可配置相反并互成角度。连杆98延伸通过支架条80的孔隙100以将条42固定在阵列中。连杆98可以焊接在支架条80上。设置稳定条90并固定到凹槽102上，凹槽102通过邻近段82、84的向上键形物86a、86b和向下键形物88a、88b限定。

图10是两层A’和B’的部分透视图，每一层都有图8所示的三个条42a’、42b’和42c’。交替的段82、82的向上的键形物86a和向下的键形物88a(在图10中看不到)与交替段84、84的向上的键形物86b和向下的键形物88b可以具有相似或相同的结构。邻近的条42a、42b、42c的对齐的段82、84上的向上键形物86a、86b和向下键形物88a、88b从互相平行的支架条80上突出出来。邻近相互覆盖的条42a’、42b’和42c’的对角段82、84的向上键形物86a、86b和向下键形物88a、88b(其汇集于一点)的边缘58’彼此交错，并限定汽提流体和催化剂的水平通路的开口60’。此外，相同条42a’、42b’、42c’的交替段82、82和84、84的向上键形物86a、86b和向下键形物88a、88b的边缘58’限定汽提流体和催化剂垂直通路的开口61’。这些开口60’、61’还由向上和向下的键形物86a、86b、88a、88b以及支架条80的面56’限定。稳定带90被嵌在由条42a’、42b’、42c’的向上键形物86和向下键形物88限定的凹槽102内，并出于稳定的原因固定于此。此外，稳定带的尺寸依据阻塞流体流动的调整程度变化。换句话说，带的尺寸与开口61’的尺寸成反比。较小尺寸的开口61’仅能使汽提气体以较小尺寸的气泡在汽提段38内上升，由此便于气泡中的气体的质量传递以汽提催化剂。稳定带90可以具有菱形侧面。可以预见将其它的侧面用于稳定带。

一起讨论图11和12。图11是三个条42a’、42b’、42c’的两个邻近段82、84的顶部平面图。图12是条42’的两层A’、B’的正视图。在图12中的顶层A’的条42’以42a’、42b’、42c’表示。在每一个条42a’、42b’、42c’的段82的顶部键形物86a都从支架条80上平行突出出来，但与段84的顶部键形物86b成一角度。每一个条42a’、42b’、42c’的段82的底部键形物88a都平行突出出来，但与段84的底部键形物88b成一角度。每一个条42a’、42b’、42c’中的段84的顶部键形物86b都从支架条80上平行突出出来，但与段82的顶部键形物86a成一角度。每一个条42a’、42b’、42c’中的段84的底部键形物88b都平行突出出来，但与段82的底部键形物88a成一角度。顶部键形物86a、86b的相对边缘92互相截断，提供一个想象的峰62’，底部键形物86a、86b的相对边缘92互相截断，提供一个想象的谷62’。位于凹槽102内的稳定带90由向上的键形物86和向下的键形物88限定。连杆98延伸通过支架条80的孔隙100，以将所有的条42a’、42b’、42c’固定在阵列中。连杆98上的槽口99可以方便与孔隙100的结合。连杆98可以焊接到支架条80上。在图12中可看出层A’层叠在层B’上。层A’中的条42a’、42b’、42c’的谷64’位于层B’的峰62’上。其它或附加的支撑设备都适用。层A’的取向与层B’的取向相差为90°。实心箭头C显示催化剂向下通过段82的阻塞面56’，虚线箭头D显示催化剂向下通过段84的阻塞面56’。条42a’的段82的轴向间隔与条42b’的段84的轴向间隔交错，而条42b’的段84的轴向间隔与条42c’的段84的轴向间隔交错。结果，条42a’的段82上的顶部键形物86a和条42b’的段84的顶部键形物86b的相对边缘58’和条42a’的段84上的底部键形物88b和段82上的底部键形物88a的相对边缘58’可以是平行的，并可在相对边缘58’之间限定一个平面。邻近条42a’、42b’的顶部键形物86a、86b和底部键形物88b、88a的相对边缘58’限定流体和催化剂水平通道的开口60’。相同条42a’、42b’、42c’的相同段82、84的顶部键形物86a、86b和底部键形物88a、88b的邻近边缘58’限定流体和催化剂水平通道的开口61。

条42、42’通常由经得起反应区高温条件的合金钢制成。条42、42’可以在汽提段38内层叠并固定在支撑结构设置的凹槽内。其它的支撑体可以适用。

实施例1

相对于理想汽提的操作性能评价本发明的汽提器的实施方案。我们构造了一个试验设备使本发明的汽提配置具体化，如图5-7标记的填料1和图8-12标记的填料2。试验设备包括直径为0.6m(2英尺)的圆柱。填料1占据的垂直高度为2.3m(7.5英尺)，填料2占据了2.2m(7.2英尺)。总的来说，圆柱的高度为8m(26.3英尺)。操作试验设备通过从设备顶部入口向下循环平衡FCC催化剂，同时空气在最低的挡板下面向上通过挡板运行。通过把氦指示剂喷入循环催化剂，随后测定回收空气中的氦浓度来模拟吸附烃的回收。从试验设备的底部回收汽提后的催化剂，测定其浓度以确定汽提操作的效率。从设备的顶部回收空气和氦以及夹带的催化剂颗粒，分离后，催化剂再循环到设备。

在图1-3中，催化剂通量为30,000、60,000和90,000lbs./ft.²/hr时，比较本发明两个实施方案的性能与理想的逆流性能和理想的返混、七阶段性能。在图1-3中，汽提效率是从催化剂汽提出的气体的百分比，汽提气体的体积是喷入试验汽提塔和催化剂的孔隙体积的汽提气体的体积。填料1指图5-7所示实施方案，填料2指图8-12所示的实施方案。格栅指包括US6,680,030 B2公开的具有降液管的格栅的汽提容器。

在图1和2中，在低的汽提气体体积/孔隙体积比下操作时，填料2和理想的逆流模型操作性能一样。在图1-3中，在较高汽提气体体积/孔隙体积比时，填料2至少和具有七个混和阶段的理想模型操作性能一样的。图1和3显示填料1操作性能刚好低于填料2的，比所有带有降液管的格栅要好，但对于带降液管的格栅获得的两个数据点是个例外。

Claims (10)

1、一种从颗粒物质中汽提烃类的方法，所述方法包括：

使颗粒和烃流接触；

在与所述的烃流接触后，从颗粒中分离烃产品蒸气；从而产生接触后的含烃颗粒流；

使接触后的颗粒穿过含有结构填料(50)的汽提容器(38)，结构填料包括多个波状条(42、42’)，每个波状条具有至少两个互成角度并至少局部阻塞接触后的颗粒的通路的带(54、80、86、88)，邻近的条限定接触后的颗粒通过的开口(60、61、60’、61’)；

从所述汽提容器(38)中排出汽提流体；

从汽提容器(38)中回收汽提流体和汽提的烃；并从汽提容器(38)中回收汽提的颗粒。

2、权利要求1所述的方法，其中所述多个条(42、42’)以阵列形式配置，每一个阵列设置成层(A、B、A’、B’)。

3、权利要求1或2所述的方法，其中层(A、B、A’、B’)的至少两个具有不同取向的阵列。

4、权利要求1、2或3的方法，其中所述条(42、42’)中邻近者的边缘(58、58’)限定颗粒水平通道的开口(60、60’)。

5、权利要求1、2、3或4的方法，其中所述条(42、42’)中邻近者的面(56、56’)限定开口(60、60’)。

6、权利要求1、2、3、4或5的方法，其中互成角度的所述条的所述两个面(56、56’)都至少局部阻塞颗粒的通路。

7、权利要求1、2、3、4、5或6的方法，其中所述条包括波状的峰(62)和谷(64)。

8、权利要求1、2、3、4、5或6的方法，其中所述条(42’)的所述带(80、86、88)包括固定到支架部分(80)的键形物(86、88)。

9、权利要求1、2、3、4、5、6或8的方法，其中相同的条(42’)的部分的边缘(58’)限定颗粒垂直通道的开口(61’)。

10、权利要求1、2、3、4、5、6、8或9的方法，其中所述条(42a’、42b’)中邻近者限定接触后的颗粒的垂直通道的开口(61’)，相同条(42a’、42b’)的邻近的带(86、88)限定接触后的颗粒的水平通道的开口。

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