原位合成准晶及其近似相增强高性能耐热镁合金
技术领域
本发明涉及的是一种高性能耐热镁合金,具体是一种原位合成准晶及其近似相增强高性能耐热镁合金。属于金属材料领域。
背景技术
镁合金结构件目前在汽车上的应用只限于仪表盘、方向盘、阀门盖等附属件,在较高温度(120℃-200℃)下工作的部件应用上还十分有限,镁合金高温力学性能差是阻碍其在汽车工业应用范围的关键因素。现有商业化的镁合金如AM和AZ系列,它们在室温下拥有一定的屈服强度,但在120℃-200℃温度范围下的蠕变强度非常低,只有不到20Mpa,不能满足汽车高温部件应用性能要求。导致Mg-Al基合金蠕变性能低的根本原因就是基体内的强化相为Mg17Al12相,该相在晶界以非连续性形式析出,由于该相的熔点只有437℃,高温下原子扩散的加剧导致其易于软化和粗化,从而失去对基体的强化作用。准晶是一种不同于晶体的新的物质形态,它具有五次、十次等特殊的旋转对称性。由于准晶独特的原子结构,从而使准晶具有特殊的物理和机械性能。研究表明,准晶具有很高的压缩强度、高的显微硬度和弹性模量、低的热膨胀系数和表面张力等性能,同时凝固过程中形成的稳定准晶还具有较高的耐热、耐蚀和耐磨等性能。鉴于准晶的上述特性,最近人们努力尝试引入准晶颗粒作为第二相来强化Mg合金,提高镁合金的力学性能。
经对现有技术的文献检索发现,美国专利申请号:20030029526,专利名称为:Quasicrystalline phase-reinforced Mg-based metallic alloy with highwarm and hot formability and method of making the same(具有高热变形能力的准晶增强镁基合金及其制备方法),该专利是一种具有较好热变形能力的准晶增强的Mg-Zn-Y三元合金,其合金组成为1-10at%Zn,0.1-3at%Y,余量为Mg。该合金给出了室温力学性能,没有提供高温力学性能,而且主要是作为变形镁合金使用,合金铸造后,还需进一步的热变形加工,不能直接用于铸造汽车发动机等工作温度要求较高(120℃-200℃)的零部件。
发明内容
本发明的目的在于克服现有耐热镁合金蠕变性能低的缺陷,提供一种原位合成准晶及其近似相增强高性能耐热镁合金,使其在镁基体中引入一种新的强化相-准晶及其近似相,来大幅度地提高镁合金的高温蠕变性能,从而大大提高镁合金在汽车工业中的应用范围。
本发明是通过以下技术方案实现的,本发明的组分及其重量百分比为:5-10%Zn,1-5%Cu,2-6%Gd,杂质元素Fe<0.005%,Ni<0.002%,其余为Mg。
根据合金的性能价格比,本发明的组分及其重量百分比进一步限定为:6-8%Zn,2-4%Cu,3-5%Gd,杂质元素Fe<0.005%,Ni<0.002%,其余为Mg。以Mg-7Zn-3Cu-4Gd合金为例,常温压缩强度及压缩延伸率分别达到486MPa,17%。200℃、50MPa条件下高温拉伸蠕变性能:稳态蠕变速率5.7×10-8%/S,100小时后的蠕变应变为0.17%。而相同条件下商业用耐热镁合金AE42的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。该发明合金的高温蠕变性能比AE42(目前评价镁合金耐热性能的基准合金)提高1-2个数量级。
本发明镁合金通过以下工艺制备得到:
(1)配料:按照配方质量百分比进行高纯镁、高纯锌、高纯铜、镁-钆中间合金等原材料进行配料,
(2)熔炼:熔炼前将所有配料在200℃左右进行烘干1小时,而后放入常规电阻炉(中频感应炉)内,在熔剂(气体)保护熔炼条件下进行熔炼。
(3)浇铸:将熔化了的金属液浇入铸型中得到铸件,铸造方法可以采用砂型铸造、低压铸造、金属型铸造或压铸。
(4)时效处理:将铸件进行加热到100-400℃区间的某一温度保温或某几个温度分级保温0.2-72小时,然后冷却,得到成品。
本发明含有一种特殊强化相-准晶及其近似相,所获得的准晶及其近似相组织具有封闭型骨架形貌结构,对镁基体能很好地起到加固增强作用;同时所获得的准晶及其近似相具有很高的热稳定性能,高温强化作用能保持到200℃以上。通过对本发明材料进行时效处理工艺,使基体析出MgZn强化相,可以进一步强化基体,提高镁合金的力学性能。
与背景技术相比,本发明具有突出的实质性特点和显著的进步,本发明是一种基于Mg-Zn-Cu-Gd的能原位合成准晶及其近似相的四元合金组分,合金除具有良好的室温力学性能外,尤其具有优异的抗高温蠕变性能。200℃,50Mpa拉伸蠕变条件下的最小稳态蠕变速率为5.2×10-8%/S,100小时后的蠕变应变为0.15%;而相同条件下AE42镁合金的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。即本发明的新合金的抗高温蠕变性能要比AE42耐热镁合金(目前评价镁合金耐热性能的基准合金)提高近2个数量级。而且因为是铸造用镁合金,不需热变形加工,可直接用于铸造汽车发动机等工作温度要求较高(120℃-200℃)的零部件,制备工艺更为简单。
具体实施方式
结合本发明的内容提供以下实施例:
实施例1:
合金成分重量百分比:5.0%Zn、1%Cu、2%Gd,杂质元素Fe≤0.005%、Ni≤0.002%,其余为Mg。
按照上述成分配置合金,在电阻炉中加入工业纯镁8.6Kg,工业纯铜0.1Kg,工业纯锌0.5Kg,Mg-25Gd中间合金0.8Kg,在气体(或溶剂)保护下熔炼,待合金元素全部溶解后,继续升高温度至720℃-740℃,然后保温静置30分钟,捞去表面浮渣后即可用浇包进行砂型浇铸,浇铸过程中在熔体上方通保护气体进行保护。本发明合金的常温压缩强度及压缩延伸率分别达到408MPa,18%。200℃、50MPa条件下高温拉伸蠕变性能:稳态蠕变速率3.1×10-7%/S,100小时后的蠕变应变为0.30%。而相同条件下商业用耐热镁合金AE42的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。该发明合金的高温蠕变性能比AE42提高1个数量级。
实施例2:
合金成分重量百分比:6.0%Zn、2%Cu、3%Gd,杂质元素Fe≤0.005%,Ni≤0.002%,其余为Mg。
按照上述成分配置合金,在中频感应炉中加入工业纯镁8Kg,工业纯铜0.2Kg,工业纯锌0.6Kg,Mg-25Gd中间合金1.2Kg,在气体保护下熔炼,待合金元素全部溶解后,继续升高温度至720℃-740℃,然后保温静置10分钟,捞去表面浮渣后在进行金属型浇铸。本发明合金的常温压缩强度及压缩延伸率分别达到438MPa,18%。200℃、50MPa条件下高温拉伸蠕变性能:稳态蠕变速率9.1×10-8%/S,100小时后的蠕变应变为0.25%。而相同条件下商业用耐热镁合金AE42的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。该发明合金的高温蠕变性能比AE42提高1个数量级以上。
实施例3:
合金成分重量百分比:7.0%Zn、3%Cu、4%Gd,杂质元素Fe≤0.005%,Ni≤0.002%,其余为Mg。
按照上述成分配置合金,在中频感应炉中加入工业纯镁7.4Kg,工业纯铜0.3Kg,工业纯锌0.7Kg,Mg-25Gd中间合金1.6Kg,在气体保护下熔炼,待合金元素全部溶解后,继续升高温度至720℃-740℃,然后保温静置10分钟,捞去表面浮渣后在低压铸造炉内采用氮气给压进行低压铸造。本发明合金的常温压缩强度及压缩延伸率分别达到486MPa,17%。200℃、50MPa条件下高温拉伸蠕变性能:稳态蠕变速率5.7×10-8%/S,100小时后的蠕变应变为0.17%。而相同条件下商业用耐热镁合金AE42的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。该发明合金的高温蠕变性能比AE42提高1-2个数量级。
实施例4:
合金成分重量百分比:8.0%Zn、4%Cu、5%Gd,杂质元素Fe≤0.005%,Ni≤0.002%,其余为Mg。
按照上述成分配置合金,在中频感应炉中加入工业纯镁6.8Kg,工业纯铜0.4Kg,工业纯锌0.8Kg,Mg-25Gd中间合金2.0Kg,在气体保护下熔炼,待合金元素全部溶解后,继续升高温度至720℃-740℃,然后保温静置10分钟,捞去表面浮渣后进行金属型浇铸。本发明合金的常温压缩强度及压缩延伸率分别达到480MPa,16%。200℃、50MPa条件下高温拉伸蠕变性能:稳态蠕变速率5.4×10-8%/S,100小时后的蠕变应变为0.16%。而相同条件下商业用耐热镁合金AE42的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。该发明合金的高温蠕变性能比AE42提高1-2个数量级。
实施例5:
合金成分重量百分比:10.0%Zn、5%Cu、6%Gd,杂质元素Fe≤0.005%,Ni≤0.002%,其余为Mg。
按照上述成分配置合金,在中频感应炉中加入工业纯镁6.1Kg,工业纯铜0.5Kg,工业纯锌1.0Kg,Mg-25Gd中间合金2.4Kg,在气体保护下熔炼,待合金元素全部溶解后,继续升高温度至720℃-740℃,然后保温静置20分钟,捞去表面浮渣后即可进行金属型浇铸。本发明合金的常温压缩强度及压缩延伸率分别达到450MPa,11%。200℃、50MPa条件下高温拉伸蠕变性能:最小稳态蠕变速率为5.2×10-8%/S,100小时后的蠕变应变为0.15%。而相同条件下AE42镁合金的稳态蠕变速率为4.2×10-6%/S,100小时后的蠕变应变为2.67%。该发明合金的高温蠕变性能比AE42提高近2个数量级。
在上述5个实施例中,实施例2,3,4中合金具有较好的综合性能价格比。而实施例3中合金除了具有最好的压缩强度外,同时兼有优异的高温蠕变性能。此外,与实施例4、5相比,实施例3含有较低含量的Gd,合金成本相对较低,因而具有最好的综合性能价格比。