CN1521285A - 一种超低碳贝氏体钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种超低碳贝氏体钢及其生产方法,其化学成分含量(Wt%)为:C0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.0%~2.2%,Nb0.015%~0.070%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al 0.015%~0.07%,Mo 0.0%~0.5%,Cu0.0%~1.8%,Ni0.0%~1.0%,Cr 0.0%~0.70%。其余为Fe及不可避免的杂质元素,采用合理的控轧控冷生产工艺,从而实现不同强度级别的超低碳贝氏体钢;该钢种韧脆转变温度在-80℃以下,冷弯成型性能优良,工艺简单、成本低,强度系列化。可以广泛应用于工程机械、采挖机械、重型汽车、管线、容器、舟桥、船舶、集装箱及海洋设施等领域。
Description
技术领域
本发明属于金属材料领域,特别涉及一种超低碳贝氏体钢及其生产方法。
背景技术
超低碳贝氏体钢是国际上近年来发展起来的高强度、高韧性、焊接性能优良的新钢系,被国际上称誉为21世纪钢种,它是现代冶金生产技术与物理冶金研究成果相结合的产物。早期开发的超低碳贝氏体钢中Cr、Ni元素含量较高,成本高,生产比较困难。例如,台湾中钢联申请的专利(TW258757,发明人JANG J等)“具有好的可焊性和抗腐蚀性的低锰系超低碳贝氏体钢(ULCB)的生产工艺”,应用Mo-Ni-Nb系获得超低碳贝氏体钢。其不足之处在于Mn含量低,Mo、Ni等合金元素加入量大,使钢的成本上升,且对促进全部组织的贝氏体转变效果不理想,因而钢的强度级别水平不高,没有形成系列化产品。
再如:美国Bcthlchcm Steel发表的关于超低碳贝氏体钢的研究论文中,有关超低碳贝氏体钢的化学成分的不足之处在于其贵重元素Cr、Mo的含量高(Cr2.23%,Mo2.35%),致使钢的成本大大提高,而且过高的Cr、Mo将会导致回火裂纹,降低钢的韧性。在C.I.Garcia的论文中关于屈服强度大于690N/mm2的超低碳贝氏体钢的化学成分,也存在类似的问题,其Mo元素最高达到3.05%,Ni元素最高达到3.63%。同样没有根据市场需求情况形成系列化产品。
二十世纪末,武汉钢铁集团公司申请了公开号为CN1218115A的一种“铜硼系低碳及超低碳贝氏体高强度钢”专利,认为生产中难以将碳含量控制在0.02~0.05%之间,故将碳含量提高到0.08%;严格意义上讲,该钢种不能认为是超低碳贝氏体钢范畴。同样没有根据市场需求情况形成系列化产品。
发明内容
为了克服现有技术的不足,本发明从降低成本,满足市场需求的角度出发,提供了屈服强度为420N/mm2、460N/mm2、500N/mm2、550N/mm2、620N/mm2、690N/mm2六个强度级别的超低碳贝氏体钢。其特征在于,钢中C含量在0.05%以下,以成本低廉的Mn元素作为主要元素,将Mn、Mo、Cu、Nb、Ti、B等元素对贝氏体转变的作用充分联合应用,以Cr、Ni作为辅助元素,并与合理的控轧控冷生产工艺相结合,从而实现不同强度级别的超低碳贝氏体钢。其主要化学成分含量(Wt%)为:C 0.01%~0.05%、Si 0.05%~0.5%、Mn 1.0%~2.2%、Nb 0.015%~0.070%、Ti 0.005%~0.03%、B 0.0005%~0.005%、、Mo 0.0%~0.5%、Cu 0.0%~1.8%、Ni 0.0%~1.0%、Cr 0.0~0.7%、Al 0.015%~0.07%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本发明选择的合金元素在系列超低碳贝氏体钢中的主要作用在于:
C:碳对钢的强度、韧性、焊接性能影响很大。C含量低于0.01%时不能形成足够的在控轧操作中起重要作用的NbC,难以获得高强度,也导致钢的韧性大大降低,而且焊接热影响区软化;碳高于0.05%时,在生成组织中贝氏体组织减少,使强度、延伸率和韧性下降。
Mn:锰是提高强度和韧性的有效元素,对贝氏体转变有较大的促进作用,在超低碳条件下效果更为显著,而且成本十分低廉,因此在本发明中把Mn元素作为主要合金元素。
B:硼元素是超低碳贝氏体钢中较为重要的成分,它能够提高钢的淬透性,特别是在超低碳钢中加入微量的硼,可有效地抑制奥氏体向铁素体、珠光体的转变。
Nb:铌是控轧控冷钢中的重要元素,它能够有效地延迟变形奥氏体的再结晶,阻止奥氏体晶粒长大,提高奥氏体再结晶温度,细化晶粒,同时改善强度和韧性,它与微量的硼元素复合作用,可以显著地提高淬透性,促进贝氏体转变。
Ti:加入微量的钛,是为了固定钢中的氮元素,从而确保硼元素的提高淬透性效果。在最佳状态下,钛、氮形成氮化钛,阻止钢坯在加热、轧制、焊接过程中晶粒的长大,改善母材和焊接热影响区的韧性。钛低于0.005%时,固氮效果差,超过0.03%时,固氮效果达到饱和,过剩的钛将会使钢的韧性恶化。
Si:硅是炼钢脱氧的必要元素,也具有一定的强化作用,当含量低于0.05%时,难于获得充分的脱氧效果;含量超过0.5%时,钢的清洁度下降,韧性降低,可焊性差。
Al:铝是脱氧元素,可作为AlN形成元素,有效地细化晶粒,其含量不足0.01%时,效果较小;超过0.07%时,脱氧作用达到饱和;再高则对母材及焊接热影响区韧性有害。
Mo:钼有助于轧制时奥氏体晶粒的细化和微细贝氏体的生成,当含量超过0.5%时,成本提高,可焊性降低。
Cu:作为合金元素,除了增加强度外,还有利于获得良好的低温韧性和耐蚀性。在屈服强度大于550N/mm2的超低碳贝氏体钢中加入Cu,可利用Cu-B的综合作用进一步提高钢的淬透性,促进贝氏体的形成。
Ni:在本发明中添加Ni元素的目的主要是阻止含Cu量高的钢坯在加热或热轧时产生裂纹的倾向,考虑经济性,在本发明中将Ni含量控制在1.0%以下。
Cr:根据强度级别和钢板厚度的不同,加入适量的Cr元素,以提高钢的强度,但是该元素也是贵重元素,从经济性和焊接性考虑,在本发明中将Cr含量控制在0.70%以下。
钢中的杂质元素的上限控制在P≤0.02%,S≤0.01%,N≤0.006%为宜。
在本发明中,可根据强度级别不同和钢板厚度不同,适当确定添加元素的种类及含量。强度级别与合金成分匹配为:
屈服强度大于420N/mm2级别采用化学成分范围(Wt%)为:C 0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.0%~1.8%,Nb 0.015%~0.07%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al0.015%~0.07%,其余为Fe及不可避免的杂质元素;
屈服强度大于460N/mm2级别采用化学成分范围(Wt%)为:C 0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.2%~2.0%,Nb 0.015%~0.07%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al 0.015%~0.07%,其余为Fe及不可避免的杂质元素;
屈服强度大于500N/mm2级别采用化学成分范围(Wt%)为:C 0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.2%~2.0%,Nb 0.015%~0.07%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al 0.015%~0.07%,Mo 0.1%~0.5%,其余为Fe及不可避免的杂质元素;
屈服强度大于550N/mm2级别采用化学成分范围(Wt%)为:C 0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.2%~2.0%,Nb 0.015%~0.07%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al 0.015%~0.07%,Mo 0.1%~0.5%,Cu 0.1%~1.0%,Ni 0.1%~0.6%,其余为Fe及不可避免的杂质元素;
屈服强度大于620N/mm2级别采用化学成分范围(Wt%)为:C 0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.2%~2.2%,Nb 0.015%~0.07%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al0.015%~0.07%,Mo 0.1%~0.5%,Cu 0.2%~1.5%,Ni 0.1%~0.8%,其余为Fe及不可避免的杂质元素;
屈服强度大于690N/mm2级别采用化学成分范围(Wt%)为:C 0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn 1.2%~2.2%,Nb 0.015%~0.070%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al0.015%~0.07%,Mo 0.1%~0.5%,Cu 0.3%~1.8%,Ni 0.1%~1.0%,Cr 0.0%~0.70%,其余为Fe及不可避免的杂质元素。
实现本发明在生产工艺上采取以下技术措施:
在冶炼工艺方面,采用转炉冶炼,顶吹或顶底复合吹炼深脱碳;采用RH真空处理进一步脱碳,并进行微合金化;Ca处理,结合钢中S含量和出钢量,喂Si-Ca线。
在轧制工艺方面,采用控制轧制和控制冷却技术。轧前钢坯加热最高温度为1100℃~1220℃,以便能有相当量的Nb溶入奥氏体,有利于轧后冷却过程中贝氏体的形成。采用再结晶和未再结晶两阶段控轧,再结晶区轧制温度控制在≥1000℃;未再结晶区轧制温度控制在950℃~Ar3+(0℃~80℃),积累变形量大于50%;轧后采用间歇冷却方式,终轧后可立即以1℃~25℃/S冷却速度冷却0S~10S,再进行空冷2S~30S,然后采用集中冷却方式以1℃~40℃/S冷却速度快速冷却至目标终冷温度Bs点以下0℃~150℃。根据上述各强度级别的化学成分,最佳终止冷却温度为450℃~630℃。当Cu元素含量超过0.4%时,需要进行回火处理,以使Cu沉淀析出生成ε-Cu,进一步提高强度和韧性。回火温度控制在480℃~650℃。
本发明提供的屈服强度为420N/mm2、460N/mm2、500N/mm2、550N/mm2、620N/mm2、690N/mm2六个强度级别的超低碳贝氏体钢,同现有技术相比具有如下优点:
本发明钢种强度高、低温韧性好,韧脆转变温度在-80℃以下,冷弯180°d=0也不开裂,耐寒性强,综合性能稳定;
本发明钢种碳含量低,焊接性能优良,焊前不需要预热,焊后不需热处理,可简化焊接工艺;
本发明钢种贵重合金元素含量少,成本低廉;
本发明钢种生产工艺简单、稳定,可操作性强;具有一定规模的冶金企业都能实施;
本发明实现了超低碳贝氏体钢强度级别系列化,能够充分满足不同用户的需求,可广泛应用于工程机械、采挖机械、重型汽车、管线、容器、舟桥、船舶、集装箱及海洋设施等领域。
具体实施方式
按照本发明提供的配方及生产工艺,制造了屈服强度为420N/mm2、460N/mm2、500N/mm2、550N/mm2、620N/mm2、690N/mm2六个级别的超低碳贝氏体钢,具体化学成分列入表1,实物性能检验结果列入表2。
表1、本发明实施例化学成分(Wt%)
实施例 | 强度级别 | C | Si | Mn | P | S | Nb | Ti | B | Als | Mo | Cu | Ni | Cr |
1 | 420N/mm2 | 0.034 | 0.17 | 1.59 | 0.015 | 0.008 | 0.040 | 0.010 | 0.0008 | 0.025 | ||||
2 | 460N/mm2 | 0.040 | 0.18 | 1.71 | 0.014 | 0.007 | 0.043 | 0.020 | 0.0016 | 0.021 | ||||
3 | 500N/mm2 | 0.025 | 0.22 | 1.72 | 0.008 | 0.004 | 0.050 | 0.011 | 0.0012 | 0.029 | 0.18 | |||
4 | 550N/mm2 | 0.037 | 0.19 | 1.74 | 0.012 | 0.005 | 0.054 | 0.021 | 0.0017 | 0.040 | 0.21 | 0.26 | 0.23 | |
5 | 620N/mm2 | 0.034 | 0.20 | 1.81 | 0.010 | 0.005 | 0.048 | 0.018 | 0.0013 | 0.038 | 0.23 | 0.57 | 0.34 | |
6 | 690N/mm2 | 0.019 | 0.25 | 2.03 | 0.010 | 0.005 | 0.046 | 0.019 | 0.0012 | 0.031 | 0.27 | 0.70 | 0.32 | 0.31 |
表2、本发明实施例的实物性能
实施例 | 强度级别 | 钢板厚度 | Rel | Rm | A | Akv,(J)(三个5×10×55试样平均值) | 冷弯 | ||||
mm | N/mm2 | N/mm2 | % | 0℃ | -20℃ | -40℃ | -60℃ | -80℃ | 180° | ||
1 | 420N/mm2 | 5 | 455 | 570 | 23 | 93 | 92 | 93 | 92 | 90 | d=0 |
2 | 460N/mm2 | 6 | 495 | 615 | 22 | 109 | 98 | 94 | 90 | 92 | d=0 |
3 | 500N/mm2 | 8 | 545 | 700 | 22 | 94 | 94 | 92 | 90 | 87 | d=0 |
4 | 550N/mm2 | 8 | 605 | 750 | 20 | 96 | 93 | 87 | 96 | 89 | d=0 |
5 | 620N/mm2 | 10 | 670 | 780 | 17 | 95 | 90 | 88 | 82 | 84 | d=0 |
6 | 690N/mm2 | 10 | 790 | 890 | 17 | 115 | 100 | 98 | d=0 |
Claims (10)
1.一种超低碳贝氏体钢,其特征在于:合金成分以Mn、Mo、Cu、Nb、Ti、B为主,以Cr、Ni、Al为辅,其含量(Wt%)为:C0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn1.0%~2.2%,Nb0.015%~0.070%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al 0.015%~0.07%,Mo 0.0%~0.5%,Cu0.0%~1.8%,Ni0.0%~1.0%,Cr 0.0%~0.70%。其余为Fe及不可避免的杂质元素。
2.根据权利要求1所述的超低碳贝氏体钢,其特征在于屈服强度为420N/mm2时,其化学成分含量(Wt%)为:C0.01%~0.05%,Si 0.05%~0.5%,Mn1.0%~1.8%,Nb0.015%~0.07%,Ti 0.005%~0.03%,B 0.0005%~0.005%,Al 0.015%~0.07%。其余为Fe及不可避免的杂质元素。
3.根据权利要求2所述的超低碳贝氏体钢,其特征在于屈服强度为460N/mm2时,在化学成分中将Mn提高到1.2%~2.0%。
4.根据权利要求2和3所述的超低碳贝氏体钢,其特征在于屈服强度为500N/mm2时,在化学成分含量(Wt%)中添加Mo0.1%~0.5%。
5.根据权利要求2所述的超低碳贝氏体钢,其特征在于屈服强度为550N/mm2时,在化学成分含量(Wt%)Mn1.2%~2.0%,添加Cu0.1%~1.0%,Ni0.1%~0.6%,Mo0.1%~0.5%。
6.根据权利要求2所述的超低碳贝氏体钢,其特征在于屈服强度为620N/mm2时,在化学成分含量(Wt%)中Mn1.2%~2.2%,Cu0.2%~1.5%,Mo0.1%~0.5%,Ni0.1%~0.8%。
7.根据权利要求2所述的超低碳贝氏体钢,其特征在于屈服强度为690N/mm2时,在化学成分含量(Wt%)中,Mn1.2%~2.2%,Cu0.3%~1.8%,Mo0.1%~0.5%,Ni0.1%~1.0%,Cr 0.0%~0.70%。
8.一种超低碳贝氏体钢的生产方法,其特征在于钢在冶炼过程中采用真空处理,轧制时采用控制轧制和控制冷却工艺,钢的轧制按照再结晶和未再结晶两个阶段进行,再结晶阶段轧制温度大于1000℃,未再结晶阶段轧制温度上限控制在920℃~980℃,下限控制在Ar3+(0℃~80℃)。
9.根据权利要求8所述的超低碳贝氏体钢的生产方法,其特征在于钢轧制后采用间歇冷却方式,终轧后可立即以1℃~25℃/S冷却速度冷却0S~10S,再进行空冷2S~30S,然后采用集中冷却方式以1℃~40℃/S冷却速度快速冷却至目标终冷温度Bs点以下0℃~150℃,最佳终止冷却温度为450℃~630℃。
10.根据权利要求8.所述的超低碳贝氏体钢的生产方法,其特征在于Cu元素含量超过0.4%以上时,需要进行回火处理,回火温度控制在480℃~650℃。
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Country Status (1)
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CN (1) | CN100368582C (zh) |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100343408C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-10-17 | 鞍钢股份有限公司 | 高抗拉强度高韧性低屈强比贝氏体钢及其生产方法 |
CN100350066C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-11-21 | 鞍钢股份有限公司 | 高强韧性低碳贝氏体厚钢板及其生产方法 |
CN100350065C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-11-21 | 鞍钢股份有限公司 | 高抗拉强度低碳贝氏体厚钢板及其生产方法 |
CN100379884C (zh) * | 2006-08-29 | 2008-04-09 | 武汉大学 | 一种超高强度超低碳贝氏体钢的制备方法 |
CN100460550C (zh) * | 2006-08-22 | 2009-02-11 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种耐海水腐蚀性能的海洋钻采平台用钢及其制造方法 |
CN100463995C (zh) * | 2005-12-12 | 2009-02-25 | 鞍钢股份有限公司 | 钨系低碳贝氏体钢及其生产方法 |
WO2009056055A1 (fr) | 2007-10-26 | 2009-05-07 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Tôle d'acier à limite d'élasticité de grade 800 mpa et faible sensibilité à la fissuration de soudure, et son procédé de fabrication |
CN100580125C (zh) * | 2008-01-02 | 2010-01-13 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种高强度微合金低碳贝氏体钢及其生产方法 |
CN101168826B (zh) * | 2006-10-26 | 2010-04-07 | 鞍钢股份有限公司 | 高性能低碳贝氏体结构钢及其生产方法 |
CN101096034B (zh) * | 2006-06-27 | 2010-05-12 | 鞍钢股份有限公司 | 一种轿车外板用超低碳钢生产方法 |
CN101880835A (zh) * | 2010-06-13 | 2010-11-10 | 东北大学 | 一种耐海水腐蚀超低碳贝氏体钢及其制备方法 |
CN102071362A (zh) * | 2011-01-26 | 2011-05-25 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种高性能低碳贝氏体钢及生产方法 |
CN102433501A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-05-02 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种高强韧带钢及其制造方法 |
CN101619419B (zh) * | 2008-06-30 | 2012-09-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低碳高铌高强度焊接结构用钢板及其制造方法 |
CN102766809A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-11-07 | 东北大学 | 一种屈服强度高于800MPa的矿井救生舱用热轧带钢及制备方法 |
CN108296285A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-07-20 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种超低碳贝氏体钢板的轧制方法 |
CN108342651A (zh) * | 2018-04-02 | 2018-07-31 | 首钢集团有限公司 | 一种耐微生物腐蚀管线钢板及其制备方法 |
CN112226699A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-01-15 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种抗酸性管线钢的生产方法 |
CN112593159A (zh) * | 2020-12-10 | 2021-04-02 | 含山县朝霞铸造有限公司 | 一种汽车用钢铁材料及其制备方法 |
CN113549846A (zh) * | 2021-07-13 | 2021-10-26 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低温性能优异的550MPa级海工钢及其制造方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54132421A (en) * | 1978-04-05 | 1979-10-15 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high toughness bainite high tensile steel plate with superior weldability |
JP2776174B2 (ja) * | 1992-09-11 | 1998-07-16 | 住友金属工業株式会社 | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 |
CN1034287C (zh) * | 1993-05-29 | 1997-03-19 | 西安工业学院 | 高强韧性高淬透性空冷贝氏体钢 |
CN1062027C (zh) * | 1997-11-24 | 2001-02-14 | 武汉钢铁(集团)公司 | 铜硼系低碳及超低碳贝氏体高强钢 |
CN1123642C (zh) * | 2001-04-29 | 2003-10-08 | 北京科技大学 | 一种用于高强度低合金钢生产的弛豫-析出-控制相变技术 |
-
2003
- 2003-01-28 CN CNB03110973XA patent/CN100368582C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100350066C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-11-21 | 鞍钢股份有限公司 | 高强韧性低碳贝氏体厚钢板及其生产方法 |
CN100350065C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-11-21 | 鞍钢股份有限公司 | 高抗拉强度低碳贝氏体厚钢板及其生产方法 |
CN100343408C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-10-17 | 鞍钢股份有限公司 | 高抗拉强度高韧性低屈强比贝氏体钢及其生产方法 |
CN100463995C (zh) * | 2005-12-12 | 2009-02-25 | 鞍钢股份有限公司 | 钨系低碳贝氏体钢及其生产方法 |
CN101096034B (zh) * | 2006-06-27 | 2010-05-12 | 鞍钢股份有限公司 | 一种轿车外板用超低碳钢生产方法 |
CN100460550C (zh) * | 2006-08-22 | 2009-02-11 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种耐海水腐蚀性能的海洋钻采平台用钢及其制造方法 |
CN100379884C (zh) * | 2006-08-29 | 2008-04-09 | 武汉大学 | 一种超高强度超低碳贝氏体钢的制备方法 |
CN101168826B (zh) * | 2006-10-26 | 2010-04-07 | 鞍钢股份有限公司 | 高性能低碳贝氏体结构钢及其生产方法 |
DE112008000562T5 (de) | 2007-10-26 | 2010-01-28 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Stahlplatte mit geringer Heißrissanfälligkeit und einer Streckgrenze von 800 MPa sowie Verfahren zu deren Herstellung |
WO2009056055A1 (fr) | 2007-10-26 | 2009-05-07 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Tôle d'acier à limite d'élasticité de grade 800 mpa et faible sensibilité à la fissuration de soudure, et son procédé de fabrication |
CN100580125C (zh) * | 2008-01-02 | 2010-01-13 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种高强度微合金低碳贝氏体钢及其生产方法 |
CN101619419B (zh) * | 2008-06-30 | 2012-09-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低碳高铌高强度焊接结构用钢板及其制造方法 |
CN101880835A (zh) * | 2010-06-13 | 2010-11-10 | 东北大学 | 一种耐海水腐蚀超低碳贝氏体钢及其制备方法 |
CN101880835B (zh) * | 2010-06-13 | 2011-12-07 | 东北大学 | 一种耐海水腐蚀超低碳贝氏体钢及其制备方法 |
CN102071362A (zh) * | 2011-01-26 | 2011-05-25 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种高性能低碳贝氏体钢及生产方法 |
CN102433501A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-05-02 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种高强韧带钢及其制造方法 |
CN102433501B (zh) * | 2011-12-02 | 2013-08-28 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种高强韧带钢及其制造方法 |
CN102766809A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-11-07 | 东北大学 | 一种屈服强度高于800MPa的矿井救生舱用热轧带钢及制备方法 |
CN108296285A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-07-20 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种超低碳贝氏体钢板的轧制方法 |
CN108296285B (zh) * | 2018-02-01 | 2019-07-30 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种超低碳贝氏体钢板的轧制方法 |
CN108342651A (zh) * | 2018-04-02 | 2018-07-31 | 首钢集团有限公司 | 一种耐微生物腐蚀管线钢板及其制备方法 |
CN112226699A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-01-15 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种抗酸性管线钢的生产方法 |
CN112226699B (zh) * | 2020-10-28 | 2022-03-01 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种抗酸性管线钢的生产方法 |
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CN113549846A (zh) * | 2021-07-13 | 2021-10-26 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低温性能优异的550MPa级海工钢及其制造方法 |
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