CN1357107A

CN1357107A - 流体浓度的测量

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Publication number: CN1357107A
Application number: CN00809143A
Authority: CN
Inventors: R·R·瑟斯顿; B·L·普赖斯
Original assignee: BG Intellectual Property Ltd
Current assignee: BG Intellectual Property Ltd
Priority date: 1999-04-22
Filing date: 2000-04-17
Publication date: 2002-07-03
Also published as: EP1173756A1; JP2002543385A; AR023581A1; DE60001644D1; WO2000065343A1; NO20015041L; BR0009926A; NO20015041D0; EP1173756B1; ATE234464T1; GB9909217D0; IL145924A0; DK1173756T3; PT1173756E; GB2349216B; CA2367727A1; GB2349216A; TW475063B; GB0009320D0; HK1046033A1

Abstract

一种用于测定液体天然气(LNG)的流体混合物的至少一种组分的比例的装置和方法。通过测量LNG在两个温度下的热导率来测定LNG的甲烷或乙烷/甲烷的百分比。

Description

流体浓度的测量

本发明涉及流体混合物，特别是液体天然气(LNG)的一个或多个组分的浓度的测量。

现在LNG作为大车辆如公共汽车和卡车的替代净化燃料使用。生产LNG的方法是除去存在于天然气中的二氧化碳、水和添味剂，使得基本上只剩下甲烷、乙烷、丙烷和丁烷。

由于车辆的油箱和燃油输送管中的气体组合物随时间而改变，观察到LNG车辆存在操作上的问题，通过如下所示的对“新”、“旧”油箱气体的装袋样品(bagged sample)的色谱分析可显示出上述改变：

％体积	甲烷(CH₄)	乙烷(C₂H₆)	丙烷(C₃H₈)	丁烷(C₄H₁₀)
％体积	甲烷(CH₄)	乙烷(C₂H₆)	丙烷(C₃H₈)	丁烷(C₄H₁₀)	“新”LNG样品1样品2	98.2499.88	1.510.12	0.200.00	0.050.00
“旧”LNG样品1样品2	84.7683.10	13.1514.31	1.632.01	0.400.49	“新”LNG样品1样品2	98.2499.88	1.510.12	0.200.00	0.050.00

可清楚看到其中甲烷与非甲烷组分的相对比例随时间而变化。

LNG气体组合物的这种变化可影响发动机的性能并由于“爆震”可导致损坏。已有提出该组合物的变化是由于所述LNG混合物中甲烷的优先“汽化”引起。如下所示，甲烷比其它组分具有低得多的沸点：

	甲烷	乙烷	丙烷	丁烷
	甲烷	乙烷	丙烷	丁烷	沸点℃	-161.5	-88.6	-42.1	-0.5

本发明第一方面提供了测定液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的装置，所述装置包括测量混合物在两个不同温度下的热导率的设备和根据热导率的测量而测定混合物的至少一个组分的比例的控制设备。

所述装置对LNG的至少一种组分的比例提供精确的测定并具有适合的热导率传感器，这样的装置是耐用的、具有快速的响应时间和价廉的生产成本。

所述装置也可具有测量混合物的温度和压力中的一个或两个的设备。然后可配置由热导率的测量和各自的温度和压力中的一个或两个的测量而测定所述混合物中的至少一种组分的比例的控制设备。

测定的至少一种组分的比例可为甲烷或乙烷/甲烷的比例。

优选所述装置与发动机管理系统一起使用，从而确保将液体天然气燃料加到发动机中的操作能适当地进行，而不管供应到发动机的液体天然气组分的比例的波动。

本发明第二方面提供了测定液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的方法，所述方法包括在第一个温度下测量混合物的热导率，在第二个温度下测量混合物的热导率，并根据热导率的测量而测定混合物的至少一种组分的比例。

以下参考附图对本发明的实施例进行描述，其中：

图1图解显示了测定导管中流动的液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的装置；

图2是图1的装置中的控制设备之后的程序的流程图；

图3是显示测定的许多混合物中的甲烷比例对混合物中的实际甲烷比例所作的曲线图；

图4显示测定的许多混合物的乙烷/甲烷比对混合物的实际乙烷/甲烷比所做的曲线图；

图5图解显示了位于导管剖视壁中的热导率传感器，所述热导率传感器可用于测定LNG混合物的至少一种组分的比例的装置中；

图6图解显示了热导率传感器的工作电路；

图7显示了控制传感器的操作顺序；和

图8显示了热导率传感器的特性。

在图1中显示的装置包括控制设备1，该设备可以是例如分别通过连接器5、6和7与热导率传感器2、温度传感器3和绝对压力传感器4连接的计算机或微处理器。在该例子中，将热导率传感器2、温度传感器3和压力传感器4安装排列以测量安装用于传输LNG的导管的内容物，该导管可以是供应LNG到发动机的燃油输送管。所述热导率传感器和温度传感器可采用本领域熟知的任何适合的形式。然而，在优选的实施例中是如后面所述将热导率传感器2和温度传感器3结合在单一部件中。所述绝对压力传感器可采取任何适合的形式，例如本领域熟知的孔板和旁路文丘里管。

在图2中显示当测定导管8中甲烷或乙烷/甲烷的比例时，控制设备1所执行的程序。在步骤21中，控制设备1指令热导率传感器2在第一个温度下测量导管8中内含物的热导率并储存结果ThC(St)。在步骤22中，控制设备1指令热导率传感器2在第二个温度下测量导管8中内含物的热导率并储存结果ThC(R)。为了得到更精确的结果，可重复或多次重复步骤21和22以获得在第一和第二温度各自下的热导率的平均值。在优选实施例中，在每一次记录期间延迟1秒以提供时间给检测器设置测量温度，得到5000个结果。

在步骤23中，控制设备1通过温度传感器3读取导管8中内含物的环境温度T并储存所述结果，在步骤24中，控制设备1读取导管8中内含物的绝对压力P并储存所述结果。

在步骤25中，控制设备1使用从步骤21-24储存的值并按以下的关系式测定导管8中的LNG混合物中的甲烷的比例：

CH₄＝aP+bT+cT²+dThC(St)+eThC(R)+f (1)式中：CH₄ 是推断的甲烷百分数P 是在导管中流体的绝对压力T 是在导管中流体的温度ThC(St) 是在第一个温度下导管中流体的热导率ThC(R) 是在第二个温度下导管中流体的热导率

a、b、c、d、e和f是使用线性回归从实验数据测定的常数。

当压力用巴A为单位测量、温度用摄氏度为单位测量、热导率用瓦特/米×开尔文(W/m.K)为单位测量时，所述常数a-f基本上具有以下的值：

a＝-0.44，b＝-0.39，c＝0.0017，d＝41，e＝-42，f＝-181。

作为步骤25的附加步骤或作为其选择步骤，在步骤26中使用从步骤21-24储存的值并按以下的关系式测定在导管8中的LNG混合物的乙烷与甲烷的比例：

C2/C＝gP+hT+iT²+jThC(St)+kThC(R)+1 (2)式中：C2/C是推断的乙烷/甲烷的百分比例g、h、i、j、k和1是用线性回归从实验数据测定的常数。

当压力以巴A为单位测量、温度以摄氏度为单位测量、热导率以瓦特/米×开尔文(W/m.K)为单位测量时，所述常数g-1基本上具有以下的值：

g＝0.0053，h＝0.0051，i＝-0.000024，j＝-0.61，k＝0.66和1＝3.14。

随后所述推断的甲烷比例和推断的乙烷/甲烷比的测定值中任一个或两者同时可被发动机管理系统使用。因而发动机管理系统能确保将LNG燃料加到发动机的操作适当进行以取得有效的工作，而不管供应到发动机的LNG组分的比例的波动。发动机管理系统可根据LNG的质量而调整点火正时以阻止发动机爆震。作为选择的或附加的用于油门控制的外形可根据LNG的质量而改变，例如，如果LNG质量差，则油门不得不打开更大一些以获得同样的功率。或者可用推断的甲烷百分比和推断的乙烷/甲烷比中的一个或两个作为任何适合的用途或指示。

采用四种气体混合物检测用于测量流体混合物中的至少一种组分的比例的装置，四种气体混合物如下显示，代表从“新”到“旧”LNG的变化。

测试气体	CH₄	C₂H₆	C₃H₆	nC₄
测试气体	CH₄	C₂H₆	C₃H₆	nC₄	样品1	100.00	0.000	0.000	0.000
样品2	94.996	4.240	0.472	0.292	样品1	100.00	0.000	0.000	0.000
样品2	94.996	4.240	0.472	0.292	样品3	90.009	8.620	0.861	0.510
样品4	85.006	12.700	1.430	0.864	样品3	90.009	8.620	0.861	0.510

尽管该测试是用气体混合物进行，但是发现所述测试对液体混合物的工作与对LNG的同样好。

所述测试装置包括配置在两个温度下测量热导率的热导率传感器、绝对压力传感器和温度传感器，所有这些传感器都安装在可控环境条件试验柜中，待测试的气体样品被顺序引入该柜中。每个传感器均采用标准仪器来校准。通过环境试验室改变每个样品的温度，使用精密调节器改变所述环境试验室内的绝对压力。

图3中Y轴为测定的或推断的每个样品的甲烷百分比，X轴为实际的甲烷百分比。推断的值与实际值非常接近，只有很小的误差。用以上方法的重复实验结果发现，产生的两个标准偏差的范围在实际甲烷比例的+/-0.33％以内。因此使用关系式1得到的非常精确的数据将提供非常有效的发动机管理。

图4与图3类似，不同之处在于图4中Y轴为推断的乙烷/甲烷比和X轴为实际的乙烷/甲烷。用以上方法的重复实验结果发现，产生的两个标准偏差的范围在实际乙烷/甲烷比的+/-0.0049％以内，这甚至比在图3显示的用关系式1推断的甲烷比更精确。此外，使用关系式2得到的非常精确数据可用于有效的发动机管理。

采用环境试验室进行的实验表明压力变化对最终计算的比例只产生很小的差别。这表明对于较低精确要求的传感器(如廉价的传感器)可省去绝对压力传感器。

LNG的热导率可通过任何适合的设备或方法测量。然而，优选的方法是使用具有被待测试的流体包围的电阻器的传感器。为了进行精确的测量，需要把电阻器从支撑它的基体热隔离开，这样由电阻器产生的热量基本上只通过周围的流体传导转移离开所述电阻器。通过将电力施加到电阻器上，可将电阻器加热到环境温度以上以测量在该温度下的流体的热导率。优选的传感器还具有测量环境温度的附加电阻器。该电阻器与其基体热连接，确保保持在环境温度中。电阻器的有效电阻取决于它们的温度。

对于具有配置暴露于待测定热导率的流体中的电阻器的热导率传感器，优选对其提供控制电路，所述控制电路包括将电阻器加热到至少两个不同温度的设备和配置用于提供流体在电阻器被加热到的至少两个温度的每一个下的热导率的指示信号的设备。这样的控制电路能提供流体在多个温度下的热导率的测量，这在测定LNG的一个或多个组分的比例中是有用的。精确的热导率测量可从如此廉价、紧密和坚固的传感器得到。所述控制电路可构成前面描述的控制设备1的一部分。

图5图解显示如以上描述的、位于气管52壁内的、具有暴露于管内流动气体的热导率测量电阻器Rm和环境温度测量电阻器Ra的热导率传感器51。当然，可配置传感器51测量任何流体的热导率，不管它是流动的或静止的。

这些元件的电阻随温度大致根据以下关系式而作变化：

(3)....Rm＝Rmo(1+αTm)

(4)....Ra＝Rao(1+α Ta)式中：Rmo 是在0℃下热导率测量电阻器Rm的电阻(两个串联的电阻器标称200Ω)；Rao 是在0℃下环境温度测量电阻器Ra的电阻(标称235Ω)；α 是电阻器材料的电阻的温度系数(标称5.5×10^-3/K)；Tm 是经过加热的热导率测量电阻器的温度；Ta 是环境温度测量电阻器的温度。

为了使热导率测量电阻器Rm周围气体的热导率能够被测定，必须将所述电阻器Rm连接至电压电源上而对其施加功率。采用提高的温度和施加的功率，可用下式计算热导率测量电阻器Rm周围气体的热导率：

(5)....k＝ψ(p/θ)式中：k 是气体的热导率(在室温下空气一般为3.65×10^-5W/K)；ψ 是与传感器的结构相关的比例常数(约为0.0036)；P 是在经过加热的测量电阻器Rm中消耗的功率；和ψ 是经过加热的测量电阻器Rm超出环境温度的温度。

在图6中显示传感器51连接在电路53中并控制它，这样可测定管8中流动的气体在各种温度下的热导率值。

电路53基本上由具有两条连接到电源电压58的支路54、55的桥接电路组成，在这种情况下通过限流电阻器Ro和两条支路56、57接地。

连接电源电压58的一条支路54包括环境温度测量电阻器Ra，另一条连接电源电压58的支路55包括热导率测量电阻器Rm，在该例子中由两个串联连接的电阻器Rm1、Rm2组成。

在这个实施例中，在支路54和接地之间连接的支路56具有两个串联的电阻器R2、R3。当需要时可将R3短路。在与电阻器R3并联的通路61中，通过线59向晶体管60施加适当的控制信号，可关闭通路61和旁路电阻器R3来使电阻器R3短路。电桥最后的支路57具有电阻器R1。电阻器R1、R2和R3能使电流通过待测定的已加热的热导率测量电阻器Rm和环境温度测量电阻器Ra。它们也在故障条件时限制通过传感器的电流，防止或减少损害传感器。

通过调节在电桥上方的电压V_T，使得桥接电路保持V_R1＝V_R2，这样电桥保持‘平衡’。这个控制已加热的热导率测量电阻器Rm的有效电阻成为由以下关系式给出的环境温度传感电阻器Ra的恒定倍数：

(6)当R3是旁路时，Rm＝Ra(R1/R2)

在本实施例中R1＝R2(249Ω)，因此

(7)Rm＝RaRm的这个值与热导率测量电阻器Rm被加热到的温度相对应，该温度与通过公式(3)测定的一样，在本实施例中大约超出环境温度80℃。

然后可用公式(5)测定热导率传感电阻器Rm周围气体在Rm被加热到的温度下的热导率：

k＝ψ(p/θ)由于超出环境的温度(θ)由R1和R2确定，是已知的，对于具体传感器ψ是常数，因此通过测量Rm被加热到的具体温度下穿过Rm所消耗的功率(P)可得到在该温度下的热导率k。

以下给出穿过Rm所消耗的功率P：

(8)功率＝I²Rm

由于通过Rm的电流与通过R1的相同，可由以下求得电流：

(9)I＝V_R1/R1

因此可得到穿过热导率测量电阻器消耗的功率：

(10)功率＝V_R1 ²Rm/(R1)²与在附录中解释的一样，用公式(3)和(4)将公式(10)代入公式(5)得到以下结果：

(11)k＝ψV_R1 ²αRaoRmo/(Rao-Rmo)R1²

由于ψ、α、Rao、Rmo和R1都是常数，热导率传感电阻器Rm周围气体的热导率k与穿过R1的电压的平方成正比：

(12)k∝V_R1 ²

(13)k＝zV_R1 ²

由于电阻器容差，每个生产的传感器的比例常数z将不同，因此可在Rm加热到的温度下使用已知热导率的气体通过独立校准试验得到z。因此使用第一个预定的比例常数z，可从穿过电阻器R1的电压的平方直接确定在第一个温度下电阻器Rm周围气体的热导率。

为了在第二个温度下测定气体的热导率、将电阻器R3(20Ω)与R2串联。这个通过线59向晶体管60施加适当的控制信号断开通路61来完成。为了在桥接电路中保持V_R1＝V_R2，调节电压V_T，改变由下式给出的Rm的有效电阻：

(14)Rm＝Ra(R1/(R2+R3))

Rm的这个不同的有效值使它在不同于当R3是旁路时的温度下工作。该温度由公式(3)定义。当R3与R2串联时，Rm被加热到超出环境温度大约60℃。

与前面使用公式(13)一样，可从穿过R1的电压的平方得到在这第二个温度下电阻器Rm周围气体的热导率。然而，在这种情况下比例常数z是不同的，可使用在第二个温度下已知热导率的气体通过独立校准试验得到。

因此，在桥接电路的支路56中通过包括或不包括R3，可控制Rm被加热到的温度到两个基本预定值中的一个，可在那两个温度下用预定常数测定周围气体的热导率。当然，在桥接电路的支路56中可控制包括或不包括更多的电阻器，以便在更多温度下测定周围气体的热导率。

与由公式(3)、(6)和(14)表示的一样，通过R1、R2和R3的值测定热导率测量电阻器Rm被加热到的温度。在本实施例中，当R3是旁路时，Rm被加热到超出环境大约80℃，当R3不是旁路时，Rm被加热到超出环境大约60℃。

然而，该电路方案的可能的副作用是电阻器Rm被加热到的温度和测量热导率的温度取决于在公式(6)和(14)中影响电阻Ra的环境温度。

环境温度可用温度计测量，但更方便的是使用如在图6中所示的在桥接电路上方的电压V_T测量。假定用下面公式中的任一个使桥接电路平衡(V_R1＝V_R2)，则可测定环境温度测量电阻器Ra的电阻：

(15) 当R3是旁路时，Ra＝R2(V_T-V_R1)/V_R1

(16) 当R3不是旁路时，Ra＝(R2+R3)(V_T-V_R1)/V_R1

然后用公式(4)可得到环境温度传感电阻器Ra的温度T并由此得到环境温度。

由此可监测在环境温度中的任何变化，并可测定热导率测量电阻器Rm被加热到的温度的相应调整。随后可选择与Rm被加热到的温度对对应的适合的比例常数z，以确保提供精确的热导率测量而不管环境温度的变化。优选在包括有相对于每个温度的比例常数的检查表中查阅适合的比例常数z，其中在所述温度下热导率测量电阻器Rm可工作于使用的传感器。

采用R1或R2中的至少一个是可变化的，可调节作为选择的R1/R2或R1/(R2+R3)的比值，以确保Rm被加热到预定温度。可配置作为选择的附加电阻器与R1和R2中的至少一个串联或并联以调节R1/R2或R1/(R2+R3)的比，以确保Rm被加热到预定温度。

图7显示用于控制传感器以测定气体在两个温度下的热导率的操作顺序。已编号的步骤有下面的含义：

100 开始

101 控制晶体管60使从旁路通过电阻器R3

102 设定计数器为0

103 控制V_T使V_R1＝V_R2

104 测量V_R1

105 测量V_T

106 用适合的公式15或16测定Ra

107 使用公式(4)，从Rm被加热到的温度可测定环境温度

108 如从检查表中选择Rm被加热到的温度的比例常数z

109 从公式(13)计算气体的热导率

110 对计数器增值

111 计数器＝2？

112 如果不是：控制晶体管60以包括电阻器R3并转到步骤

103

113 如果是：停止

如果要求的步骤108可理解为：“调节认为合适的R1/R2或R1/(R2+R3)的比”，则可通过较早描述的加热热导率测量电阻器Rm至预定温度的方法中的任一种来完成该调节。

图8显示作为固定气体组合物的热导率测量电阻器Rm的温度T、环境温度和压力的函数的传感器51的输出电压V_R1。发现在零点200之上传感器特性几乎为线性的曲线，而在零点以下发现它急剧地下降。对于可燃气体的样品，从热导率的实验结果与理论计算值对比来看，当温度在零点之上其值有好的相关结果，在零点以下相关结果逐渐变差。这可能由于在零点以下，除热导率外的热因素，如对流和辐射逐渐地提高传感器的性能的支配引起。然而，在零点之上即使这些影响仍然存在，热导率占优势使得能够进行精确热导率测量。对于可燃气体，发现零点大约为40℃。因此对于具体的气体，优选热导率测量电阻器Rm在零点200之上工作以获得更精确结果。

在桥接电路的支路56中当R3是旁路时，为将Rm加热以超出环境80℃，R1和R2各自选择为249Ω。在桥接电路的支路56中当R3与R2串联时，为将Rm加热超出环境60℃，R3选择为20Ω。

已发现在传感器中Rm和Ra的电阻值的生产偏差(一般大于5％)可引起热导率测量电阻器Rm在意外的或不符合要求的温度下工作。这会引起热导率测量电阻器Rm可能在零点以下工作并提供不精确的热导率结果。

为了克服由传感器电阻的可变性引起的问题，优选在V_R2和地线间包括两条附加电路，各与桥接电路的支路56并联，各条电路含有电阻器。优选通过施加适合的控制信号到电路中的晶体管上，选择性地断开或关闭各个电路。关闭其中一条电路，同时从桥接电路的支路56中省略去R3而引入与支路56的电阻器R2并联的电阻器来提高Rm被加热到的温度。关闭另一条电路，同时将R3包括在桥接电路的支路56中来降低在Rm被提高的两个温度间的差异。附加电路的使用防止Rm的加热温度下降到不符合要求的水平，这可能归因于Rm和Ra的电阻器容差。也可与较早描述的一样，使用这些附加的电路以确保将Rm加热到预定温度，而不管环境温度的变化。

可对上述的热导率传感器进行许多修正。例如通过使用至少一个可控包含和不包含的串联电阻器或使用可变电阻器或在桥接电路的支路中包含并联的电阻器，可将热导率测量电阻器Rm加热到可测量热导率的许多相应的温度。而且控制电路53可能包括任何适合代替电阻器的电元件。

附录

Rm＝Rmo(1+^∝Tm)和 Tm＝Ta+θ

Rm＝Rmo(1+^∝Ta+^∝θ)

Rm＝Rmo+Rmo^∝Ta+Rmo^∝θ

θ＝(Rm/Rmo^∝)-1/^∝-Ta

＝Rao(1+^∝Ta)Rmo^∝-1/^∝-Ta

＝[Rao(1+^∝Ta)-Rmo-Rmo^∝Ta]/Rmo^∝

＝[Rao(1+^∝Ta)-Rmo(1+^∝Ta)]/Rmo^∝

θ＝(Rao-Rmo)(1+^∝Ta)/Rmo^∝

k＝ψP/θ

k = \frac{Ψ {V^{2}}_{R 1} Rao (1 +^{&Proportional;} Ta) / R {mo}^{&Proportional;}}{{R_{1}}^{2} (Rao - Rmo) (1 +^{&Proportional;} Ta)}

k＝ψV² _R1 ^∝RaoRmo/R₁ ²(Rao-Rmo)

Claims

1.一种用于测定液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的装置，所述装置包括测量所述混合物在两个不同温度下的热导率的设备和由所述热导率的测量推断所述混合物的至少一种组分的比例的控制设备。

2.权利要求1的装置，所述装置包括测量所述混合物的温度的设备和配置用于由所述热导率测量和温度测量而推断所述混合物的至少一种组分的比例的控制设备。

3.权利要求2的装置，所述装置包括测量所述混合物的绝对压力的设备和配置由所述热导率测量、温度测量和绝对压力测量而推断所述混合物的至少一种组分的比例的控制设备。

4.权利要求3的装置，其中配置所述控制设备采用下式推断混合物的至少一种组分的比例：

X＝uP+vT+wT²+xThC(St)+yThC(R)+z式中：

X是推断的混合物的至少一种组分的比例；

P是混合物的绝对压力；

T是混合物的温度；

ThC(St)是在第一个温度下混合物的热导率；

ThC(R)是在第二个温度下混合物的热导率；

和u、v、w、x、y和z是常数。

5.权利要求4的装置，其中

X是推断的甲烷的比例；

P是以巴A为单位进行测量；

T是以摄氏度的单位进行测量；

热导率是以瓦特/米×开尔文为单位进行测量和常数u-z基本上具有以下的值：

u＝-0.44

v＝-0.39

w＝0.0017

x＝41

y＝-42和

z＝-181。

6.权利要求4的装置，其中

X是推断的乙烷/甲烷的比；

P是以巴A为单位进行测量；

T是以摄氏度为单位进行测量；

u＝0.0053

v＝0.0051

w＝-0.000024

x＝-0.61

y＝0.66和

z＝3.14。

7.上述权利要求的任何一项的装置，其中在两个不同温度下测量所述混合物的热导率的设备包括一个配置以暴露于所述混合物中的电阻器，通过给所述电阻器施加适合的电流或电压而加热所述电阻器到两个不同的基本上预定的温度的设备和由所述电阻器的电特性测定所述混合物在每一个其被加热到的预定温度下的热导率的设备。

8.一个用于将LNG燃料加到发动机中的发动机管理系统，所述系统包括一个用于测定LNG燃料的至少一种组分的比例的上述权利要求的任一项的装置和响应所测定的LNG燃料的至少一种组分的比例而修改一个或多个发动机参数的设备。

9.一种用于测定液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的装置，所述装置基本上与前面根据附图而描述的一样。

10.一种测定液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的方法，所述方法包括在第一个温度测量所述混合物的热导率、在第二个温度测量所述流体的热导率和由所述热导率的测量推断所述混合物的至少一种组分的比例。

11.权利要求10的方法，所述方法包括测量所述混合物的温度和由所述热导率测量和温度测量而推断所述混合物的至少一种组分的比例。

12.权利要求11的方法，所述方法包括测量所述混合物的绝对压力和由所述热导率测量、温度测量和绝对压力测量而测定所述混合物的至少一种组分的比例。

13.权利要求12的方法，其中使用下式推断混合物的至少一个组分的比例：

X＝uP+vT+wT²+xThC(St)+yThC(R)+z式中：

X是所推断的混合物的至少一种组分的比例；

P是混合物的绝对压力；

T是混合物的温度；

ThC(St)是在第一个温度下混合物的热导率；

ThC(R)是在第二个温度下混合物的热导率；

和u、v、w、x、y和z是常数。

14.权利要求13的方法，其中

X是推断的甲烷的比例；

P是以巴A为单位进行测量；

T是以摄氏度为单位进行测量；

u＝-044

v＝-0.39

w＝0.0017

x＝41

y＝-42和

z＝-181。

15.权利要求13的方法，其中

X是推断的乙烷/甲烷比；

P是以巴A为单位进行测量；

T是以摄氏度为单位进行测量；

u＝0.0053

v＝0.0051

w＝-0.000024

x＝-0.61

y＝0.66和

z＝3.14。

16.一种测定液体天然气的流体混合物的至少一种组分的比例的方法，所述方法基本上与上述根据附图而描述的一样。