CN1235666C

CN1235666C - 烟气脱硫脱氮除尘工艺及装置

Info

Publication number: CN1235666C
Application number: CN 03135446
Authority: CN
Inventors: 段可桐
Original assignee: CHONGQING ZHENGHE BIO-ENERGY Co Ltd
Current assignee: CHONGQING ZHENGHE BIO-ENERGY Co Ltd
Priority date: 2003-07-19
Filing date: 2003-07-19
Publication date: 2006-01-11
Anticipated expiration: 2023-07-19
Also published as: CN1478585A

Abstract

一种烟气脱硫脱氮除尘工艺及装置涉及烟气脱硫脱氮除尘工艺及装置。本发明的工艺包括调节工业炉炉膛内的供风，控制其空气过量系数，减少NO_X的生成量，在炉膛的烟气出口处向炉膛内喷氨，在炉膛后烟室通氧，除尘，烟气在离心喷雾干燥塔反应，生成硫铵，再分离，烟气通入超重力洗涤机洗涤。本发明的装置包括旋风除尘器、引风机、离心喷雾干燥塔、氧气发生器、超重力洗涤机、旋风分离器等，本发明脱硫率达98%以上，NO_X脱除率达60%以上，除尘率达95%以上，将处理的NO_X的生成量减少60-70%，工艺流程简单，降低了成本，无二次污染，综合利用废气废物、变废为宝，净化空气。大大减少了环境污染，达到排放标准。

Description

烟气脱硫脱氮除尘工艺及装置

技术领域：

本发明涉及工业炉烟气脱硫脱氮除尘工艺及装置，也可用于其它烟气的脱硫脱氮除尘。

背景技术：

我国是世界上最大的煤炭生产和消费国，每年向大气排放SO₂有2 400万吨，NO_X有700万吨，以及大量烟尘。大量的SO₂和NO_X污染及由此引起的酸沉淀污染，对人体健康、农业、森林、渔业、材料等造成了严重的危害，为此，国家投入了巨大的人力、财力，仍然不能得到有效的治理；耗巨资从国外引进了20多套大型电厂烟气处理技术，但都因为其装置投资巨大，运行费用高，占地面积大等原因，不能推广运用。尤其对于中小型锅炉用户，由于没有经济实用的烟气处理工艺和装置，而被迫采用燃料价格昂贵的燃气或燃油锅炉。

烟气的处理方法非常多，与本工艺相关的方法有湿法-氨法脱硫工艺和干法-石灰石-石膏法。

在湿法-氨法脱硫技术中，较有代表性的有华东理工大学开发的氨肥法脱硫技术，其采用氨为脱硫剂，在吸收塔内循环吸收SO₂，再经氧化、结晶、干燥等过程，副产硫酸铵。但是工艺过程繁杂，设备庞大，装置投资昂贵，运行费用高。

在喷雾干燥-干法脱硫技术中，目前都采用以石灰乳为脱硫剂在喷雾干燥塔中吸收烟气中SO₂副产CaSO₄(石膏)的方法，也同样存在工艺过程繁杂，设备庞大的情况，并且，其副产品石膏价值低，无法有效利用，大部分抛弃造成二次污染。如山东黄岛电站处理21万KW发电机组烟气量的8％，脱硫率80％。

发明内容：

本发明的目的在于针对上述现有技术的不足，提供一种烟气脱硫脱氮除尘工艺及装置。本发明不仅能脱硫除尘，而且能同时大幅度减少NO_X的排放量，使烟尘、SO₂和NO_X的排放达到DB11/139-2002标准，净化空气，符合环保要求，同时，综合利用废气废物，变废为宝。

为实现上述发明，其技术方案是：

锅炉烟气脱硫脱氮除尘工艺：

1、调节炉膛内各段的供风量，控制燃烧空气过量系数，减少NO_X的生成量。

(1)调节其燃烧段的进风量，控制其空气过量系数为0.6-0.8，使煤在贫氧富燃料状况下燃烧，并在燃烧段上部送入风，风量为总风量的15-35％；

(2)在燃烬段，加大进风量，控制其空气过量系数为1.1-1.5，使煤在过量空气下燃尽。

2、在炉膛烟气出口处，在温度800-1100℃的区域，按NO_X与NH₃摩尔比为1∶1-1.5，向炉膛内喷氨，使NO_X还原为N₂。

3、在炉膛后烟室处，烟气温度为400-600℃的区域通入氧气，使烟气中氧含量为10-20％，部分SO₂氧化为SO₃。

4、将经上述处理后的烟气除尘。

5、将除尘后的烟气中的一部分烟气送入离心喷雾干燥塔上的超重力旋转喷头，与同时被送入该喷头且浓度为10-35％的氨水一起喷成细雾，生成亚硫酸铵及硫酸铵，氨水的用量按SO_X和NH₃摩尔比为1∶2-2.5控制，同时吸收烟气中的微量NO_X和烟尘，另一部分烟气送入热风分配器形成旋风进入干燥塔内对硫酸铵进行干燥，两路烟气的体积比为0.2-1∶1，同时向离心喷雾干燥塔内通入氧气，使亚铵转化为硫酸铵，并向该塔内喷水，使出塔烟气温度为60-80℃，硫酸铵含水量为5-8％，硫酸铵由塔底排出。

6、将出干燥塔后的烟气送入旋风分离器进行分离，收集烟气带走的硫酸铵粉尘。

7、将分离后的烟气通过二次引风机送入超重力洗涤机，使烟气与送入超重力洗涤机内的循环洗涤水雾逆流混合，洗涤水与烟气的液气比为1-15∶1L/M³，同时吸收余量的NH₃、SO₂和NO_X及烟尘，排出尾气，并对排出的尾气进行检测。

锅炉烟气脱硫脱氮除尘装置：

该装置包括与锅炉烟气出口连通的除尘器，该除尘器的烟气出口通过管道与引风机密封连通，引风机的烟气出口通过管道既与离心喷雾干燥塔的超重力旋转喷头密封连通，又与离心喷雾干燥塔内的上部密封连通，氨水泵和水泵分别通过管道与离心喷雾干燥塔的超重力旋转喷头连通，氨水泵通过管道与氨水储槽连通，旋风分离器通过管道与离心喷雾干燥塔的烟气出口和二次引风机连通，超重力洗涤机通过管道与二次引风机和循环泵连通，循环水槽位于超重力洗涤机下面，通过管道与水泵及循环泵连通。

该装置中所用除尘器、引风机、二次引风机、氧气发生器、旋风分离器、氨水泵、循环泵、水泵、氨水储槽和循环水槽及相关电气设备均为现有技术，离心喷雾干燥塔及其上的超重力旋转喷头和超重力洗涤机与本发明同时另申请国内专利。

本发明与现有技术比较具有以下技术效果：

1、用本发明的工艺和装置对烟气进行处理后，脱硫率可达96％以上，NO_X脱除率达60％以上，除尘率可达95％以上，所排放的废气几乎无烟尘。其中，脱硫脱氮除尘同时进行，处理后的NO_X的生成量减少60-70％；达到排放标准。

2、提高了副产品硫酸铵的纯度。采用向炉尾和塔内喷氧，使SO₂氧化生成SO₃，使亚硫铵氧化生成硫铵。硫酸铵的纯度达98％以上。

3、降低了成本。不使用催化剂，避免了催化剂失效和再生的问题，减少了装置费用和运行成本。经核算，一台20T锅炉烟气处理装置的成本只需80万元，而现有技术都在300万元以上。

4、工艺流程简单。

5、与湿法相比腐蚀性很小，除离心喷雾干燥塔内是在雾气中反应外，副产物硫铵在塔内即被干燥成粉末，对塔体也无腐蚀。

6、无废水、废气、废渣产生，没有二次污染。

7、装机容量小，耗电小。如一台20T锅炉只需70KW动力。

8、耗水少。经超重力机洗涤后，尾气温度低，水分蒸发量小，仅需补充少量的水。

9、脱硫脱氮除尘效率高，尾气最后经过超重力洗涤机，由于超重力机吸收效率非常高，不但可以去除硫铵粉末、过剩氨，并且可使残余的SO₂和NO_x继续反应。

10、综合利用废气废物，变度为宝，净化空气，大大的减少了环境污染，有利于环境保护。

附图说明：

图1为本发明的工艺流程及设备组成框图；

图2为图3离心喷雾干燥塔的A-A剖视图；

图3为图2中B-B剖视图；

图4为离心喷雾干燥塔的超重力旋转喷头剖视图；

图5为超重力洗涤机的主剖视图；

图6为图5的A向视图；

图7为图5的另一种A向视图。

在图1中：

1-锅炉 2-旋风除尘器 3-引风机

4-离心喷雾干燥塔 5-富氧发生器 6-硫酸铵出口

7-硫酸铵出口 8-二次引风机 9-氨水泵

10-氨水储槽 11-水泵 12-超重力洗涤机

13-循环水槽 14-循环泵 15-自来水

16-烟气成分测试仪 17-尾气排放口 18-旋风分离器

19-烟气成分测试仪 20-超重力旋转喷头 21-烟气成分测试仪

22-供氧管 23-二次风管 24-喷氨管

在图2、图3中：

4-1烟气进口管 4-2烟气出口管 4-3付产品出口

4-4干燥室 4-5夹套内壁 4-6夹套外壁

4-7保温层 4-8蜗壳出风口 4-9小弯管

4-10热风分配器 4-11塔盖夹套 4-12蜗壳

在图4中：

20-1电机 20-2联轴器 20-3支座

20-4密封圈 20-5上轴承 20-6进风管

20-7喷头顶盖板 20-8出水管 20-9夹套式轴承箱

20-10主轴 20-11进水管 20-12下轴承

20-13离心框 20-14浮动轴承 20-15螺母

20-16外壁小通孔 20-17填料层 20-18气密封圈

20-19锥形保护罩 20-20进料管

在图5、图6、图7中

12-1出气口 12-2除沫器 12-3进料管

12-4机壳端盖 12-5机壳 12-6进气管

12-7调温盘管 12-8填料函 12-9主轴

12-10双轴承箱 12-11联轴器 12-12离心筐

12-13喷料管 12-14填料层 12-15集液箱

12-16出液管 12-17离心筐端盖 12 18气密封圈

12-19溢流管 12-20集液槽

具体实施方式：

根据NO_X的生成机理，燃烧空气过量系数在0.6-0.8时，燃料氮向N₂的转化达最大值，即空气过量系数在此范围，燃料中氮可最大化的向无害N₂转化；在O₂浓度梯度最大处，NO_X生成量最大。即O₂浓度越高，NO_X越易生成。所以，采取控制锅炉各燃烧段的空气过量系数，建立贫氧富燃料区和延缓煤与送风的混合，可降低NO_X生成量，为此，首先将锅炉分成两个燃烧区域，即燃烧段和燃尽段。在燃烧段只供少重空气，通过烟气综合测试仪对燃烧段空气过量系数的测试，调节燃烧段进风量，控制空气过量系数，使煤在贫氧富燃料状况下燃烧，燃料氮最大量的向N₂转化。在燃尽段加大进风量，控制空气过量系数为1.1-1.5，使煤在过量空气下燃尽，然后向燃烧段的炉膛上部鼓入风，使在贫氧燃烧状况下的未燃尽物质完全燃烧。经以上过程调整后，可减少NO_X生成量的40～50％。

空气过量系数计算公式：

a = \frac{21}{21 - 79 (O_{2} - 0.5 CO) / [100 - (R O_{2} + O_{2} + CO)]}

式中：O₂、CO、RO₂分别为氧气、一氧化碳及三原子气体的体积百分含量。

然后在炉膛内烟气出口处，选择温度范围在800～1100℃区域，按NO_X与NH₃摩尔比为1∶1-1.5，向炉膛内喷氨。使氨在此温度范围内，无催化、有选择性的将NO_X还原为N₂，而不和氧气反应。经过以上两个过程的处理，可减少NO_X总量的60％以上。

为了在干燥塔内获取更高纯度硫铵，在炉膛后烟室处，烟气温度范围在400～600℃区域通入氧气，使SO₂部分被O₂氧化为SO₃。

此后，烟气进入组合式旋风分离器中，分多股切线方向进入各自旋风除尘单元，通过烟尘微粒自身的重力加速度而向下沉降、聚集，由锥底排出，烟气向上方汇集，经过此过程的除尘率可达95％以上。

经除尘后含有SO₂和SO₃的烟气进入干燥塔，与被超重力旋转喷头喷成细雾状的氨水反应，生成亚硫酸铵及硫铵，同时吸收烟气中微量NO_X和烟尘。为使亚硫铵转化为硫铵，本工艺增设了富氧发生器。向塔内通入O₂含量为80％以上的高纯度O₂，使塔内部分亚硫铵转化为硫铵，副产品硫铵大部分由干燥塔锥底排出。小部分随烟气进入组合式旋风分离器中经分离后，由分离器锥底排出。通过对硫铵产品纯度的分析，决定供氧量。即供氧量的大小要使硫酸铵纯度合格。

为了有利于SO₂的被吸收。本工艺还同时将后段超重力洗涤的循环洗涤水喷入塔内，以调节塔内的温度和湿度。温度、湿度的控制通过热电阻、变频器及调速电机等装置实现自动控制；设置在反应塔烟气出口处的热电阻将温度信号转化为电信号，输入变频器，改变电源频率来调节水泵电机转速，进而调节水的流量来实现温度、湿度的自动化控制。出塔烟气温度在60～80℃范围内恒定，以保证副产品硫铵含水量在5～8％之间。

本发明所用喷雾干燥塔上的超重力旋转喷头与传统喷头不同之处在于：传统喷头雾滴粒度一般为50～200μm，本发明所用旋转喷头是使吸收液通过多层丝网填料层，而在丝网中被撕裂为粒度更小的细雾，吸收液与烟气顺流混合而吸收烟气中有害物。由于喷出吸收液粒度更小，比表面积更大，所以各种反应过程更加迅速和彻底。大部分烟气从塔的顶部切线进入，形成旋风，和塔内雾气一起旋转，增加了气流的流程，延长了反应时间，使反应更完全。

经喷雾干燥塔处理后的烟气，通过二次引风机进入超重力洗涤机，在超重力机中，循环洗涤水被超重力旋转床撕裂为雾状与烟气逆流混合。由于废气中含有少量NH₃。所以在吸收NH₃的同时，可更为有效的吸收SO₂和NO_X。

具体实施方式：

实施例1

在DZL4-1.25-AIII型锅炉上做试验；烟气中SO₂含量为1760mg/M³，关小燃烧段进风门使燃煤在贫氧状态下燃烧，用烟气综合测试仪测试烟气中含氧量，使过剩空气系数α＝0.7，开大燃烬段风门使燃煤充分燃尽，测烟气中含氧量，使过剩空气系数α＝1.2，出渣中没有黑炭。在燃烧段上部离炉排600mm高开一个进风口，送入二次风，二次风量为总风量的25％，形成火上风，使未燃尽的挥发物燃尽；在炉膛烟气出口处，烟气温度在900℃区域内引入一喷管，喷入少量氨水，NO_X与氨量的摩尔比为1∶1.2，使NO_X与氨反应，部分还原为N₂，经以上调整，NO_X总量降低60～70％，从烟气成分分析仪可观察到NO_X含量。在炉膛后烟室烟气温度为500℃处通入富氧，使烟气中含氧量为10％，SO₂与O₂反应部分氧化成SO₃；处理后的烟气经除尘器除尘后，用引风机送入离心喷雾干燥塔，烟气分两部分进入喷雾干燥塔：1/3的烟气由塔顶送入超重力旋转喷头与浓度为35％的氨水混合，喷氨量按SO_X及NH₃的摩尔比为1∶2控制，氨水进入喷头后与1/3烟气混合，通过超重力旋转喷头的多层钢丝网在网内碰撞变成细雾；2/3的烟气经塔顶蜗壳旋转进入转子周围，与氨雾一起旋转，旋转的气流通过蜗壳内的导向器调节至能充满整个塔内，又不使氨雾喷到塔壁，而在塔壁上粘结为止。调整的程度可通过塔壁上的观察镜观察到。用水泵将循环槽内的洗涤水送入超重力旋转喷头，增加塔内湿度，使反应更充分，但又不能使塔内水分过大，水分过大无法使塔内硫铵干燥成粉末。本工艺采取在塔出口管处插入热电阻，热电阻将温度转换成电信号，通过变频器调整水泵转数，以保持塔温稳定在65-75℃。温度的设定是根据对出塔硫铵的含水量分析决定，硫铵含水量保持在6％。为了使SO₂更多的转变为SO₃与氨雾反应生成硫铵，并将雾气中生成的亚硫铵氧化成硫铵，用富氧发生器向塔内喷氧，喷氧量10kg/h，反应生成物硫氨晶体粉末从塔底锥体流入包装袋，每班产量为一批次，进行含水量与硫铵纯度分析，含水量在6％，纯度在98.5％，为合格，反应后的尾气经除尘器除掉硫铵细粉，用引风机送入超重力洗涤机，用循环水泵从循环水槽将淡氨水送入超重力洗涤机内的喷料管，从管上钻满的许多Φ1mm的小通孔喷入多层钢丝网，与横向进来的尾气在多层钢丝网内碰撞，撕裂成细雾，并被离心力甩出，洗涤水与烟气的液气比为2∶1L/M³，超重力洗涤机中的反应强烈，经洗涤后的尾气中含SO₂量为65mg/M³，NO_X为150mg/M³，含尘量≤20mg/M³；尾气从超重力机出口接一根8m高的管道排至大气；洗涤后的水，流进循环水槽循环使用，并且将循环水打入喷头，重新参加反应，干燥塔出来尾气中所含水汽，在超重力机中被冷凝，过程中很少向循环水槽内补充自来水，产出硫铵经称量每小时为41.9kg。

实施例2

采用DZL4-1.25-AIII型锅炉，当用III类烟煤时，在额定工况下，烟气中SO₂含量为2840mg/M³，采用实施例1的工艺，处理后烟气SO₂含量为70mg/M³。NO_X含量为为170mg/M³，烟尘含量为35mg/M³(用烟气成分测试仪测试)每小时硫铵产量为68.5kg，硫铵含水量及纯度同实施例1。

实施例3

仍在DZL4-1.25-AIII型锅炉上试验，当用III类烟煤时，在额定工况下，烟气中SO₂含量为3410mg/M³的燃煤，工艺过程同实施例1，处理后的烟气SO₂含量为80mg/M³；每小时硫铵产量为82.5kg，NO_X含量为160mg/M³，烟尘含量为48mg/M³。

实施例4

对SHF20-2.45-P型沸腾锅炉，当锅炉燃用I类烟煤(低位发热量为15027KJ/Kg)时，在额定工况下，烟气中SO₂气体量为2560mg/M³，采用本发明烟气处理的工艺流程，对烟气进行处理：

调节关小一次风管道风阀门开度，在沸腾燃烧段形成贫氧燃烧，用烟气综合测试仪测量烟气中含氧量，使过剩空气系数α＝0.7。调节在两侧墙二次风管道上风阀门开度，供给风量为总风量的25％二次风，在悬浮段下部搅动烟气，可燃气体燃烧可降低NO_X生成量，调节两侧墙三次风管道风阀门，供给风量为总风量的10％的三次风，使可燃气体进一步燃烧，经氧含量测试，使过剩空气系数，α＝1.2；在出口处，烟温在900℃范围内，喷入少量氨水，NO_X与NH₃的摩尔比为1∶1.5，使烟气中部分NO_X还原为N₂，通过上述处理，NO_X总量可以减少60～70％以上，在对流管束后三排处烟温450℃范围内，在两侧墙上喷入富氧，使烟气中氧含量为10％，SO₂气体在此温度下容易与O₂发生反应，转变为SO₃。SO₂转变量可用SO₂测试仪测定。

烟气离开锅炉本体，经XCY-20型旋风除尘器后，用引风机将烟气送入离心喷雾干燥塔，用阀门控制开度为20°。使1/3的烟气量由塔顶进入喷头与浓度为35％的氨水混合，喷氨量用转子流量计计量。氨水进入喷头后与送入喷头的烟气混合，通过超重力喷头的多层不锈钢丝网的碰撞、拦截、撕裂变成细雾离开喷头；2/3的烟气经塔顶蜗壳切向旋转进入转子周围，与氨雾一起旋转，旋转的气流通过蜗壳内的导向器至充满整个塔内，又不使氨雾喷到塔壁上粘结为止。调整程度可通过塔壁上的观察镜观察到。用水泵将循环槽内的洗涤水打入喷头，增加塔内湿度，使反应更充分，安装在塔出口管处的热电阻，将温度转换成电压通过变频器调整水泵转数，以保持塔温在60～70℃之间恒定。温度的设定是根据对出塔硫铵的含水量分析决定。在喷头附近，喷入氧量为15kg/h的富氧，使塔内亚硫酸铵氧化生成硫铵，反应生成物硫铵晶体粉末从塔底锥体流入包装袋，每班产量为一批次，进行含水量与硫铵纯度分析，含水量6.5％，纯度在98％为合格。反应后的烟气进入组合式除尘器除掉硫铵细粉，用引风机将烟气送入超重力洗涤机，循环水泵从循环槽将淡氨水送入洗涤机内的喷料管，从管上钻满的许多Φ1mm的小通孔喷入多层钢丝网内，与逆向进来的烟气在多层钢丝网内碰撞、撕裂成细雾，并被离心力甩出。洗涤水与烟气的液气比为1.5∶1L/M³，超重力机中的反应强烈，经洗涤后的烟气中SO₂含量为65mg/M³，NO_X量为180mg/M³，含尘量≤50mg/M³；尾气从超重力机出口接一根8m高的管道排至大气；洗涤后的水流进循环水槽循环使用，并且将水打入喷头，重新参加反应，干燥塔出来烟气中所含水汽，在超重力机中被冷凝，过程中很少向循环水槽内补充自来水，产出硫铵经过称量277.9kg/h。

实施例5

对SHF35-3.85-P型循环床锅炉，当锅炉燃用贫煤时，烟气中SO₂含量为3250mg/M³，在额定工况下，按实施例1采用的烟气处理程序，对锅炉烟气进行处理，处理后烟气用多组份气体成分测试仪测试，SO₂含量55mg/M³，NO_X气体含量为165mg/M³，用排尘浓度测试仪测出烟气含浓度为50mg/M³，每小时获硫铵产量为626kg/h。

实施例6

对SHL10-1.25-AIII型锅炉，当锅炉燃用III类烟煤时，煤气中SO₂气体含量为3380mg/M³，在额定工况下，按实施例1采用的烟气处理程序，对锅炉烟气进行处理，处理后烟气用组分气体成分测试仪测试，SO₂含量85mg/M³，NO_X气体含量为130mg/M³，用排尘浓度测试仪测试出烟气含尘浓度为40mg/M³每小时获硫铵产量为203.9kg/h。

Claims

1、一种烟气脱硫脱氮除尘工艺，其特征在于该工艺按以下步聚进行：

(1)调节炉膛各段内的供风量，控制燃烧空气过量系数，减少NO_x的生成量，

(1.1)调节炉膛燃烧段的进风量，控制燃烧段空气过量系数为0.6-0.8，使煤在贫氧燃料状况下燃烧；并在燃烧段上部送入风，风量为总风量的15-35％；

(1.2)在炉膛燃烬段，加大进风量，控制燃烬段空气过量系数为1.1-1.5，使煤在过量空气下燃烬；

(2)在炉膛烟气出口处，烟气温度为800-1100℃的区域，按NO_X与NH₃摩尔比为1∶1-1.5，向炉膛内喷氨，使NO_X还原为N₂；

(3)在炉膛后烟室处，烟气温度为400-600℃的区域通入氧气，使烟气中氧含量为10-20％，部分SO₂氧化为SO₃；

(4)将经上述处理后的烟气除尘；

(5)将除尘后的烟气中的一部分烟气送入离心喷雾干燥塔上的超重力旋转喷头，与同时被送入该喷头且浓度为10-35％的氨水一起喷成细雾，生成亚硫酸铵及硫酸铵，氨水的用量按SO_X与NH₃摩尔比1∶2-2.5控制，同时吸收烟气中的微量NO_X及烟尘，另一部分烟气通过离心喷雾干燥塔顶部的热风分配器形成旋风进入干燥塔内，两部分烟气的体积比0.2-1∶1，同时向离心喷雾干燥塔内通入氧气，使亚硫酸铵转化为硫酸铵，并向该塔内喷水，使出塔烟气的温度在60-80℃，硫酸铵含水量控制在5-8％，硫酸铵由离心喷雾干燥塔塔底排出；

(6)将出离心喷雾干燥塔后的烟气送入旋风分离器进行分离，收集烟气带来的硫酸铵粉尘；

(7)将分离后的烟气通过二次引风机送入超重力洗涤机，使烟气与送入超重力洗涤机内的循环洗涤水雾逆流混合，洗涤水与烟气的液气比为1-15∶1L/m³，同时吸收烟气中的NH₃、SO_X、NO_X及烟尘，排出尾气并对排出的尾气进行检测。

2、根据权利要求1所述的烟气脱硫脱氮除尘工艺，其特征在于：所述烟气由DZL4-1.25-AIII型燃煤锅炉产生，其工艺为：

(1)控制炉膛燃烧段的空气过量系数为0.7，并在燃烧段上部离炉排600mm高开一个风口，送入二次风，二次风量为总风量的25％；控制炉膛燃烬段的空气过量系数为1.2；

(2)在炉膛烟气出口处，温度为900℃的区域内，按NO_X与NH₃摩尔比为1∶1.2喷入氨水，使NO_X与氨反应；

(3)在烟气温度为500℃的炉膛后烟室通入富氧，使烟气中氧含量为10％；

(4)将除尘后的烟气的1/3由离心喷雾干燥塔塔顶送入超重力旋转喷头与浓度为35％的氨水混合，喷成细雾，喷氨量按SO_X与NH₃摩尔比为1∶2控制，2/3的烟气经离心喷雾干燥塔塔顶蜗壳旋转进入超重力旋转喷头转子周围，与氨雾一起旋转，并向离心喷雾干燥塔内喷入氧气，喷氧量10Kg/h，使出离心喷雾干燥塔口的烟气温度为65-75℃，反应生成的硫酸铵含水量为6％；

(5)在超重力洗涤机中，洗涤水与烟气的液气比为2∶1L/m³。

3、一种烟气脱硫脱氮除尘装置，其特征在于该装置包括与烟气出口连通的除尘器，该除尘器的烟气出口通过管道与引风机密封连通，引风机的烟气出口通过管道既与离心喷雾干燥塔的超重力旋转喷头密封连通，又与离心喷雾干燥塔内的上部密封连通，氨水泵和水泵分别通过管道与离心喷雾干燥塔的超重力旋转喷头连通，氨水泵通过管道与氨水储槽连通，旋风分离器的烟气入口通过管道与离心喷雾干燥塔的烟气出口连通，旋风分离器的烟气出口通过管道与二次引风机连通，超重力洗涤机的烟气入口通过管道与二次引风机连通，超重力洗涤机的洗涤水入口通过管道与循环泵连通，循环水槽位于超重力洗涤机的下面，并与超重力洗涤机的洗涤水出口通过管道连通，循环水槽的出口通过管道分别与循环泵和水泵连接。