CN118326282B - 一种奥氏体不锈钢板带及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种奥氏体不锈钢板带，其非奥氏体结构组织含量在5%以下、平均晶粒尺寸在6μm以下、屈服强度在380MPa~600MPa之间、延伸率在40%以上、并且屈强比在0.52~0.74之间。发明还公开了一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，步骤如下：S1：将铸坯均质化热处理后进行热轧，S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量不超过1%的奥氏体组织，并去除热轧钢带表面氧化皮；S3：将钢带在环境温度下以60%~90%的轧制压下率进行冷轧；S4：将冷轧后的钢带再经过再结晶热处理。本发明能够制造出具有高强度、高加工成型特性且表面光洁的奥氏体不锈钢板带，并且易应用于现有生产设备。

Description

一种奥氏体不锈钢板带及其制造方法

技术领域

本发明涉及不锈钢板带生产技术领域，具体涉及一种具有高强度和高加工成型特性的奥氏体不锈钢板带及其制造方法。

背景技术

奥氏体不锈钢耐腐蚀性能、焊接性能优秀，应用领域极其广泛。

一般奥氏体不锈钢产品制造首先需要利用粗钢、废钢及各种合金原料通过配比冶炼出合适成分的钢液，钢液通过浇铸机浇铸成一定厚度的板坯，板坯通过在加热炉中进行均质化热处理后再进行热轧，热轧成带后经热处理和酸洗得到表面略粗糙的热轧钢带。为了得到更薄的产品还需要将热轧钢带在常温下进行冷轧，经过常温轧制的产品由于加工硬化、形变马氏体生成，强度升高、加工成型性能变差，为了改善性能，常温轧制后需要在1050~1150℃固溶退火，如果是在有氧环境下退火还需要通过酸洗去除表面的氧化皮，此时得到的不锈钢产品屈服强度较低，最常见的奥氏体不锈钢304、316L的固溶态屈服强度处于240~320MPa范围内，在如汽车车身、热交换器、列车车体、建筑结构件等很多场合的应用受到限制。

关于提升奥氏体不锈钢强度的方法之一是利用不锈钢的加工硬化特性，将不锈钢在冷轧板在常温下再平整轧制变形获得硬态或者半硬态的不锈钢材料，如301的½H材，这种材料的屈服强度较高，但是屈强比高，延伸率通常不足，加工成型性能较差；且对于亚稳态奥氏体不锈钢来说，其加工硬化生成的马氏体带有较高的磁性，这使它的用途受到限制；此外由于热轧板坯厚度多在3mm以上，加工较薄的硬态材都需要在冷轧退火态基础上再压延来实现，加工成本加高。

提升材料强度的另一种方法是细化晶粒，根据霍尔佩奇公式可知，金属材料的屈服强度随晶粒尺寸的平方根倒数值线性增加，细化晶粒是提升强度的有效途径之一，但是能可靠地应用于工业生产的细化晶粒方法较少，通常是通过添加微合金化元素如Ti、Nb、V等来细化晶粒，Ti、Nb、V在固溶时会与C、N结合成细小碳氮化物，这些析出物抑制晶粒长大、提高材料的再结晶温度，从而促进晶粒细化，这种微合金元素细化晶粒的方式在实际生产中一是带来原料及冶炼成本上升，另一方面对热处理温度控制以及升、降温速度控制要求较高，较难在常规的连续退火中稳定批量生产。

此外，冷轧奥氏体不锈钢为了获得更高的表面平滑度，在退火后还需要进行表面平整处理，虽然在平整后表面平滑光亮，但在较大程度的成型加工后表面会出现粗糙的橘皮纹路，影响美观，在生产中这些橘皮纹路一般需要抛光打磨才能消除，严重影响作业效率。

发明内容

本发明的第一个目的是提供一种具有高强度和高加工成型特性的奥氏体不锈钢板带。

为实现上述目的，本发明采用了如下技术方案：一种奥氏体不锈钢板带，其特征在于：奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：

-530≤ K1≤-480；且5≤ MD30≤30；

其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量小于或等于5%，平均晶粒直径≤6μm；

所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度在380MPa~600MPa之间；

所述奥氏体不锈钢板带的延伸率大于或等于40%；

所述奥氏体不锈钢板带的屈强比在0.52~0.74之间。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带，其中：奥氏体不锈钢板带的屈服强度在440MPa~550MPa之间，延伸率大于或等于48%。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带，其中：奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra小于等于0.12μm。

本发明的第二个目的是提供一种具有高强度、高加工成型特性以及成型加工后表面光洁的奥氏体不锈钢板带的制造方法。

为实现上述目的，本发明采用了如下技术方案：一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将铸坯均质化热处理后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：

-530≤ K1≤-480；且5≤ MD30≤30；

其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量不超过1%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%~90%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带再经过再结晶热处理，以获得非奥氏体结构组织含量在5%以下、平均晶粒尺寸在6μm以下、屈服强度在380MPa~600MPa之间、延伸率在40%以上、并且屈强比在0.52~0.74之间的奥氏体不锈钢板带。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：在S1中，将钢铸坯在1210~1250℃均匀化热处理150~250分钟后进行热轧。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：在S2中，高温再结晶可以通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现，或者利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：在S2中，酸洗采用的酸洗溶液为包含两种或以上酸的混合溶液。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：在S2中，酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：在S4中，再结晶热处理的加热炉温度、加热时间和冷轧后板带厚度需满足以下关系：

1≤ K2≤6；

其中，K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk；

其中，Tt：加热炉温度（℃），Tm：加热时间（S），Tk：冷轧后板带厚度（mm）。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：再结晶热处理可以在有氧环境、无氧环境中的任意一种环境中进行；

当冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理后，即可获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，以获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；所述钢带表面氧化皮的去除，可采用仅通过中性盐电解的去除方式，或者采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：采用仅通过中性盐电解的方式去除钢带表面的氧化皮时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A。

进一步地，前述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其中：采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的方式去除钢带表面氧化皮时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃。

通过上述技术方案的实施，本发明的有益效果是：（1）能够制造出具有高强度、高加工成型特性、且产品在变形加工后表面光洁的奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量小于或等于5%，平均晶粒直径≤6μm；奥氏体不锈钢板带的屈服强度在380MPa~600MPa之间；奥氏体不锈钢板带的延伸率大于或等于40%；奥氏体不锈钢板带的屈强比在0.52~0.74之间；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra小于等于0.12μm；（2）本产品的制造方法可以很容易地在现有的生产设备上实现和应用，并且不会带来生产成本的上升，生产过程也更环保。

附图说明

图1为本发明实施例2产品的金相图。

图2为本发明对比例9产品的金相图。

图3为本发明实施例2产品的应力应变曲线图。

图4为本发明实施例2产品180°折弯后表面形貌图。

图5为本发明对比例17产品180°折弯后表面形貌图。

具体实施方式

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：

-530≤ K1≤-480；且5≤ MD30≤30；

其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量小于或等于5%，平均晶粒直径≤6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度在380MPa~600MPa之间；所述奥氏体不锈钢板带的延伸率大于或等于40%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比在0.52~0.74之间；优选的，奥氏体不锈钢板带的屈服强度在440MPa~550MPa之间，延伸率大于或等于48%；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra小于等于0.12μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210~1250℃均匀化热处理150~250分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：

-530≤ K1≤-480；且5≤ MD30≤30；

其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量不超过1%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；

其中，高温再结晶可以通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现，或者利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；

其中，酸洗采用的酸洗溶液为包含两种或以上酸的混合溶液；优选的，酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%~90%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带再经过再结晶热处理，以获得非奥氏体结构组织含量在5%以下、平均晶粒尺寸在6μm以下、屈服强度在380MPa~600MPa之间、延伸率在40%以上、并且屈强比在0.52~0.74之间的奥氏体不锈钢板带；

其中，再结晶热处理的加热炉温度、加热时间和冷轧后板带厚度需满足以下关系：

1≤ K2≤6；

其中，K2=-40.9+0.044×Tt+0.039×Tm/Tk；

其中，Tt：加热炉温度（℃），Tm：加热时间（S），Tk：冷轧后板带厚度（mm）；

其中：再结晶热处理可以在有氧环境、无氧环境中的任意一种环境中进行；

当冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理后，即可获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，以获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；

所述钢带表面氧化皮的去除，可采用仅通过中性盐电解的去除方式，或者采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式。

当采用仅通过中性盐电解的方式去除钢带表面的氧化皮时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

当采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的方式去除钢带表面氧化皮时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃。

在本发明中，奥氏体不锈钢铸坯成分以重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质。

下面具体说明限定所述成分组成的原因。

C（碳）的含量为0.03~0.08%wt。碳是非常强的奥氏体形成元素，合适的碳含量会提高产品的强度及加工性能，本发明通过碳与其他元素一起设计，碳含量低于0.03%时，产品本身的强度偏低，同时在加工过程中会变得不稳定，不利于成型加工，且冶炼脱碳的成本增加。碳和铬容易生产各种复杂的碳化物，过高含量的碳会增加钢的腐蚀风险，同时根据本发明的设计，在冷轧过程中如果碳含量过高，组织过于稳定，不利于后续加工中细小奥氏体晶粒的生成，因此将碳含量的上限设置在0.08%。

Si（硅）的含量为0.3~0.9%%wt。硅是不锈钢冶炼过程的脱氧剂，过低的硅含量会造成脱氧效果不好；硅与氧的亲和力很高，过高的硅含量容易形成尖晶石类氧化皮造成有氧退火后氧化皮去除困难，同时硅含量过高还会造成冶炼偏析及及延展性下降的问题，造成钢带生产困难，因此硅含量的上限设置在0.9%。

Mn（锰）的含量为0.5~2.0%wt。Mn也是稳定奥氏体相的元素，锰含量太低，不能形成稳定的奥氏体组织，所以将锰含量设计在0.5%以上，但当锰含量过高时，奥氏体过于稳定，在冷轧变形后不能形成较多的再结晶形核点，且锰含量过高时，耐点腐蚀性能会下降，因此锰含量的上限设置在2.0%。

Cr（铬）的含量为17~19%wt。铬是提升不锈钢的耐蚀性的必要元素，铬含量越高，耐蚀性越好，基于此，铬的下限设置在17%。同时Cr是铁素体形成元素，也有利于形变马氏体的生成，当Cr含量过高时，稳定的奥氏体相平衡会被打破，或者需要更高的奥氏体稳定元素来维持相平衡，因此本发明设计了铬的上限为19%。

Ni（镍）的含量为7~9%wt，镍是典型的奥氏体稳定化元素，并且与其他奥氏体化元素相比，它有利于材料的延展性提升，因此将镍的下限设计在7%，当镍的含量大于9%时，除了原料成本较高外，由于奥氏体过于稳定，不利于冷轧后细晶粒的形成，同时也不利于材料的强度提高。

Cu（铜）的含量不高于1%wt，铜对冷轧后再结晶温度的降低有促进作用，但是铜含量高于1%wt时，材料有中心偏析及热轧边裂的风险，同时也不利于钢材强度的提升。

N（氮）的含量为0.01~0.10%wt，氮也是稳定奥氏体的元素，也是能够提高钢耐腐蚀性能的元素，同时还能提高材料的强度，因此设置了N的下限0.01%。但是过高的氮含量，使奥氏体过于稳定，不利于冷轧后再结晶退火形核，同时材料高氮时在热轧时韧性较差，不利于热加工，因此将氮的上限设置在0.1%。

该钢的其余成分为Fe（铁）及一些不可避免的杂质。

以上成分中单个元素的含量和作用并不是本发明设计的要点，而是通过多个元素含量的整体协调组合发挥作用的，并且根据实施例，这些成分除了要满足以上范围以外，还需要关于化学成分的式（1）表示的值K1在-530~-480之间，关于化学成分的式（2）表示的MD30值在5~30之间。

式（1）：

K1=700.4 × C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

式（2）：MD30=551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

限定各成分范围的原因如上所述，下面对制造步骤进行更详细的说明。

钢水在铸造完成后，成分并不均匀，且也不是完全的奥氏体组织，组织中通常还含有5~10%高温铁素体残留，因此铸坯在热轧前需要在加热炉中均质化热处理。当K1值低于-530时，加热炉均质化热处理时不仅高温铁素体相难以消除，还会产生新的铁素体相，这些铁素体相会破坏组织的连续性，造成材料热塑性下降，由于两相热加工性能的差异，热轧时会出现变形不均匀的现象，尤其是表层，由于两相变形差异局部会产生微观折叠或者微裂纹，在后工程冷轧及退火时不仅可能会表面缺陷残留，还会导致表层与中心部位再结晶的晶粒尺寸相差大，晶粒度不均匀，材料韧性下降；当K1值高于-480时，经过加热后热轧时组织中的高温铁素体残留大幅度减少甚至消失，热轧时适量的铁素体具有轧制时润滑改善热加工成型性以及阻止热轧动态再结晶时的晶粒长大作用，因此K1值过高，热轧铁素体过少，热成型差，热轧动态再结晶的晶粒较大或者晶粒长大动能较大，在经过热退火后晶粒尺寸也较大，而根据晶粒的遗传特性，在同样的冷轧及冷轧后退火条件下，再结晶的尺寸也会偏大，不利于强度的提升。

MD30值表示材料变形30%时生成50%马氏体的温度。如果MD30值过低，马氏体生成量也会偏低，此时产品冷轧再结晶形核能量较低，不易产生具有细晶高强度组织的材料，因此材料的Md30设计值不低于5。Md30值越高，在冷轧轧制时越容易生成形变马氏体，继续压延越困难，对设备的损伤越大，此外MD30值越高，奥氏体越不稳定，产品钢带在后续加工中容易产生时效开裂的风险也越高，因此优选地将MD30的上限设置在30。

热轧后的带钢通过高温再结晶获得铁素体量不高于1%的奥氏体组织。铁素体含量通过铁素体含量测定仪测得。铁素体本质上是由于铸坯中存在成分偏析，而在前序的加工过程中偏析未充分均质化、偏析残留所致，在热轧时，这些偏析带会顺着压延方向形成条带状铁素体组织，条带状组织由于韧性不足在冷轧轧辊剪切力的作用下极易造成层状撕裂或层状滑移，并且由于铁素体与奥氏体的变形抗力不同，在压延过程中的晶粒碎化程度和加工硬化程度不同，再结晶形核与长大的驱动力也会不一致，再结晶组织晶粒度均匀性不好，因此需要通过高温再结晶将条带状高温铁素体组织控制在1%以内，以避免冷轧大压下量时的层状开裂和冷轧后再结晶组织的不均匀。热轧后的带钢高温再结晶可以通过1000~1150℃高温退火进行，也可以不通过退火，而是利用炉卷轧机的保温功能在来回热轧制的过程中完成动态再结晶。

通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮，酸洗溶液为包含两种或以上酸的混合溶液。优选地，酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF。

接着将钢带在环境温度下以60%~90%的压下率进行冷轧，此处环境温度是指未经人工加热或冷却的空间的自然温度。冷轧后可以通过铁素体测量仪测量形变马氏体的含量，马氏体的含量校验值为铁素体测量仪读数×1.7。压下率低于60%时，原始组织的晶界碎化不充分，加工硬化程度不够，生成的马氏体量也少，再结晶的能量不足，其后热处理时的再结晶过程会比较缓慢，很难在较短的时间内生成较细的再结晶组织，甚至难以发生再结晶；在60%~90%压下率范围内冷轧，会获得体积分数在50%以上，80%以下的形变马氏体组织，再结晶形核的动力充足，再结晶需要的温度也低；而当压下率大于90%时，由于轧制量大钢带中生成大量的位错及马氏体，强度急剧增加，继续变形困难，轧制力大幅增加也影响轧辊的寿命，同时带钢存在轧裂及轧断的风险。

冷轧后的钢带再经过850~1000℃再结晶退火热处理，以获得非奥氏体结构组织在5%以下，平均晶粒直径≤6μm的奥氏体不锈钢板带产品。因为成分中含有一定比例的碳，为防止碳化物析出导致的晶间腐蚀风险，再结晶热处理在850℃及以上温度进行，同时选用850℃及以上温度热处理比起更低的温度，再结晶所需要的时间较少，生产效率较高，更适用于工业化批量生产，且如果在有氧气氛的连续退火炉中退火，烧嘴不需要频繁关闭和开启，温度控制更稳定，同板再结晶组织的晶粒尺寸均匀性更优秀；当再结晶热处理温度高于1000℃时，再结晶晶粒长大的速度会极快，在较短的时间内晶粒尺寸长大不均匀现象会比较严重，批量作业时的晶粒尺寸均匀性难以统一，因此设置了退火温度不高于1000℃。

退火时板带的厚度对再结晶晶粒尺寸的影响也很大，较薄的板带在退火时升温较快，很快就达到再结晶温度，如果加热时间长，则晶粒就会迅速长大，强度降低；而对于略厚的板带来说，如果加热时间不充分，即使炉温在850℃以上，但是在较短的时间内，板温来不及企稳，再结晶不充分，非奥氏体组织会较多，钢带组织均匀性不好，延伸率低，加工性能差。为了适应工业生产，获得稳定均匀的高强度、高成型性能的细晶不锈钢钢带，退火时加热炉温度Tt、加热时间Tm和冷轧后板带厚度Tk相关的式（3）表示的K2值控制在1~6之间。

K2=-40.9+0.044×Tt+0.039×Tm/Tk；

Tt：加热炉温度（℃），Tm：加热时间（S），Tk:冷轧厚板带厚度（mm）；

当K2值在1以下时，产品再结晶将不完全，非奥氏体组织会较高，组织中会残留较多的铁素体和马氏体；当组织中非奥氏体组织高于30%时，由于未再结晶的变形组织比例较高，且与初始再结晶的极细组织穿插，难以分辨，故对非奥氏体组织高于30%时奥氏体平均晶粒度不作评价。当K2值在6以上时，晶粒组织会快速长大，屈服强度低，不符合本产品开发的目的。

以上所述的850~1000℃再结晶退火可以是在有氧环境或无氧环境下进行。

一般奥氏体不锈钢有氧环境下的再结晶退火后，通常采用混酸酸洗或者中性盐电解叠加混酸酸洗的方式去除氧化皮，但在本发明中氧化皮通过中性盐电解或者先中性盐电解再酸液酸洗中的任一种方式去除，即在本发明中可以仅通过中性盐电解而不需要经过混酸酸洗即能去除表面氧化皮。

以上中性盐电解过程中，所述中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A。优选地，中性盐电解后接着进行混酸酸洗，所用的混酸中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃，硝酸可以进一步改善钢带钝化膜中的铬铁比，使产品表面的耐腐蚀性能进一步提升。

本发明的奥氏体不锈钢板带基体为奥氏体组织，非奥氏体结构组织控制在5%以下，非奥氏体组织主要为未逆转变的马氏体及少量的铁素体残留组织。

优选地，本发明的板带基体奥氏体组织平均晶粒直径在2~5μm。

本发明所述奥氏体不锈钢板带产品屈服强度YS在380MPa~600MPa之间，延伸率El不低于40%。

优选地，本发明所述奥氏体不锈钢板带产品屈服强度YS在440MPa~550MPa之间，延伸率El不低于48%。

本发明所述的奥氏体不锈钢板带产品，屈强比在0.52 ~0.74之间。屈强比指材料拉伸时屈服强度与抗拉强度的比值。屈强比高于0.74时，由于屈服强度和抗拉强度数据接近，允许成型的空间较小，材料较脆，成型性能较差；屈强比低于0.52时，本产品的屈服强度偏低，不能达到新产品改善强度的设计要求。

本发明所述奥氏体不锈钢板带产品垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra小于等于0.12μm。

下面通过具体的实施例及对比例对本发明作进一步详细说明。在以下实施例及对比例中，K1值精确至小数点前一位，K2值及MD30值均精确至小数点后一位；并且在具体计算K1、K2及MD30值时，按照行业规则，K1、K2及MD30公式中各成分均直接采用百分含量内的数值，不对数值进行去百分号换算，如成分C为0.037%时，公式中则直接采用数值0.037代入；

实施例1

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为420MPa；抗拉强度为759 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为52%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.553；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.08μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理250分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.18%的奥氏体组织，高温再结晶通过在1100℃高温环境下退火热处理实现；并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以82%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为880℃、加热时间Tm为80 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=4.5；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.2μm；屈服强度为420MPa；抗拉强度为759 MPa，延伸率为52%；屈强比为0.553；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.08μm。

实施例2

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量0%，平均晶粒直径为3.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为468MPa；抗拉强度为822MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为51%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.569；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理250分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.2%的奥氏体组织，高温再结晶通过在1150℃高温环境下退火热处理实现；并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以84%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为930℃、加热时间Tm为50S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.5；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为468MPa；抗拉强度为822MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为51%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.569；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm。

实施例3

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.89%，Mn：1.9%，Cr：18.2%，Ni：7.5%，Cu：1%，N：0.022%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-527；且MD30=5.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织为2%，平均晶粒直径为2.3μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为486MPa；抗拉强度为765 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为56%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.635；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理150分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.89%，Mn：1.9%，Cr：18.2%，Ni：7.5%，Cu：1%，N：0.022%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-527；且MD30=5.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.25%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为300 S、冷轧后板带厚度Tk为2 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.4；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；从而获得非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2.3μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为486MPa；抗拉强度为765 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为56%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.635；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm。

实施例4

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.061%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.1%，Ni：8%，Cu：0.1%，N：0.039%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-482；且MD30=10.0；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.4μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为411MPa；抗拉强度为746 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为54%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.551；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.08μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理240分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.061%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.1%，Ni：8%，Cu：0.1%，N：0.039%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-482；且MD30=10.0；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.76%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶在1050℃高温环境下退火热处理实现；

S3：接着将钢带在环境温度下以83%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为950℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=4.5；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.4μm；屈服强度为411MPa；抗拉强度为746 MPa，延伸率为54%；屈强比为0.551；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.08μm。

实施例5

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.034%，Si：0.42%，Mn：1%，Cr：18.7%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.037%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-530；且MD30=12.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为2.8μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为540MPa；抗拉强度为820 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为52%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.659；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.06μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理230分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.034%，Si：0.42%，Mn：1%，Cr：18.7%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.037%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-530；且MD30=12.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.43%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以83%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为910℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.5；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为2.8μm；屈服强度为540MPa；抗拉强度为820 MPa，延伸率为52%；屈强比为0.659；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.06μm。

实施例6

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.079%，Si：0.35%，Mn：0.9%，Cr：18.4%，Ni：8.1%，Cu：0.0%，N：0.012%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-503；且MD30=11.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为5%，平均晶粒直径为1.6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为597MPa；抗拉强度为888 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为41%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.672；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理200分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.079%，Si：0.35%，Mn：0.9%，Cr：18.4%，Ni：8.1%，Cu：0.0%，N：0.012%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-503；且MD30=11.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.47%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1100℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以85%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为880℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为5%，平均晶粒直径为1.6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为597MPa；抗拉强度为888 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为41%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.672；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm。

实施例7

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.4%，Mn：0.7%，Cr：18.4%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.062%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=8.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.7μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为452MPa；抗拉强度为785 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为54%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.576；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理180分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.4%，Mn：0.7%，Cr：18.4%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.062%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=8.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.55%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以67%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为930℃、加热时间Tm为100 S、冷轧后板带厚度Tk为1 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.5；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.7μm；屈服强度为452MPa；抗拉强度为785MPa，延伸率为54%；屈强比为0.576；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm，并且表面光洁的奥氏体不锈钢板带。

实施例8

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为1.2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为581MPa；抗拉强度为862 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为43%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.674；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.23%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶在1100℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以77%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为90 S、冷轧后板带厚度Tk为0.7 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1.2；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2.4μm；屈服强度为581MPa；抗拉强度为862 MPa，延伸率为43%；屈强比为0.674；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm。

实施例9

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.031%，Si：0.31%，Mn：0.5%，Cr：18%，Ni：8%，Cu：0.7%，N：0.01%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=26.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为3%，平均晶粒直径为2.1μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为524MPa；抗拉强度为786 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为45%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.667；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理180分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.031%，Si：0.31%，Mn：0.5%，Cr：18%，Ni：8%，Cu：0.7%，N：0.01%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=26.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.39%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为1000℃、加热时间Tm为45 S、冷轧后板带厚度Tk为2 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.4；

从而获得非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2.1μm；屈服强度为524MPa；抗拉强度为786 MPa，延伸率为45%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.667；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm。

实施例10

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.041%，Si：0.49%，Mn：0.9%，Cr：18.2%，Ni：7.8%，Cu：0.4%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=12.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为2.7μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为520MPa；抗拉强度为762 MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为44%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.682；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理180分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.041%，Si：0.49%，Mn：0.9%，Cr：18.2%，Ni：7.8%，Cu：0.4%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=12.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.17%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶可以通过在1050℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以78%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为80 S、冷轧后板带厚度Tk为0.7 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.8；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为2.7μm；屈服强度为520MPa；抗拉强度为762 MPa，延伸率为44%；屈强比为0.682；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm。

实施例11

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.44%，Mn：1%，Cr：18.1%，Ni：7.7%，Cu：0.0%，N：0.071%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=20；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.1μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为437MPa；抗拉强度为764MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为48%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.572；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.08μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理170分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.44%，Mn：1%，Cr：18.1%，Ni：7.7%，Cu：0.0%，N：0.071%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=20；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.25%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为240 S、冷轧后板带厚度Tk为1.4 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.7；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.1μm；屈服强度为437MPa；抗拉强度为764 MPa，延伸率为48%；屈强比为0.572；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.08μm。

实施例12

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.52%，Mn：1.2%，Cr：17.5%，Ni：7.5%，Cu：0.4%，N：0.046%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-481；且MD30=29.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为486MPa；抗拉强度为765MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为56%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.635；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理150分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.52%，Mn：1.2%，Cr：17.5%，Ni：7.5%，Cu：0.4%，N：0.046%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-481；且MD30=29.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.73%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为1000℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为1 .4mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.2；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.6μm；屈服强度为486MPa；抗拉强度为765 MPa，延伸率为56%；屈强比为0.635；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm。

实施例13

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为2.9μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为525MPa；抗拉强度为793MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为54%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.662；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.06μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理220分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.24%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶可以通过在1050℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以78%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度为850℃、加热时间为120 S、冷轧后板带厚度为0.7 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.7；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为2.9μm；屈服强度为525MPa；抗拉强度为793 MPa，延伸率为54%；屈强比为0.662；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.06μm。

实施例14

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.3%，Mn：1.1%，Cr：18.2%，Ni：7%，Cu：0.4%，N：0.1%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-485；且MD30=12.1；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为440MPa；抗拉强度为710MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为55%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.62；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理230分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.3%，Mn：1.1%，Cr：18.2%，Ni：7%，Cu：0.4%，N：0.1%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-485；且MD30=12.1；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.98%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以87%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为920℃、加热时间Tm为45 S、冷轧后板带厚度Tk为0.4 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.7；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，以获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；所述钢带表面氧化皮的去除，可采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.6μm；屈服强度为440MPa；抗拉强度为710MPa，延伸率为55%；屈强比为0.62；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm。

实施例15

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.045%，Si：0.45%，Mn：1.4%，Cr：18%，Ni：7.5%，Cu：0.2%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-505；且MD30=24；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为3%，平均晶粒直径为1.9μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为587MPa；抗拉强度为898MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为41%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.654；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理180分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.045%，Si：0.45%，Mn：1.4%，Cr：18%，Ni：7.5%，Cu：0.2%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-505；且MD30=24；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.58%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1100℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为120 S、冷轧后板带厚度Tk为1 .4mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1.2；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为3%，平均晶粒直径为1.9μm；屈服强度为587MPa；抗拉强度为898 MPa，延伸率为41%；屈强比为0.654；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm。

实施例16

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.04%，Si：0.9%，Mn：1.9%，Cr：17.1%，Ni：7.4%，Cu：0.1%，N：0.059%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-480；且MD30=29.8；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为548MPa；抗拉强度为743MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为48%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.738；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理160分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.04%，Si：0.9%，Mn：1.9%，Cr：17.1%，Ni：7.4%，Cu：0.1%，N：0.059%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-480；且MD30=29.8；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.87%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以80%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为60 S、冷轧后板带厚度Tk为0.6 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2μm；屈服强度为548MPa；抗拉强度为743 MPa，延伸率为48%；屈强比为0.738；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm。

实施例17

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.045%，Si：0.45%，Mn：1.4%，Cr：18%，Ni：7.5%，Cu：0.2%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-505；且MD30=24；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为05%，平均晶粒直径为4.4μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为433MPa；抗拉强度为758MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为48%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.571；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.09μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理200分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.045%，Si：0.45%，Mn：1.4%，Cr：18%，Ni：7.5%，Cu：0.2%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-505；且MD30=24；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.65%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1050℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为180 S、冷轧后板带厚度Tk为1.4mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.7；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为4.4μm；屈服强度为433MPa；抗拉强度为758 MPa，延伸率为48%；屈强比为0.571；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.09μm。

实施例18

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.43%，Mn：0.5%，Cr：18.5%，Ni：9%，Cu：0%，N：0.019%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为465MPa；抗拉强度为730MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为54%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.637；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理200分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.43%，Mn：0.5%，Cr：18.5%，Ni：9%，Cu：0%，N：0.019%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.14%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以61%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为930℃、加热时间Tm为100 S、冷轧后板带厚度Tk为1 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=3.5；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.5μm；屈服强度为465MPa；抗拉强度为730 MPa，延伸率为54%；屈强比为0.637；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.07μm，并且表面光洁的奥氏体不锈钢板带。

实施例19

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.059%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=15.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为3.6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为486MPa；抗拉强度为765MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为56%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.635；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.12μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理160分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.059%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=15.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.47%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以80%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为1000℃、加热时间Tm为50S、冷轧后板带厚度Tk为0.6 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=6；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为5.8μm；屈服强度为395MPa；抗拉强度为747MPa，延伸率为62%；屈强比为0.529；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.12μm。

实施例20

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.043%，Si：0.37%，Mn：1.1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-516；且MD30=21.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为3%，平均晶粒直径为5.7μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为380MPa；抗拉强度为731MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为63%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.52；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.12μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理200分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.043%，Si：0.37%，Mn：1.1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-516；且MD30=21.7；其中：K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.26%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶可以通过在1100℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以75%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为875℃、加热时间Tm为150 S、冷轧后板带厚度Tk为0.8 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=5.9；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，以获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；所述钢带表面氧化皮的去除，或者采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为3%，平均晶粒直径为5.7μm；屈服强度为380MPa；抗拉强度为731 MPa，延伸率为63%；屈强比为0.52；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.12μm。

实施例21

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.3%，Mn：0.5%，Cr：18.9%，Ni：8.7%，Cu：0.1%，N：0.019%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-526；且MD30=6.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为550MPa；抗拉强度为758MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为50%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.726；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理240分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.3%，Mn：0.5%，Cr：18.9%，Ni：8.7%，Cu：0.1%，N：0.019%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-526；且MD30=6.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.22%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以66%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为180 S、冷轧后板带厚度Tk为1.2 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.5；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为2%，平均晶粒直径为2.5μm；屈服强度为550MPa；抗拉强度为758 MPa，延伸率为50%；屈强比为0.726；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.05μm。

对比例1

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.033%，Si：0.48%，Mn：1.2%，Cr：18.8%，Ni：7.8%，Cu：0.1%，N：0.041%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-546；且MD30=16；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为17%，平均晶粒直径为1.8μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为671MPa；抗拉强度为889MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为37%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.755；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理170分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.033%，Si：0.48%，Mn：1.2%，Cr：18.8%，Ni：7.8%，Cu：0.1%，N：0.041%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-546；且MD30=16；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.32%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以77%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为90 S、冷轧后板带厚度Tk为0.7mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1.2；

从而获得非奥氏体结构组织含量为17%，平均晶粒直径为1.8μm的不锈钢板带；板带屈服强度为671MPa，抗拉强度为889 MPa，延伸率为37%；屈强比为0.755；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm。

对比例2

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.055%，Si：0.49%，Mn：1.1%，Cr：17.7%，Ni：8%，Cu：0.2%，N：0.039%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-469；且MD30=13.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为28%，平均晶粒直径为1.2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为687MPa；抗拉强度为902MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为32%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.762；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.03μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理150分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.055%，Si：0.49%，Mn：1.1%，Cr：17.7%，Ni：8%，Cu：0.2%，N：0.039%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-469；且MD30=13.3；

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量1.3%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以84%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为880℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1.0；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为28%，平均晶粒直径为1.2μm的不锈钢板带；板带屈服强度为687MPa；抗拉强度为902 MPa，延伸率为32%；屈强比为0.762；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.03μm。

对比例3

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.055%，Si：0.48%，Mn：1.5%，Cr：17.4%，Ni：7.4%，Cu：0.1%，N：0.055%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-471；且MD30=27.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为25%，平均晶粒直径为1.6μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为705MPa；抗拉强度为894MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为36%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.789；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.03μm。

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.055%，Si：0.48%，Mn：1.5%，Cr：17.4%，Ni：7.4%，Cu：0.1%，N：0.055%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-471；且MD30=27.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.97%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为120 S、冷轧后板带厚度Tk为1.4 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1.2；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量等于为25%，平均晶粒直径为1.6μm的奥氏体不锈钢板带；板带屈服强度为705MPa；抗拉强度为894MPa，延伸率为36%；屈强比为0.789；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.03μm。

对比例4

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.038%，Si：0.51%，Mn：1.2%，Cr：17.3%，Ni：7.5%，Cu：0.3%，N：0.043%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-477；且MD30=36；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量53%；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为1285MPa；抗拉强度为1376MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为4%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.934；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理150分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.038%，Si：0.51%，Mn：1.2%，Cr：17.3%，Ni：7.5%，Cu：0.3%，N：0.043%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-477；且MD30=36；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.87%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶可以通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为1.4 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=-4.3；

从而获得具有非奥氏体结构组织含量为53%的未完全再结晶不锈钢板带；板带屈服强度为1285MPa；抗拉强度为1376MPa，延伸率为4%；屈强比为0.934；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

对比例5

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.047%，Si：0. 49%，Mn：0.9%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.2%，N：0.049%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-506；且MD30=-0.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为7.2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为356MPa；抗拉强度为689MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为52%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.517；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.14μm。

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.047%，Si：0. 49%，Mn：0.9%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.2%，N：0.049%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-506；且MD30=-0.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.13%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以80%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为1000℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为0.6 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=6.0；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，以获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式；在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，在酸洗时，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量基本为0%，平均晶粒直径为7.2μm的奥氏体不锈钢板带；板带屈服强度为356MPa；抗拉强度为689 MPa，延伸率为52%；屈强比为0.517；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.14μm。

对比例6

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.027%，Si：0.25%，Mn：1.2%，Cr：19.3%，Ni：8.5%，Cu：1.2%，N：0.046%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=-40.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为7μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为344MPa；抗拉强度为690MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为60%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.499；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.14μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.027%，Si：0.25%，Mn：1.2%，Cr：19.3%，Ni：8.5%，Cu：1.2%，N：0.046%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=-40.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.17%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以80%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为960℃、加热时间Tm为60S、冷轧后板带厚度Tk为0.6mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=5.0；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量基本为0%，板带平均晶粒直径为7μm，屈服强度为344MPa；抗拉强度为690MPa，延伸率为60%；屈强比为0.499；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.14μm。

对比例7

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.034%，Si：0.48%，Mn：1.5%，Cr：17.4%，Ni：7.4%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=46.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为8%，平均晶粒直径为1.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为710MPa；抗拉强度为940MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为28%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.755；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.03μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.034%，Si：0.48%，Mn：1.5%，Cr：17.4%，Ni：7.4%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=46.7；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.60%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以83%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为880℃、加热时间Tm为60 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.2；

从而获得非奥氏体结构组织含量为8%，平均晶粒直径为1.5μm；屈服强度为710MPa；抗拉强度为940 MPa，延伸率为28%；屈强比为0.755；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.03μm，折弯回弹偏大。

对比例8

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.3%，Mn：1.1%，Cr：18.2%，Ni：7%，Cu：0.4%，N：0.1%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-485；且MD30=12.1；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为32%；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为1065MPa；抗拉强度为1365MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为11%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.78；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯开裂；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.3%，Mn：1.1%，Cr：18.2%，Ni：7%，Cu：0.4%，N：0.1%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-485；且MD30=12.1；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量2.1%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以72%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为930℃、加热时间Tm为60S、冷轧后板带厚度Tk为0.97 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=1.2；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为32%；屈服强度为1065MPa；抗拉强度为1365MPa，延伸率为11%；屈强比为0.78的奥氏体不锈钢板带；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

对比例9

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.43%，Mn：0.5%，Cr：18.5%，Ni：9%，Cu：0%，N：0.019%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=5.0；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为12%，平均晶粒直径为1.3μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为675MPa；抗拉强度为905MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为15%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.746；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm。

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理250分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.43%，Mn：0.5%，Cr：18.5%，Ni：9%，Cu：0%，N：0.019%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=5.0；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.46%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以50%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为950℃、加热时间Tm为90 S、冷轧后板带厚度Tk为1.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=2.1；

从而获得非奥氏体结构组织含量为12%，平均晶粒直径为1.3μm的奥氏体不锈钢板带；板带屈服强度为675MPa；抗拉强度为905MPa，延伸率为15%；屈强比为0.746；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.04μm。

对比例10

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为46%；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为858MPa；抗拉强度为976MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为14%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.879；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1230℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.46%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以50%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为800℃、加热时间T为60 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=-1.8；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式，在中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为46%；屈服强度为858MPa；抗拉强度为976MPa，延伸率为14%；屈强比为0.879的奥氏体不锈钢板带；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

对比例11

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为8.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为351MPa；抗拉强度为739MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为58%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.475；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.16μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理220分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.18%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以83%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为970℃、加热时间Tm为70 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=7.9；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为8.5μm；屈服强度为351MPa；抗拉强度为739 MPa，延伸率为58%；屈强比为0.475；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.16μm的奥氏体不锈钢板带。

对比例12

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为45%；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为1211MPa；抗拉强度为1495MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为6%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.810；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理250分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.035%，Si：0.35%，Mn：0.7%，Cr：18.3%，Ni：8.6%，Cu：0.1%，N：0.021%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-500；且MD30=13.2；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.23%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以77%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为40 S、冷轧后板带厚度Tk为0.7mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=-3.0；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为45%，屈服强度为1211MPa；抗拉强度为1495MPa，延伸率为6%；屈强比为0.810的不锈钢板带；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

对比例13

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.041%，Si：0.49%，Mn：0.9%，Cr：18.2%，Ni：7.8%，Cu：0.4%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=12.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0，平均晶粒直径为8.2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为366MPa；抗拉强度为725MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为54%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.505；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.15μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理190分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.041%，Si：0.49%，Mn：0.9%，Cr：18.2%，Ni：7.8%，Cu：0.4%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=12.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.26%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以75%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为180 S、冷轧后板带厚度Tk为0.8mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=9.4；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式，中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%；平均晶粒直径为8.2μm的奥氏体不锈钢板带；板带强度为366MPa；抗拉强度为725MPa，延伸率为54%；屈强比为0.505；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.15μm。

对比例14

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.041%，Si：0.49%，Mn：0.9%，Cr：18.2%，Ni：7.8%，Cu：0.4%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=12.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为8.2μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为366MPa；抗拉强度为725MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为54%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.505；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.15μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1210℃均匀化热处理250分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.041%，Si：0.49%，Mn：0.9%，Cr：18.2%，Ni：7.8%，Cu：0.4%，N：0.045%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-499；且MD30=12.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.28%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以75%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为900℃、加热时间Tm为180 S、冷轧后板带厚度Tk为0.8 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=9.4；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为8.2μm的奥氏体不锈钢板带；板带屈服强度为366MPa；抗拉强度为725 MPa，延伸率为54%；屈强比为0.505；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.15μm。

对比例15

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.44%，Mn：1%，Cr：18.1%，Ni：7.7%，Cu：0%，N：0.071%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=20.0；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为42%，所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为1108MPa；抗拉强度为1420MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为10%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.78；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1240℃均匀化热处理170分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.032%，Si：0.44%，Mn：1%，Cr：18.1%，Ni：7.7%，Cu：0%，N：0.071%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-497；且MD30=20.0；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.25%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为120 S、冷轧后板带厚度Tk为1.4 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=-1.3；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为42%，屈服强度为1108MPa；抗拉强度为1420MPa，延伸率为10%；屈强比为0.78的奥氏体不锈钢板带；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

对比例16

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.059%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=15.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为8.5μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为368MPa；抗拉强度为735MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为59%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.501；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.18μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理160分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.059%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=15.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.47%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现，酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以77%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为180 S、冷轧后板带厚度Tk为0.7 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=8.8；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为8.5μm的奥氏体不锈钢板带；屈服强度为368MPa；抗拉强度为735 MPa，延伸率为59%；屈强比为0.501；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.18μm。

对比例17

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.059%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=15.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量这0%，平均晶粒直径为11μm；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为288MPa；抗拉强度为710MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为61%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.406；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.23μm；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理230分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.059%，Si：0.35%，Mn：1%，Cr：18.3%，Ni：8.1%，Cu：0%，N：0.025%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-504；且MD30=15.3；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.44%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以80%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为1080℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为0.6 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=10.0；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为0%，平均晶粒直径为11μm；屈服强度为288MPa；抗拉强度为710MPa，延伸率为61%；屈强比为0.406，并且表面光洁的奥氏体不锈钢板带；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra为0.23μm。

对比例18

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为38%；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为1254MPa；抗拉强度为1375MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为5%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.912；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂；

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1250℃均匀化热处理160分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.037%，Si：0.38%，Mn：1%，Cr：18.6%，Ni：8.1%，Cu：0.1%，N：0.035%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-523；且MD30=13.5；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.18%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现；酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以84%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为820℃、加热时间Tm为40 S、冷轧后板带厚度Tk为0.5 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=-3.2；

从而获得非奥氏体结构组织含量为38%，屈服强度为1254MPa；抗拉强度为1375MPa，延伸率为5%；屈强比为0.912并且表面光洁的奥氏体不锈钢板带；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

对比例19

一种奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03%，Si：0.51%，Mn：1.2%，Cr：18.5%，Ni：8.3%，Cu：0%，N：0.015%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-539；且MD30=21.6；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量为46%；所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度为1285MPa；抗拉强度为1376MPa，所述奥氏体不锈钢板带的延伸率为4%；所述奥氏体不锈钢板带的屈强比为0.934；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

上述奥氏体不锈钢板带的制造方法，包括以下步骤：

S1：将钢铸坯在1220℃均匀化热处理210分钟后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯成分的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03%，Si：0.51%，Mn：1.2%，Cr：18.5%，Ni：8.3%，Cu：0%，N：0.015%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：K1=-539；且MD30=21.6；其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量0.44%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；其中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现，酸洗采用的酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理；再结晶热处理的加热炉温度Tt为850℃、加热时间Tm为50 S、冷轧后板带厚度Tk为1.4 mm；

K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk=-4.3；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，所述钢带表面氧化皮的去除，采用仅通过中性盐电解的去除方式，中性盐电解时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A；

从而获得非奥氏体结构组织含量为46%的不锈钢板带；板带屈服强度为1285MPa；抗拉强度为1376 MPa，延伸率为4%；屈强比为0.934；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后开裂。

为了更直观的了解本发明中各实施例及对比例的数据变化，下面将各实施例及对比例的数据通过表格的形成进行说明，其中，各实施例及对比例中各产品的铸坯成分，K1值、MD30值、热退后铁素体量、轧制压下率、再结晶热处理的加热炉温度Tt、加热时间Tm、冷轧后板带厚度Tk列于表1中：

其中，各实施例及对比例中各产品的测量表层及中心的平均晶粒尺寸、非奥氏体面积分数、屈服强度、抗拉强度、屈强比、伸长率、180°折弯后粗糙度Ra的测量值列于表2中：

从表1和表2可以得知，在实施例1~实施例21中，K1的值均在-530~-480之间，MD30的值均在5~30之间，非奥氏体组织的比例均在3%以下，且平均晶粒度均在6μm以下。同时实施例1~实施例15中的屈服强度均在380MPa~600MPa之间，延伸率均在40%以上，且屈强比均在0.52~0.74之间；本发明实施例2产品的金相图如图1所示，本发明实施例2产品的应力应变曲线图如图3所示；本发明实施例2产品180°折弯后表面形貌图如图4所示。

对比例1~对比例4的成分相关值K1不在-530~-480之间，产品非再结晶比例高于3%，产品强度较高，但是屈强比高，延伸率差，不足40%。

对比例5~6，MD30值低于5，退火指标K2满足1~6，产品延伸率较好，但是强度较低，不满足屈服强度380MPa以上的要求；对比例7，MD30值高于30，冷轧制过程出现边裂，成材率不佳。

对比例2，对比例8，热轧后再结晶组织中的带状铁素体含量偏高，最终产品的屈强比偏高，延伸率偏低。

对比例9，冷轧压下率低于60%，产品非奥氏体组织的比例偏高，延伸率偏低。

对比例10~19，K2值不在1~6范围内，其中对比例10、对比例12、对比例15、对比例18~19的K2值低于1，虽然材料的强度较高，但产品非奥氏体组织比例高，屈强比高，延伸率极低；对比例11、对比例13~14、对比例16~17的K2值高于6，材料的屈服强度低于380MPa，不能满足屈服强度在380MPa~600MPa的设计要求；本发明对比例9产品的金相图如图2所示；本发明对比例17产品180°折弯后表面形貌图如图5所示。

本发明的优点是：（1）能够制造出具有高强度、高加工成型特性、且产品在变形加工后表面光洁的奥氏体不锈钢板带，奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量小于或等于5%，平均晶粒直径≤6μm；奥氏体不锈钢板带的屈服强度在380MPa~600MPa之间；奥氏体不锈钢板带的延伸率大于或等于40%；奥氏体不锈钢板带的屈强比在0.52~0.74之间；奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra小于等于0.12μm；（2）本产品的制造方法可以很容易地在现有的生产设备上实现和应用，并且不会带来生产成本的上升，生产过程也更环保。

以上所述仅是发明的较佳实施例，并非是对发明作任何其他形式的限制，而依据本发明的技术实质所作的任何修改或等同变化，仍属于本发明保护的范围。

Claims (12)

1.一种奥氏体不锈钢板带，其特征在于：奥氏体不锈钢板带的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：

-530≤ K1≤-480；且5≤ MD30≤30；

其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

所述奥氏体不锈钢板带中非奥氏体结构组织含量小于或等于5%，平均晶粒直径≤6μm；

所述奥氏体不锈钢板带的屈服强度在380MPa~600MPa之间；

所述奥氏体不锈钢板带的延伸率大于或等于40%；

所述奥氏体不锈钢板带的屈强比在0.52~0.74之间。

2.根据权利要求1所述的一种奥氏体不锈钢板带，其特征在于：奥氏体不锈钢板带的屈服强度在440MPa~550MPa之间，延伸率大于或等于48%。

3.根据权利要求1所述的一种奥氏体不锈钢板带，其特征在于：奥氏体不锈钢板带垂直于压延方向180°折弯后，折弯面粗糙度Ra小于等于0.12μm。

4.一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：包括以下步骤：

S1：将铸坯均质化热处理后进行热轧形成热轧钢带，所述铸坯的化学成分按重量百分比计包含：C：0.03~0.08%，Si：0.3~0.9%，Mn：0.5~2.0%，Cr：17~19%，Ni：7~9%，Cu：0~1%，N：0.01~0.10%，其余为Fe及其它不可避免的杂质；并且化学成分满足以下关系：

-530≤ K1≤-480；且5≤ MD30≤30；

其中：

K1=700.4×C-32.1×Si-3.5×Mn-46.3×Cr+36.9×Ni+33.6×Cu+731.5×N；

MD30= 551-462×(C+N)-9.2×Si-8.1×Mn-13.7×Cr-29×(Ni+Cu)；

S2：热轧钢带经过高温再结晶获得铁素体含量不超过1%的奥氏体组织，并通过酸洗去除热轧钢带表面氧化皮；

S3：接着将钢带在环境温度下以60%~90%的轧制压下率进行冷轧；

S4：将冷轧后的钢带再经过再结晶热处理，以获得非奥氏体结构组织含量在5%以下、平均晶粒尺寸在6μm以下、屈服强度在380MPa~600MPa之间、延伸率在40%以上、并且屈强比在0.52~0.74之间的奥氏体不锈钢板带。

5.根据权利要求4所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：在S1中，将钢铸坯在1210~1250℃均匀化热处理150~250分钟后进行热轧。

6.根据权利要求4所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：在S2中，高温再结晶通过在1000~1150℃高温环境下退火热处理实现，或者利用热轧时炉卷轧机在来回轧制的过程中动态再结晶实现。

7.根据权利要求4所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：在S2中，酸洗采用的酸洗溶液为包含两种或以上酸的混合溶液。

8.根据权利要求7所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：在S2中，酸洗溶液中含80~160g/L的HNO₃和20~50g/L的HF。

9.根据权利要求4所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：在S4中，再结晶热处理的加热炉温度、加热时间和冷轧后板带厚度需满足以下关系：

1≤ K2≤6；

其中，K2=-48.9+0.05×Tt+0.059×Tm/Tk；

其中，Tt：加热炉温度℃，Tm：加热时间S，Tk：冷轧后板带厚度mm。

10.根据权利要求4至9中任一权利要求所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：再结晶热处理在有氧环境、无氧环境中的任意一种环境中进行；

当冷轧后的钢带在无氧环境下进行再结晶热处理后，即可获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；

当冷轧后的钢带在有氧环境下进行再结晶热处理后，还需要对钢带表面的氧化皮进行去除，以获得表面光洁的奥氏体不锈钢板带；所述钢带表面氧化皮的去除，可采用仅通过中性盐电解的去除方式，或者采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的去除方式。

11.根据权利要求10所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：采用仅通过中性盐电解的方式去除钢带表面的氧化皮时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A。

12.根据权利要求10所述的一种奥氏体不锈钢板带的制造方法，其特征在于：采用先通过中性盐电解再酸液酸洗的方式去除钢带表面氧化皮时，中性盐为比重为1.1~1.25的硫酸钠溶液，电流大小为1000~6000A，酸液中包含浓度为50~100g/L的硝酸，酸洗温度在40~60℃。